교정용 미니 임플랜트 고정원과 SWA on masse sliding retraction 시 전치부 치축 조절 요인에 관한 유한요소해석 Factors influencing the axes of anterior teeth during SWA on masse sliding retraction with orthodontic mini-implant anchorage: a finite element study원문보기
교정용 미니 임플랜트 고정원을 이용한 교정 치료가 보편화되며, SWA와 이를 이용한 on masse sliding retraction 은 임상에서 흔히 사용하는 치료법이 되었다. 그러나 고정원을 성공적으로 보존하려는 노력에 비해, 발치 공간 폐쇄시 전치부 치축 조절에 관여하는 요인에 대한 보고는 아직까지 부족한 실정이다. 본 연구에서는 제1소구치를 제거한 상악 치아와 치주 인대 그리고 치조골에 대한 3차원 유한요소 기준모델을 제작하였고, 제1대구치와 제2소구치 사이 주호선 10 mm 상방에 식립된 교정용 미니 임플랜트를 고정원으로 사용할 경우, 측절치-견치 사이의 견인 훅의 높이를 변화시키며 후상방 견인력을 가하거나, 주호선에 보상 만곡을 부여하는 것이 전치부 치축 조절에 어떤 영향을 미치는지 시뮬레이션 하였다. 또한 전치부 치축이 설측 경사된 모델을 같은 실험 조건으로 시뮬레이션 하여 발치 공간 페쇄 시 설측 경사된 전치부 치축을 유지하거나 개선할 수 있는 요인을 검토하였고, 다음과 같은 연구 결과를 얻었다. 2 mm 높이의 견인 훅에 대하여 후상방으로 견인력을 가할 경우 발생하는 함입력으로 인하여 전치부 설측 경사가 더 감소되지는 않았다. 견인 훅의 높이가 5 mm인 경우 후상방 견인력을 가하면, 측절치의 치관 순측 및 치근 설측 이동이 일어나고, 견치의 비조절성 후방 경사 이동이 심화되었다. 4 mm의 보상 만곡은 측절치의 치관 순측 및 치근 설측 이동을 일으키고, 견치의 비조절성 후방 경사 이동을 감소시켰다. 또한 전치부가 설측 경사된 모델을 기준모델과 같은 실험 조건으로 시뮬레이션 한 경우 치근면의 응력 분포와 25000배 확대된 그래프 상에서의 치아 이동 양상은 매우 유사하였다 이상의 결과는 미니 임플랜트-SWA sliding 생역학을 구사 시 견인 훅의 위치와 와이어 상의 보상 만곡의 유무에 의해 전치부의 치축 조절이 달라지며 실제 임상에서 가이드라인으로 활용될 수 있을 것이다. 따라 수용자들의 적극적 인식도 심화되었다고 결론지을 수 있을 것이다. 신문이 일제의 지배방식에 순응해 독자들에게 내선일체와 전쟁협력을 강요했다는 역사적 평가를 듣게 만들었다.사되었으며 그 다음은 근 현대가 18편으로 26.47%, 중세 7편 10.3%, 선사시대 5편 7.35%, 상고시대가 1편으로 1.47%로 나타나 고대 중세, 근 현대 순으로 선호하는 것으로 나타났다.기인계 농약의 특징인 불안정성에 의해 광분해 및 미생물 분해를 통해 이미 분해가 진행 중이어서 본래의 유기인 화합물이 검출되지 않았을 가능성이 있다. 그리고 유기인계 농약이 완전히 분해되어 생성된 유기인계 농약 기원의 영양염류가 저수지 내로 많은 양이 유입된다면, 부영양화에 기여할 가능성이 있다. 따라서 농업용 저수지에서 유기인계 농약의 농도 분포는 물론이고 중간 생성물과 그 독성, 광분해 및 미생물 분해의 메커니즘, 그리고 최종 산물에 대한 연구가 필요하다.삭감율은 BOD의 경우 Scenario 1-1(처리용량 1,500 $m^3$$day^{-1}$인 인공습지), scenario 1-2 (처리용량 1,000 $m^3$$day^{-1}$인 인공습지), scenario 2(면적 4.2ha인 저류지)가 각각 연평균 6.9%, 4.8%, 7.1%의 감소를 보였다. TN은 4.7%, 3.4%, 13.4%의 삭감율을 나타내었으며, TP는 5.6%, 3.9%, 7.3%의 삭감율을 나타내었다. 본 연구에서는 적용하지 못하였으나, 인공습지와 저류지의 적절한 연계시스템을 적용한다면 저감시설 설치 부지면적과 비용의 감소뿐만 아니라 보다
교정용 미니 임플랜트 고정원을 이용한 교정 치료가 보편화되며, SWA와 이를 이용한 on masse sliding retraction 은 임상에서 흔히 사용하는 치료법이 되었다. 그러나 고정원을 성공적으로 보존하려는 노력에 비해, 발치 공간 폐쇄시 전치부 치축 조절에 관여하는 요인에 대한 보고는 아직까지 부족한 실정이다. 본 연구에서는 제1소구치를 제거한 상악 치아와 치주 인대 그리고 치조골에 대한 3차원 유한요소 기준모델을 제작하였고, 제1대구치와 제2소구치 사이 주호선 10 mm 상방에 식립된 교정용 미니 임플랜트를 고정원으로 사용할 경우, 측절치-견치 사이의 견인 훅의 높이를 변화시키며 후상방 견인력을 가하거나, 주호선에 보상 만곡을 부여하는 것이 전치부 치축 조절에 어떤 영향을 미치는지 시뮬레이션 하였다. 또한 전치부 치축이 설측 경사된 모델을 같은 실험 조건으로 시뮬레이션 하여 발치 공간 페쇄 시 설측 경사된 전치부 치축을 유지하거나 개선할 수 있는 요인을 검토하였고, 다음과 같은 연구 결과를 얻었다. 2 mm 높이의 견인 훅에 대하여 후상방으로 견인력을 가할 경우 발생하는 함입력으로 인하여 전치부 설측 경사가 더 감소되지는 않았다. 견인 훅의 높이가 5 mm인 경우 후상방 견인력을 가하면, 측절치의 치관 순측 및 치근 설측 이동이 일어나고, 견치의 비조절성 후방 경사 이동이 심화되었다. 4 mm의 보상 만곡은 측절치의 치관 순측 및 치근 설측 이동을 일으키고, 견치의 비조절성 후방 경사 이동을 감소시켰다. 또한 전치부가 설측 경사된 모델을 기준모델과 같은 실험 조건으로 시뮬레이션 한 경우 치근면의 응력 분포와 25000배 확대된 그래프 상에서의 치아 이동 양상은 매우 유사하였다 이상의 결과는 미니 임플랜트-SWA sliding 생역학을 구사 시 견인 훅의 위치와 와이어 상의 보상 만곡의 유무에 의해 전치부의 치축 조절이 달라지며 실제 임상에서 가이드라인으로 활용될 수 있을 것이다. 따라 수용자들의 적극적 인식도 심화되었다고 결론지을 수 있을 것이다. 신문이 일제의 지배방식에 순응해 독자들에게 내선일체와 전쟁협력을 강요했다는 역사적 평가를 듣게 만들었다.사되었으며 그 다음은 근 현대가 18편으로 26.47%, 중세 7편 10.3%, 선사시대 5편 7.35%, 상고시대가 1편으로 1.47%로 나타나 고대 중세, 근 현대 순으로 선호하는 것으로 나타났다.기인계 농약의 특징인 불안정성에 의해 광분해 및 미생물 분해를 통해 이미 분해가 진행 중이어서 본래의 유기인 화합물이 검출되지 않았을 가능성이 있다. 그리고 유기인계 농약이 완전히 분해되어 생성된 유기인계 농약 기원의 영양염류가 저수지 내로 많은 양이 유입된다면, 부영양화에 기여할 가능성이 있다. 따라서 농업용 저수지에서 유기인계 농약의 농도 분포는 물론이고 중간 생성물과 그 독성, 광분해 및 미생물 분해의 메커니즘, 그리고 최종 산물에 대한 연구가 필요하다.삭감율은 BOD의 경우 Scenario 1-1(처리용량 1,500 $m^3$$day^{-1}$인 인공습지), scenario 1-2 (처리용량 1,000 $m^3$$day^{-1}$인 인공습지), scenario 2(면적 4.2ha인 저류지)가 각각 연평균 6.9%, 4.8%, 7.1%의 감소를 보였다. TN은 4.7%, 3.4%, 13.4%의 삭감율을 나타내었으며, TP는 5.6%, 3.9%, 7.3%의 삭감율을 나타내었다. 본 연구에서는 적용하지 못하였으나, 인공습지와 저류지의 적절한 연계시스템을 적용한다면 저감시설 설치 부지면적과 비용의 감소뿐만 아니라 보다
Objective: With development of the skeletal anchorage system, orthodontic mini-implant (OMI) assisted on masse sliding retraction has become part of general orthodontic treatment. But compared to the emphasis on successful anchorage preparation, the control of anterior teeth axis has not been emphas...
Objective: With development of the skeletal anchorage system, orthodontic mini-implant (OMI) assisted on masse sliding retraction has become part of general orthodontic treatment. But compared to the emphasis on successful anchorage preparation, the control of anterior teeth axis has not been emphasized enough. Methods: A 3-D finite element Base model of maxillary dental arch and a Lingual tipping model with lingually inclined anterior teeth were constructed. To evaluate factors influencing the axis of anterior teeth when OMI was used as anchorage, models were simulated with 2 mm or 5 mm retraction hooks and/or by the addition of 4 mm of compensating curve (CC) on the main archwire. The stress distribution on the roots and a 25000 times enlarged axis graph were evaluated. Results: Intrusive component of retraction force directed postero-superiorly from the 2 mm height hook did not reduce the lingual tipping of anterior teeth. When hook height was increased to 5 mm, lateral incisor showed crown-labial and root-lingual torque and uncontrolled tipping of the canine was increased.4 mm of CC added to the main archwire also induced crown-labial and root-lingual torque of the lateral incisor but uncontrolled tipping of the canine was decreased. Lingual tipping model showed very similar results compared with the Base model. Conclusion: The results of this study showed that height of the hook and compensating curve on the main archwire can influence the axis of anterior teeth. These data can be used as guidelines for clinical application.
Objective: With development of the skeletal anchorage system, orthodontic mini-implant (OMI) assisted on masse sliding retraction has become part of general orthodontic treatment. But compared to the emphasis on successful anchorage preparation, the control of anterior teeth axis has not been emphasized enough. Methods: A 3-D finite element Base model of maxillary dental arch and a Lingual tipping model with lingually inclined anterior teeth were constructed. To evaluate factors influencing the axis of anterior teeth when OMI was used as anchorage, models were simulated with 2 mm or 5 mm retraction hooks and/or by the addition of 4 mm of compensating curve (CC) on the main archwire. The stress distribution on the roots and a 25000 times enlarged axis graph were evaluated. Results: Intrusive component of retraction force directed postero-superiorly from the 2 mm height hook did not reduce the lingual tipping of anterior teeth. When hook height was increased to 5 mm, lateral incisor showed crown-labial and root-lingual torque and uncontrolled tipping of the canine was increased.4 mm of CC added to the main archwire also induced crown-labial and root-lingual torque of the lateral incisor but uncontrolled tipping of the canine was decreased. Lingual tipping model showed very similar results compared with the Base model. Conclusion: The results of this study showed that height of the hook and compensating curve on the main archwire can influence the axis of anterior teeth. These data can be used as guidelines for clinical application.
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문제 정의
본 연구는 상악 치열궁에 대한 3차원 유한요소 기준모델(Base model)을 제작하여, 미 니 임 플랜트 고정 원과 SWA 활주 역 학을 이용한 en masse retraction(미니 임플랜트-SWA sli血g)을 기존의 SWA 활주 역학을 이용한 en masse retraction (SWA sliding)'과 비교하고, 주호선에 주가한 즉절치-견치 사이의 견인 훅을 높이거나, 보상 만곡을 부여하는 것이 전치부 치축 조절에 어떤 효과를'발휘하는지를 평가해보고자 시행하였다. 또한 임상에서 발치 공간 폐쇄 시 전 치부 치죽 조절에 더 주의해야 할 경우는 전치부 치 죽이 설측 경사된 경우이다.
본 연구에서는 orthodontic mini-implant 고정원과 SWA 활주 역 학을 이용한 en masse retraction 시 전 치부 치축 조절에 영향을 미치는 요인들에 대해 알아보기 위하여 제1소구치를 제거한 상악 치아와 치주인대 그리고 치조골에 대한 3차원 유한요소 기준모델과 설측모델을 제작하고 분석한 결과 다음의 결론을 얻었다.
가설 설정
3) 주호선에 부여한 보상 만곡의 양으로 구분할 수 있다."
미니 임플랜트의 식립 위치는 시상면 상으로는 제 2소구치와 제1대구치의 접촉점 상방이며, 식립 높이는 구강 전정의 높이나 부착 치은의 폭 등 해부학적인 한계를 고려하여 주호선에서 10 mm 상방으로 가정하였다. 유한요소모델 상에 미니 임플랜트를 별도로 모델링하지 않고 견인 훅과 미니 임.
유한요소 모델링은 니신사의 치아 모형(Nissin Dental Products, Kyoto, Japan)에 배열된 전치부 치축을 정상으로 가정하여 기준모델을 제작하였다. 치아 모형에 식립된 상악 6전치를 고무 탄성재로 인상 채득하여 고정한 후 3-D scan 하였다.
제안 방법
설정하였다. 12 보상 만곡이 부여된 호선의 반력은 각 치아 브라켓 근원심 절점에 대응하는 호선의 절점에서 Z축으로 발휘되는 힘을 계산하여 적용하였다 (Table 2).
기준 좌표계는 양측 중절치의 절단연을 이은 선의 중점을 원점으로 하여, 근원심 방향을 X축으로, 순 설측 방향을 Y축으로, 상하 방향을 Z축으로 설정하였다 (우측 원심 방향: +X, 순측 방향: +Y, 치근첨 방향: +Z ) (Fig 1).
기준모델에 대하여 Condition 1 (견인 훅의 높이를 2 mm로 하고 제1대구치 훅으로 200 g의 후방 견인력을 부여한 경우, SWA sliding), Condition 2 (견인 훅의 높이를 2 mm로 하고 10 mm 높이의 미니 임플랜트 고정원으로 200 g의 후상방 견인력을 부여한 경우), Condition 3 (견인 훅의 높이를 5 mm로 하고 10 mm 높이의 미니 임플랜트 고정원으로 200 g 의 후상 방 견인력을 부여한 경우) (Fig 1)의 실험 조건을 시 뮬레 이 션하고, Condition 1, 2, 3에 각각 4 mm의 보상 만곡을 추가하여 (Table 2) Condition 4, 5, 6의 실험 조건으로 시뮬레이션 하였다. 설 측 경사 모델에 대해서도 기준모델의 Condition 1 ~ 6까지의 실험조건으로 시뮬레이션 하여 전치부 치축 각도의 차이에 따른 치아 이동 반응에 차이가 있는지 비교하였다
치아 모형에 식립된 상악 6전치를 고무 탄성재로 인상 채득하여 고정한 후 3-D scan 하였다. 발치 상태를 재현하기 위하여 상악 좌, 우측 제 1소구치는 제외하고, 구치부는 Roth의 정상 치열궁 형태(True-arch form, 'A' company, San Diego, CA, USA)에 맞게 배열하여 유한요소모델을 제 작하였다 (Fig 1).
보상 만곡은 견치 브라켓 후방에서 시작하여 제2 대구치 튜브 후방까지, 만곡 부여를 시작한 점과 호선의 끝부분을 잇는 선으로부터 가장 높은 지점에 있는 만곡까지의 거리가 4 mm가 되도록 설정하였다. 12 보상 만곡이 부여된 호선의 반력은 각 치아 브라켓 근원심 절점에 대응하는 호선의 절점에서 Z축으로 발휘되는 힘을 계산하여 적용하였다 (Table 2).
본 연구에서는 이러한 점들을 고려하여 미니 임플랜트의 식립 높이를 임상에서 쉽게 적용할 수 있는 주호선 10 mm 상방으로 설정하였으며, 후방 견인력으로 200 g을 부여하고風9, 견인 훅의 높이와 4 mm 보상 만곡을 조합하여 전치부 치죽 유지(개선)에 효과적인 미니 임플랜트-SWA sliding의 조건을 찾아보았다.
25 mm로 균일하게 설정하였고, 치아 인접 면의 치조골은 백 악법 랑경 계 (cementoenamel junction)의 만곡을 따르도록 형성하였다. 브라켓과 호선의 관계는 마찰과 유격 (play)을 배제하고 근원심으로 자유로이 움직 일 수 있도록 설정하였다. 힘 체계의 분석을 위해 범용 유한요소해석 프로그램인 ANSYS version 80.
설 측 경사 모델에 대해서도 기준모델의 Condition 1 ~ 6까지의 실험조건으로 시뮬레이션 하여 전치부 치축 각도의 차이에 따른 치아 이동 반응에 차이가 있는지 비교하였다
설측 경사된 전치부 치축을 갖는 설 측 경사 모델은 기준모델의 전치들을 치경부를 회전축으로 하여 10° 씩 치관을 설측 경사시 켜 제작하였다. 유한요소 모델의 제작에 사용된 요소의 형태는 정사면체(tetragon) 였으며, 총 절점 수는 기준모델은 50434개, 설 측 모델은 50710개였고, 모델의 기저면 최하방부 요소 모두에 대하여 X, Y, Z 방향으로의 변위를 제한하였다.
유한요소해석 상의 치아 이동 양상을 이해하기 쉽게 표현하기 위하여 해당 치아의 치근첨과 치경부 중심에 위치한 절점의 Y축과 Z축에 대한 변위량을 25000배로 확대된 치축 그래프로 작성하였는데, 치아를 탄성 체로 가정한 기존의 치아 물성치를 사용할 경우 치 아의 휨 현상이 일어나고 치축 그래프가 정확히 표현되지 않아, 본 연구에서 사용된 물성치 중에서 제일 단단한 stainless steel을 치아의 물성치로 대체하였다.
또한 임상에서 발치 공간 폐쇄 시 전 치부 치죽 조절에 더 주의해야 할 경우는 전치부 치 죽이 설측 경사된 경우이다. 이러한 경우 치축을 유지 또는 개선시킬 수 있는 요인들을 평가하기 위해, 설 측 경사된 전치부 치축을 갖는 모델을 별도로 제작하고, 동일한 실험 조건하에서 시뮬레이션 하여 치근면 응력 분포와 치아 이동 양상에 차이가 있는지를 비교하였다.
치아 모형에 식립된 상악 6전치를 고무 탄성재로 인상 채득하여 고정한 후 3-D scan 하였다. 발치 상태를 재현하기 위하여 상악 좌, 우측 제 1소구치는 제외하고, 구치부는 Roth의 정상 치열궁 형태(True-arch form, 'A' company, San Diego, CA, USA)에 맞게 배열하여 유한요소모델을 제 작하였다 (Fig 1).
치아의 초기 이동 반응을 비교하기 위하여 상악중절치, 측절치, 견치 치근면의 von Mises 응력 분포 (stress distribution)를 contour plot으로 관찰하고 해당치아의 치근첨과 치경부 중심에 위치한 절점의 Y축과 Z축에 대한 변위 량을 구하여(Tables 4, 5), 25000 배로 확대된 치축 그래프를 작성하였다”
유한요소모델 상에 미니 임플랜트를 별도로 모델링하지 않고 견인 훅과 미니 임.플랜트 또는 제 1대구치의 훅 사이에 발생된 다양한 후방 견인 벡터에 대하여 X, Y, Z 축에 대한 힘의 분력을 계산하여 견인 훅에 힘을 가하였다 (Fig 1, Table 1).
대상 데이터
브라켓은 Roth prescriptione 0.018" 브라켓 (Tomy, Tokyo, Japan)을 모델링 하고, 호선은 0.016" x 0.022" 크기의 3차원 beam 요소로 제작하였다. 0.
022" 크기의 3차원 beam 요소로 제작하였다. 0.8 mm 직경의 견인 훅은 측절치와 견치 브라켓 사이에 위치시키고 주호선 상방 2 mm 또는 5 mm 높이로 설정하였다.
유한요소 모델의 제작에 사용된 요소의 형태는 정사면체(tetragon) 였으며, 총 절점 수는 기준모델은 50434개, 설 측 모델은 50710개였고, 모델의 기저면 최하방부 요소 모두에 대하여 X, Y, Z 방향으로의 변위를 제한하였다.
성능/효과
2. 견인 훅의 높이가 5 mm인 경우 후상방 견인력을 가하면, 측절치의 치관 순측 및 치근 설측 이동이 일어나고, 견치의 비조절성 후방 경사 이동이 심화되었다.
4. 전치부가 설측 경사 된 설측경사모델을 기준모델과 같은 실험 조건으로 시뮬레이션 한 경우 치근면 응력분포와 25000배 확대된 그래프 상에서의 치아 이동 양상은 매우 유사하였다.
기준모델에서 보상 만곡 부여 에 따른 전치부 치축조절 효과 비교한 결과, 4 :皿의 보상 만곡을 추가한 경 우 (Condition 4, 5, 6) 측절치 치 관 순측 및 치 근 설 측 이동이 더 일어나고, 견치의 비조절성 후방 경사 이동은 감소되 었다 (Fig 2, D-F). 보상 만곡의 반력은 중절치 브라켓 부위 에서 가장 크게 작용하여 브라켓 원심에 교합면 방향으로 476 g, 근심에 치근단 방향으로 390 g이 가해져서 (Table 2) 중절치 치근 원심면에 응력이 매우 크게 분포하였으며, 최후방 구치인 제2대구치 원심 협측에도 응력이 분포하였다 (Fig 4, D-F).
첫째, 아직까지는 개개인의 해부학적, 생물학적 특성을 컴퓨터 모델링과 해석 시에 완전히 재현하지 못하므로 실제 인체 반응과는 어느 정도의 차이가 있을 수 있다. 둘째, 유한요소 분석에서 얻어진 치아 변위 및 응력 분포는 하중이 가해졌을 때 나타나는 초기 치아 이동 양상(initial reaction) 을 해석하는 것이므로 시간 요소(time factor)가 결여되어, 실제로 생체 내에서 오랜 시간을 두고 일어나는 치아 이동 양상과도 차이를 보일 수 있다.
모든 조건에 있어 보상 만곡을 부여하면 평편한 호선을 사용한 경우에 비해 전치부 순측 경사가 증가하였다. 특히 이는 견인 훅의 높이를 높일 때 발생하는 견치의 치관 원심 경사를 감소시켰다.
미니 임플랜트의 식립 위치와 견인 훅의 높이는 상호 보완적으로 작용할 수 있는데, 결론적으로 전 치부 저항 중심을 통과하는 견인력을 가하면 전 치부치 축을 유지하며 치체 이동을 일으킬 수 있다는 것이다. Lee와 Chung?。의 연구에 따르면, 상악 6 전치의 저항 중심의 높이는 치경부에서 치근단 쪽으로 6.
설 측 경사 모델에 대하여 Condition 1 ~ 6을 시뮬레이션한 결과에 따르면, 치근면 응력 분포와 25000배 확대된 치축 그래프 상에서의 치아 이동 양상은 매우 유사하였다. 따라서 전치부가 설측으로 경사진 경우에도 견인 훅의 높이를 높이 거나 보상 만곡을 부여함으로써 전 치부 치축을 유지하거나 개선할 수 있을 것으로 예상된다.
설측경사모델에 대한 치축 조절 효과 비교한 결과, 기준모델과 같은 실험 조건으로 시뮬레이션 한 경우 치아 이동 양상(Fig 3, /-切과 치근면 응력분포 (Fig 4, G-Z)가 기준모델과 매우 유사하게 나타났다.
022" 크기의 스테인레스 스틸 호선의 견성이 이를 저항하지 못하며 측절치 부위 호선에 비틀림(토오크)。] 집중적으로 발생하여 나타나는 것으로 보인다. 이렇게 발생되는 측절치의 순측 치관 토오크는 임상적으로 시간이 지남에 따라 2차적으로 중절치의 순측 경사 효과를 발휘할 수 있을 것으로 보이나, 주호선과 훅 간에 뒤틀림을 허용하지 않을 정도의 견고한 주호선을 활용하는 것이 견인 훅의 높이를 높여 전치부 저항 중심에 견인력을 가한다는 목적에 더 적합할 것으로 판단된다. 상기 추론에 대한 효과를 정확히 관찰하기 위해서 특히 전치부 브라켓과 호선의 관계는 마찰과 유격을 배제하였다.
하지만 중절치 경사 이동 양상은 개선되지 않았고 측절치에 치관 순측 및 치근 설측 토오크가 크게 작용하며, 견치는 오히려 비조절성 경사 이동이 심화됨을 보였다 (Fig 2, C). 이는 견인 훅의 높이가 증가할수록 주호선에 대한 견인 훅의 lever action 이 더 증가되고, 0.
후속연구
치 료되고 있다.* 하지만 기존의 치료 방법에서 와달리 골내 고정원과 고정식 교정 장치(또는 치 아) 간에 생역학이 적용되어야 하므로, 이에 대한 과학적 연구가 필요하다.
마지막으로 본 연구를 위하여 제작된 기준모델과 설 측 경사 모델의 경우 연속호선이 치열 전체에 십-입된 상태에서 전치부 치축 조절에 대한 효과를 생역학적으로 분석하기 위하여, 전치부를 분절화된 상태로 가정하고 해석을 일부 적용하였으므로, 해석 결과를 그대로 임상에 적용하는 것이 바람직하지 않을 수도 있다. 하지만 기준모델과 설측경사모델의 SWA sliding 시뮬레이션 결과를 참고하여 실제 임상에서 미 니 임플랜트-SWA sliding 생 역 학을 구사한다면, 이번 연구 결과가 전치부 치축 조절을 위하여 고려할 사항에 대한 가이드라인으로 활용될 수 있을 것이다.
우선 여 러가지 조건의 미니 임플랜트-SWA sliding의 효과를 좀 더 객관적으로 추정하기 위하여, Benn此과 McLaughlin1 의하여 소개된 SWA sliding (Condition 1) 시의 치아 이동이 유한요소법에서 어떻게 시뮬레이션 되는지 확인해 볼 필요가 있다. 중절치, 측절치, 견치는 모두 경사 이동을 나타내었으며 (Fig 2, A), 제 1대구치 치근에는 근심 이동과 관계된 응력 이 (Fig 4, A) 분포되었다.
있다. 하지만 기준모델과 설측경사모델의 SWA sliding 시뮬레이션 결과를 참고하여 실제 임상에서 미 니 임플랜트-SWA sliding 생 역 학을 구사한다면, 이번 연구 결과가 전치부 치축 조절을 위하여 고려할 사항에 대한 가이드라인으로 활용될 수 있을 것이다.
참고문헌 (21)
Bennett JC, Mclaughlin RP. Controlled space closure with a preadjusted appliance system. J Clin Orthod 1990;24:251-60
Vasquez M, Calao E, Becerra F, Ossa J, Enriquez C, Fresneda E. Initial stress differences between sliding and sectional mechanics with an endosseous implant as anchorage: a 3-dimensional finite element analysis. Angle Orthod 2001;71:247-56
Rhee JN, Chun YS, Row J, A Comparison between friction and frictionless mechanics with a new typodont simulation system. Am J Orthod Dentofacial Orthop 2001;119:292-9
Kim CN, Sung JH, Kyung HM. Three-dimensional finite element analysis of initial tooth displacement according to force application point during maxillary six anterior teeth retraction using skeletal anchorage. Korean J Orthod 2003;33:339-50
Lee YI, Cha KS, Ju JW, Lee JW. Stress analysis of Multiloop Edgewise Arch Wire with various degree of tip back bend : a study using the finite element method. Korean J Orthod 2000;30:127-42
Cheon OJ, Kim TW, Suhr CH. Three-dimensional finite element analyasis of the phenomenon produced during retraction of four maxillary incisors. Korean J Orthod 1995;25:525-41
Park CK, Yang WS. A three-dimensional finite element analysis on the location of center of resistance during intrusion of upper anterior teeth. Korean J Orthod 1997;27:259-72
Tanne K, Sakuda M, Burstone CJ, Three-dimentional finite element analysis for stress in the periodontal tissue by orthodontic forces. Am J Orthod Dentofacial Orthop 1987;92:499-505
Sung SJ, Baik HS, Moon YS, Yu HS, Cho YS. A comparative evaluation of different compensating curves in the lingual and labial techniques using 3D FEM. Am J Orthod Dentofacial Orthop 2003;123:441-50
Choi JK. Finite element method for engineer. Seoul: Cheongmoongak publishing; 2004
Park HJ. Finite element analysis using ANSYS. Seoul: Kwangmoonkag publishing; 2001
Coolidge E. The thickness of the human periodontal membrane. J Am Dent Assoc 1937;24: 1260-7
Park HS. Orthodontic treatment using Micro-implant. Seoul: Narae publishing; 2001. p. 5-22, p. 36-46
Ren Y, Maltha JC, Kuijpers-Jagtman. AM. Optimum force magn.itude for orthodontic tooth movement: a systematic literature review. Angle Orthod 2003;73:86-92
Pilon JJ, Kuijper-Jagtman AM, Maltha JC. Magnitude of orthodontic fores and rate of bodily tooth movement. An experimental study. Am J Orthod Dentofacial Orthop 1996;110:16-23
Lee HK, Chung KR. The vertical location of the center of resistance for maxillary six anterior teeth during retraction using three dimensional finite element analysis. Korean J Orthod 2001;31:425-38
Melsen B, Fotis V, Burstone CJ. Vertical force considerations in differential space closure. J Clin Orthod 1990;24:678-83
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