단단한 모래 입자와 연약한 고무 입자로 이루어진 Engineered soils을 고결화 시킨 후 $K_o$ 상태에서의 거동 특성을 분석하였다. 고결화 효과에 따른 영향 및 모래부피비에 따른 영향을 파악하기 위하여 다양한 모래부피비를 가지는 비고결화 및 고결화 시료를 준비하여, 수직 응력에 따른 변형 및 탄성파 속도를 측정하였다. 탄성파 속도 측정은 벤더 엘리먼트와 PZT 엘리먼트를 이용하였다. 고결화 이 후 응력에 따른 수직 변형율의 기울기는 이중 선형 관계를 보이며 고결화 결합 파괴 이후에는 비고결화 시료와 비슷한 기울기를 가진다. 정규화된 수직 변형량은 응력에 따라 capillary force, cementation, decementation 구간으로 나눌 수 있다. 근접장 내에서 측정된 전단파 신호의 첫 번째 움직임은 압축파의 도달과 일치하였다. 고결화에 의해 탄성파 속도는 수직 응력의 증가 없이 급격한 증가를 보였으며, 고결화 이후 추가적인 응력 증가에도 일정한 값을 보였다. 고결화 파괴 후 지속적인 수직 응력의 증가에 따라 탄성파속도는 증가하였다. 고결화는 비고결화 시료에서 나타나는 유사고무, 유사모래, 전이 3가지의 거동을 방해한다. 고무-모래 혼합재의 고결화 결합의 파괴 메커니즘은 모래부피비에 따라 다르며 낮은 모래부피비의 시료는 입자 모양의 변화가, 높은 모래부피비 시료에서는 입자 구조의 변화가 고결화 결합의 파괴가 주요한 원인이다. 본 연구를 통해 연약한 고무 입자와 단단한 모래 입자의 혼합재인 Engineered soils의 거동은 고결화 및 고결화 파괴에 따라 비고결화 시료와 구분됨을 알 수 있었다.
단단한 모래 입자와 연약한 고무 입자로 이루어진 Engineered soils을 고결화 시킨 후 $K_o$ 상태에서의 거동 특성을 분석하였다. 고결화 효과에 따른 영향 및 모래부피비에 따른 영향을 파악하기 위하여 다양한 모래부피비를 가지는 비고결화 및 고결화 시료를 준비하여, 수직 응력에 따른 변형 및 탄성파 속도를 측정하였다. 탄성파 속도 측정은 벤더 엘리먼트와 PZT 엘리먼트를 이용하였다. 고결화 이 후 응력에 따른 수직 변형율의 기울기는 이중 선형 관계를 보이며 고결화 결합 파괴 이후에는 비고결화 시료와 비슷한 기울기를 가진다. 정규화된 수직 변형량은 응력에 따라 capillary force, cementation, decementation 구간으로 나눌 수 있다. 근접장 내에서 측정된 전단파 신호의 첫 번째 움직임은 압축파의 도달과 일치하였다. 고결화에 의해 탄성파 속도는 수직 응력의 증가 없이 급격한 증가를 보였으며, 고결화 이후 추가적인 응력 증가에도 일정한 값을 보였다. 고결화 파괴 후 지속적인 수직 응력의 증가에 따라 탄성파속도는 증가하였다. 고결화는 비고결화 시료에서 나타나는 유사고무, 유사모래, 전이 3가지의 거동을 방해한다. 고무-모래 혼합재의 고결화 결합의 파괴 메커니즘은 모래부피비에 따라 다르며 낮은 모래부피비의 시료는 입자 모양의 변화가, 높은 모래부피비 시료에서는 입자 구조의 변화가 고결화 결합의 파괴가 주요한 원인이다. 본 연구를 통해 연약한 고무 입자와 단단한 모래 입자의 혼합재인 Engineered soils의 거동은 고결화 및 고결화 파괴에 따라 비고결화 시료와 구분됨을 알 수 있었다.
Behaviors of cemented engineered soils, composed of rigid sand particle and soft rubber particle, are investigated under $K_o$ condition. The uncemented and cemented specimens are prepared with various sand volume fractions to estimate the effect of the cementation in mixtures. The vertic...
Behaviors of cemented engineered soils, composed of rigid sand particle and soft rubber particle, are investigated under $K_o$ condition. The uncemented and cemented specimens are prepared with various sand volume fractions to estimate the effect of the cementation in mixtures. The vertical deformation and elastic wave velocities with vertical stress are measured. The bender elements and PZT sensors are used to measure elastic wave velocities. After cementation, the slope of vertical strain shows bilinear and is similar to that of uncemented specimen after decementation. Normalized vertical strains can be divided into capillary force, cementation, and decementation region. The first deflection of the shear wave in near field matches the first arrival of the primary wave. The elastic wave velocities dramatically increase due to cementation hardening under the fixed vertical stress, and are almost identical with additional stress. After decementation, the elastic wave velocities increase with increase in the vertical stress. The effect of cementation hinders the typical rubber-like, sand-like, and transition behaviors observed in uncemented specimens. Different mechanism can be expected in decementation of the rigid-soft particle mixtures due to the sand fraction. a shape change of individual particles in low sand fraction specimens; a fabric change between particles in high sand fraction specimens. This study suggests that behaviors of cemented engineered soils, composed of rigid-soft particles, are distinguished due to the cementation and decementation from those of uncemented specimens.
Behaviors of cemented engineered soils, composed of rigid sand particle and soft rubber particle, are investigated under $K_o$ condition. The uncemented and cemented specimens are prepared with various sand volume fractions to estimate the effect of the cementation in mixtures. The vertical deformation and elastic wave velocities with vertical stress are measured. The bender elements and PZT sensors are used to measure elastic wave velocities. After cementation, the slope of vertical strain shows bilinear and is similar to that of uncemented specimen after decementation. Normalized vertical strains can be divided into capillary force, cementation, and decementation region. The first deflection of the shear wave in near field matches the first arrival of the primary wave. The elastic wave velocities dramatically increase due to cementation hardening under the fixed vertical stress, and are almost identical with additional stress. After decementation, the elastic wave velocities increase with increase in the vertical stress. The effect of cementation hinders the typical rubber-like, sand-like, and transition behaviors observed in uncemented specimens. Different mechanism can be expected in decementation of the rigid-soft particle mixtures due to the sand fraction. a shape change of individual particles in low sand fraction specimens; a fabric change between particles in high sand fraction specimens. This study suggests that behaviors of cemented engineered soils, composed of rigid-soft particles, are distinguished due to the cementation and decementation from those of uncemented specimens.
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가설 설정
고무 입자의 강성은 모래 입자의 강성에 비하여 매우 작기 때문에, 그림 13(a) 와 같이 낮은 모래부피비의 시료는 하중 작용 시 연약한您 고무 입자 자체의 큰 변형으로 인하여 고결화 결합의파괴가 발생한다. 반면에 그림 13(b)와 같이 높은 모래 부피 비 시료에서는 큰 입자 모양의 변화 없이 단단한 모래 입자가 수직 하중을 분담한다. 따라서, 높은 모래 부피 비 시료의 고결화 결합을 파괴하기 위해서는 입자 사이의 미끄러짐이나 회전 등으로 인한 입자 구조의 파괴를 유발할 충분히 큰 하중이 요구되며, 낮은 모래 부피 비 시료에 비하여 상대적으로 높은 강성으로 인하여 적은 변형이 발생한다.
제안 방법
45mm이다. PZT 엘리먼트 역시 직접 파의 전달을 피하기 위하여 셀과 임피던스가 차이가 큰 재료를 사용하여 고정하였다 실험에 사용한 모든 벤더 엘리먼트와 PZT 엘리먼트는 에폭시를 이용하여 방수 처리를 하였으며, 발신기와 수신기 사이의 전기적 간섭 현상인 누화현상(crosstalk)를 방지하기 위하여 전도성 페인트 및 접지로 차폐를 실시하였다.
상태이다. 각 모래 및 고무 입자의 크기 비에 따른 영향을 최소화 하기 위하여 사전 체가름 실험으로 분류된(D = 0.60 ~ 0.85mm) 평균 유효 입경 D50 = 0.725mm 를 가지는 모래 및 고무 입자로 시료를 조성하였다(D如d /Dnxbber 乏 1): 주문진 모래(모나며 균질, %血 = 0.60, emax = 0.87, Gs = 2.62); 고무 분말(모나며 불규칙 모양, Gs = 1.15-1.17). 모래는 수세식 체분석을 실시하였으며 체분석 이후 완전히 건조시킨 후 시료 조성에 이용하였다.
고결화 시료를 조성하기 위하여 건조 모래-고무 혼합재에 20g의 증류수와 동일한 양인 20g의 1종 포틀랜드 시멘트를 용기에 넣고 약 5분간 혼합하였다(물-시멘트 비=1). 각 입자와 물 그리고 시멘트가 완전히 혼합된 이후 시료를 내경 74mm, 높이 63mm, 그리고 두께 16mm를 가지는 압밀셀에 재료 분리에 유의하면서 4개의 층으로 시료를 조성하였다. 각 층의 무게는 동일하게 유지하였으며 탬핑(tamping) 빙법을 이용하여 동일한 에너지를 각 층에 가하였다.
각 입자와 물 그리고 시멘트가 완전히 혼합된 이후 시료를 내경 74mm, 높이 63mm, 그리고 두께 16mm를 가지는 압밀셀에 재료 분리에 유의하면서 4개의 층으로 시료를 조성하였다. 각 층의 무게는 동일하게 유지하였으며 탬핑(tamping) 빙법을 이용하여 동일한 에너지를 각 층에 가하였다. 셀에 시료 조성을 완료하고, 상부캡을 설치한 후 시료의 초기 상태 결정을 위하여 초기 시료 높이를 측정하였다.
하중 증가 및 감소비는 각 하중 단계별로 2배씩 유지하였으며, 각 하중 단계는 30분 동안 지속하였다. 고결화 시료는 시료가 경화되기 이전에 약 21kPa까지 수직 응력을 증가 시킨 후 21kPa의 양생 수직 응력(。血)에서 72시간 양생을 실시하였다. 최대 수직 응력의 크기는 630kPa이며, 각 하중 단계별로 시료의 간극비와 탄성파 이동 거리를 결정하기 위하여 시료의 수직 변위를 측정하였다.
0(모래)의 7가지 시료를 준비하였다. 고결화 시료를 조성하기 위하여 건조 모래-고무 혼합재에 20g의 증류수와 동일한 양인 20g의 1종 포틀랜드 시멘트를 용기에 넣고 약 5분간 혼합하였다(물-시멘트 비=1). 각 입자와 물 그리고 시멘트가 완전히 혼합된 이후 시료를 내경 74mm, 높이 63mm, 그리고 두께 16mm를 가지는 압밀셀에 재료 분리에 유의하면서 4개의 층으로 시료를 조성하였다.
다양한 모래부피비를 가지는 단단한 모래 입자와 연약한 고무 입자 혼합재의 고결화에 따른 거동 특성을 분석하였다. 비고결화 및 고결화 시료를 조성하여 실험을 수행하였으며 탄성파(압축파 및 전단파)의 측정은 실내 실험에서 널리 사용되는 벤더 엘리먼트와 PZT 엘리먼트를 이용하였다.
상태에서의 거동 특성을 분석하였다. 모래 함유량 또는 고무 함유량에 따른 거동 특성 파악을 위하여 다양한 모래 부피 비(sand volume fiaction)를 가지는 시료를 준비하였으며 고결화 정도에 따른 영향을 연구하였다. 미소변형율 상태의 거동을 평가하기 위하여 & 구속 상태에서 응력 수준에 따라 탄성파 속도를 측정하였다.
모래 함유량 또는 고무 함유량에 따른 거동 특성 파악을 위하여 다양한 모래 부피 비(sand volume fiaction)를 가지는 시료를 준비하였으며 고결화 정도에 따른 영향을 연구하였다. 미소변형율 상태의 거동을 평가하기 위하여 & 구속 상태에서 응력 수준에 따라 탄성파 속도를 측정하였다.
압축파 및 전단 파는 1(尸% 정도의 미소 변형율로 전파되므로 압축 파와 전단 파의 측정 동안 고결화 결합의 파괴는 발생하지 않는다. 벤더 엘리 먼트와 PZT 엘리 먼트는 압밀셀의 상부 및 하부판에 설치하였으며 연직 방향을 따라 투과법으로 측정하였다.
비고결화 및 고결화 시료를 조성하여 실험을 수행하였으며 탄성파(압축파 및 전단파)의 측정은 실내 실험에서 널리 사용되는 벤더 엘리먼트와 PZT 엘리먼트를 이용하였다. 벤더 엘리먼트와 PZT 엘리먼트 모두 압밀셀을 통한 직접파의 전달을 방지하기 위하여, 셀과 임피던스 차이가 큰 물질을 이용하여 셀에 고정하였으며 방수, 전기적 차폐, 그리고 접지를 실시하였다. 비고결화 시료의 경우, 응력의 증가에 따라 수직 변형은 증가하였으며 그 크기는 모래부피비가 작을수록 큰 값을 보였다.
본 연구에서는 단단한 모래입자와 연약한' 고무 입자로 이루어진 혼합재를 고결화(cemented) 시킨 후 Ko 구속 상태에서의 거동 특성을 분석하였다. 모래 함유량 또는 고무 함유량에 따른 거동 특성 파악을 위하여 다양한 모래 부피 비(sand volume fiaction)를 가지는 시료를 준비하였으며 고결화 정도에 따른 영향을 연구하였다.
각 층의 무게는 동일하게 유지하였으며 탬핑(tamping) 빙법을 이용하여 동일한 에너지를 각 층에 가하였다. 셀에 시료 조성을 완료하고, 상부캡을 설치한 후 시료의 초기 상태 결정을 위하여 초기 시료 높이를 측정하였다.
처리된 신호는 디지털 오실로스코프(Agilent 54624A)로 저장하였다(그림 2). 임의의 부정확한 잡음(random and uncorrected noise) 을 제거하기 위하여 1024개의 신호를 평균하였다.
준비된 시료에 대하여 각각 재하, 제하, 그리고 재재하 실험을 실시하였다. 하중 증가 및 감소비는 각 하중 단계별로 2배씩 유지하였으며, 각 하중 단계는 30분 동안 지속하였다.
고결화 시료는 시료가 경화되기 이전에 약 21kPa까지 수직 응력을 증가 시킨 후 21kPa의 양생 수직 응력(。血)에서 72시간 양생을 실시하였다. 최대 수직 응력의 크기는 630kPa이며, 각 하중 단계별로 시료의 간극비와 탄성파 이동 거리를 결정하기 위하여 시료의 수직 변위를 측정하였다. 탄성파 및 수직 변위는 다음 하중 단계 재하 및 제하 직전에 측정하였다.
대상 데이터
전단파(shear wave: S-wave) 측정을 위한 트랜서듀서로 벤더 엘리먼트(Piezo Systems PSI5H4E T226-H4-Y) 를 이용하였으며, 압축파(primary wave: P-wave)의 발생 및 탐지를 위한 트랜서듀서로는 PZT 엘리먼트(Kangseo EST, BPE-20C)< 이용하였다. 벤더 엘리먼트 및 PZT 엘리먼트는 극화된 압전 물질 및 금속판으로 이루어져 있다 그림 1(a)와 같이 셀을 통한 직접파의 전달을 피하기위하여 벤더 엘리먼트를 나일론 재질의 스크류 속에 고정하였다 실험에 사용된 벤더 엘리먼트의 크기는 11.0x4.0x0.6 (길이X너브]X두께, mm)이다 시료 속으로 돌출된 외팔보의 길이는 6mm이다. PZT 엘리먼트는 그림 1(b)와 같이 원형의 금속판의 한쪽 면에 압전 소자가 덮여 있는 형태이며 압전 소자의 직경은 14mm, 센서 직경은 20位皿, 그리고 두께는 0.
모래부피 비(sand volume 什action)가 sf = Vsand/Vtotai: 0(고무), 0.2, 0.4, 0.5, 0.6, 0.8, 그리고 1.0(모래)의 7가지 시료를 준비하였다. 고결화 시료를 조성하기 위하여 건조 모래-고무 혼합재에 20g의 증류수와 동일한 양인 20g의 1종 포틀랜드 시멘트를 용기에 넣고 약 5분간 혼합하였다(물-시멘트 비=1).
본 연구에서 적용한 탄성파 측정 트랜스듀서는 PZT (Piezo Zirconite Titanate) 재료로써 벤더 엘리먼트와 PZT 엘리먼트를 사용하였다. 벤더 엘리먼트와 PZT 엘리먼트는 壽트랜서듀서의 접촉 특성 및 적절한 작동 주파수로 인하여 토질 실험에 널리 이용되는 탄성파 트랜서듀서이다.
비고결화 및 고결화 시료를 조성하여 실험을 수행하였으며 탄성파(압축파 및 전단파)의 측정은 실내 실험에서 널리 사용되는 벤더 엘리먼트와 PZT 엘리먼트를 이용하였다. 벤더 엘리먼트와 PZT 엘리먼트 모두 압밀셀을 통한 직접파의 전달을 방지하기 위하여, 셀과 임피던스 차이가 큰 물질을 이용하여 셀에 고정하였으며 방수, 전기적 차폐, 그리고 접지를 실시하였다.
벤더 엘리먼트와 PZT 엘리먼트는 壽트랜서듀서의 접촉 특성 및 적절한 작동 주파수로 인하여 토질 실험에 널리 이용되는 탄성파 트랜서듀서이다. 전단파(shear wave: S-wave) 측정을 위한 트랜서듀서로 벤더 엘리먼트(Piezo Systems PSI5H4E T226-H4-Y) 를 이용하였으며, 압축파(primary wave: P-wave)의 발생 및 탐지를 위한 트랜서듀서로는 PZT 엘리먼트(Kangseo EST, BPE-20C)< 이용하였다. 벤더 엘리먼트 및 PZT 엘리먼트는 극화된 압전 물질 및 금속판으로 이루어져 있다 그림 1(a)와 같이 셀을 통한 직접파의 전달을 피하기위하여 벤더 엘리먼트를 나일론 재질의 스크류 속에 고정하였다 실험에 사용된 벤더 엘리먼트의 크기는 11.
탄성파 측정은 신호발생기(Agilent 33220A)로부터 발생된 단일정현파를 입력 신호로 사용하였다. 발신 벤더엘리먼트 및 PZT 엘리먼트로부터 생성된 전단파 및 압축파는 시료를 통과하여 수신기에서 획득되고 전기적 신호로 전환된다.
발신 벤더엘리먼트 및 PZT 엘리먼트로부터 생성된 전단파 및 압축파는 시료를 통과하여 수신기에서 획득되고 전기적 신호로 전환된다. 획득된 전기적 신호는 Filter & Amplifier (Krohn-Hite Model 3364)를 이용하여 신호의 잡음 제거와 증폭을 실시하였다. 처리된 신호는 디지털 오실로스코프(Agilent 54624A)로 저장하였다(그림 2).
성능/효과
이러한 모세관력에 의하여 고결화 이전 낮은 수직 응력 상태에서 고결화 시료는 비고결화 시료보다 더 적은 수직변형율을 보이며(물에 의한 pseudo cementation), 추가적인 하중 증가에 의하여 수직 응력이 모세 관력을 넘어서게 되어 수직 변형율 비율은 1에 가까워지고 있다. 2) cementation 구간에서는 고결화 시료의 변형은 고결화 작용제의 영향으로 인하여 적은 반면, 비고결화 시료의 변형은 계속 발생하므로 정규화하면 감소하는 경향을 보인다. 고결화 파괴(昨=0.
2 시료의 경우 약 80kPa, 모래부피비 sf=0.8 시료의 경우 약 160kPa)로 인하여 3) decementation 구간에서는 하중 증가에 따라 정규화된 수직 변형율은 증가하여 1에 가까워지고 있다.
2) 의 강성이 상대적으로 작기 때문에, 낮은 모래부피비 시료의 탄성파 신호는 높은 모래부피비 시료보다 낮은 공진주파수 및 긴 초동 시간을 보였다. 고결 시(수직응력 21kPa) 압축파와 전단파 모두 수직 응력의 증가 없이 초동 시간의 급격한 감소가 관찰 되었다 고결화 이후, 탄성파의 공진주파수 및 이동 시간은 수직 응력이 증가함에도 불구하고 고결화 결합이 파괴되는 시점(decementation) 까지 거의 일정하게 유지되었다.
고결화 경화에 따라 탄성파 속도는 수직 응력의 증가 없이 급격한 증가를 보였으며, 추가적인 응력 증가에도 일정한 값을 보였다 지속적인 수직 응력의 증가는고결화 결합의 파괴를 유발하고 고결화 결합의 파괴는 응력의 증가에도 불구하고 압축파 및 전단파 속도의 감소를 발생하였다. 고결화 결합을 파괴 시키기 위한 응력은 모래부피비에 따라 다르며, 높은 모래부피비의 시료일수록 더 큰 파괴 응력을 보였다. 또한 정규화된 수직변형율과 압축파로 산정한 고결화 파괴 응력 이 유사하였다.
이는 고결화 결합의 파괴로 인한 강성의 감소 효과와 수직변형에 따른 압축 구속의 증가 효과가 서로 상충된 결과로 판단된다. 고결화 결합의 파괴 이후, 추가적으로 하중이 증가함에 따라 탄성파 속도는 비고결화 시료와 유사하게 응력의 증가에 따라 증가하였다(응력지배구간).
비고결화 시료의 압축파 및 전 단파 속도는 수직 응력의 증가에 따라 증가하였으며 압축파 및 전단파 속도는 모래부피비가 증가함에 따라 증가하였다. 고결화 경화에 따라 탄성파 속도는 수직 응력의 증가 없이 급격한 증가를 보였으며, 추가적인 응력 증가에도 일정한 값을 보였다 지속적인 수직 응력의 증가는고결화 결합의 파괴를 유발하고 고결화 결합의 파괴는 응력의 증가에도 불구하고 압축파 및 전단파 속도의 감소를 발생하였다. 고결화 결합을 파괴 시키기 위한 응력은 모래부피비에 따라 다르며, 높은 모래부피비의 시료일수록 더 큰 파괴 응력을 보였다.
그러나 고결화 이전에도 고결화 시료의 탄성파 속도가 모세관현상으로 인하여 약간 더 큰 값을 보였다. 동일한 크기의 응력(編 =21kPa) 에서 72시간 동안 고결화 후 경화에 의해 압축파 및 전단파 속도의 급격한 증가가 관찰되었다. 고결화 이후 추가적인 하중의 증가에도 탄성파 속도는 고결화 결합에 의하여 일정한 값을 보였다(고결화지배구간).
비고결화 시료의 경우, 응력의 증가에 따라 수직 변형은 증가하였으며 그 크기는 모래부피비가 작을수록 큰 값을 보였다. 또한 제하 이후 모래부피비에 관계 없이 잔류 변형이 관찰되었으며, 모래부피비가 작은 시료일수록 큰 잔류 변형을 보였다. 고결화 시료의 경우, 고결화 이 전에는 비고결화 시료와 유사한 거동을 보였으나, 고결화에 따라 응력 저항 거동을 보인다.
비고결화 시료의 경우, 수직 응력이 증가함에 따라 수직변형은 커졌으며, 수직 변형의 크기는 모래부피비가 작을수록 큰 값을 보였다. 또한 하중 제하 이후 모래 부피 비에 관계없이 잔류 변형이 관찰되었으며, 모래 부피 비가 작은 시료일수록 큰 잔류 변형을 보였다. 고결화 시료의 경우, 고결화 이전의 낮은 수직 응력 수준에서는비고결화 시료와 유사한 거동을 보였다.
비고결화 시료는 응력에 따른 미소변형 전단탄성계수의 변화에 따라 유사고무, 유사모래, 전이 3가지의 거동을 보이며, 유사고무거동 및 유사모래거동 그룹의 경계 인 전이 시료의 모래부피 비는 약 0.4-0.6으로 나타났다. 고결화는 비고결화 시료에서 나타나는 유사고무, 유사 모래, 전이 3가지의 거동을 방해하며, 고결화 작용제의 양에 따라 재재하 시의 다른 거동이 관찰되었다.
8 시료의 응력-수직 변형 관계(K。상태)를 그림 3에 나타내었다. 비고결화 시료의 경우, 수직 응력이 증가함에 따라 수직변형은 커졌으며, 수직 변형의 크기는 모래부피비가 작을수록 큰 값을 보였다. 또한 하중 제하 이후 모래 부피 비에 관계없이 잔류 변형이 관찰되었으며, 모래 부피 비가 작은 시료일수록 큰 잔류 변형을 보였다.
8)의 하중 재하 동안 수직 응력의 변화에 따라 측정된 압축파 및 전단파 신호로부터 산정한 탄성파 속도를 그림 8에 나타내었다. 비고결화 시료의 경우, 압축파 및 전단파 속도는 수직 응력이 증가함에 따라 증가하였으며, 높은 모래부피비를 가지는 시료일 수록 동일한 크기의 수직 응력에서 더 빠른 압축파 및 전 단파 속도를 보였다. 고결화 시료의 경우, 시료가 경화되기 이전의 낮은 구속 응력(1.
벤더 엘리먼트와 PZT 엘리먼트 모두 압밀셀을 통한 직접파의 전달을 방지하기 위하여, 셀과 임피던스 차이가 큰 물질을 이용하여 셀에 고정하였으며 방수, 전기적 차폐, 그리고 접지를 실시하였다. 비고결화 시료의 경우, 응력의 증가에 따라 수직 변형은 증가하였으며 그 크기는 모래부피비가 작을수록 큰 값을 보였다. 또한 제하 이후 모래부피비에 관계 없이 잔류 변형이 관찰되었으며, 모래부피비가 작은 시료일수록 큰 잔류 변형을 보였다.
고려하여야 한다. 비고결화 시료의 압축파 및 전 단파 속도는 수직 응력의 증가에 따라 증가하였으며 압축파 및 전단파 속도는 모래부피비가 증가함에 따라 증가하였다. 고결화 경화에 따라 탄성파 속도는 수직 응력의 증가 없이 급격한 증가를 보였으며, 추가적인 응력 증가에도 일정한 값을 보였다 지속적인 수직 응력의 증가는고결화 결합의 파괴를 유발하고 고결화 결합의 파괴는 응력의 증가에도 불구하고 압축파 및 전단파 속도의 감소를 발생하였다.
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