본 연구는 보통 및 혼합시멘트계 모르타르의 황산염침식 저항성에 대한 노출조건의 영향을 평가하기 위하여 수행되었다. 모르타르를 제조한 후, 3종류 노출조건, 즉 1) 연속 완전침지, 2) 연속 반침지 및 3) 건습반복 조건에서 모르타르의 팽창, 강도, 밀도 등 역학적 성능변화를 52싸이클까지 주기적으로 관찰하였다. 실험결과에 따르면, 연속 반침지(Exposure B) 조건에 노출된 OPC 모르타르가 황산염침식에 의한 다량의 균열이 발생하므로써, 연속 완전침지 조건 및 건습반복 조건에 노출된 모르타르에 비하여 성능저하가 상대적으로 크게 나타났다. 그러나, 고로슬래그미분말 및 실리카퓸을 사용한 혼합시멘트계 모르타르는 낮은 투수성 및 조직구조의 밀실화효과에 의하여 노출조건에 관계없이 우수한 황산염침식 저항성을 보였다. 따라서, 콘크리트 구조물이 황산염침식 환경에 노출될 경우, 노출조건에 대한 고려가 반드시 이루어져야 할 것으로 판단된다.
본 연구는 보통 및 혼합시멘트계 모르타르의 황산염침식 저항성에 대한 노출조건의 영향을 평가하기 위하여 수행되었다. 모르타르를 제조한 후, 3종류 노출조건, 즉 1) 연속 완전침지, 2) 연속 반침지 및 3) 건습반복 조건에서 모르타르의 팽창, 강도, 밀도 등 역학적 성능변화를 52싸이클까지 주기적으로 관찰하였다. 실험결과에 따르면, 연속 반침지(Exposure B) 조건에 노출된 OPC 모르타르가 황산염침식에 의한 다량의 균열이 발생하므로써, 연속 완전침지 조건 및 건습반복 조건에 노출된 모르타르에 비하여 성능저하가 상대적으로 크게 나타났다. 그러나, 고로슬래그미분말 및 실리카퓸을 사용한 혼합시멘트계 모르타르는 낮은 투수성 및 조직구조의 밀실화효과에 의하여 노출조건에 관계없이 우수한 황산염침식 저항성을 보였다. 따라서, 콘크리트 구조물이 황산염침식 환경에 노출될 경우, 노출조건에 대한 고려가 반드시 이루어져야 할 것으로 판단된다.
In order to evaluate the effects of exposure conditions on the resistance to sulfate attack of normal and blended cement mortars, several mechanical characteristics of the mortars such as expansion, strength and bulk density were regularly monitored for 52 cycles under sodium sulfate attack. The mor...
In order to evaluate the effects of exposure conditions on the resistance to sulfate attack of normal and blended cement mortars, several mechanical characteristics of the mortars such as expansion, strength and bulk density were regularly monitored for 52 cycles under sodium sulfate attack. The mortar specimens were exposed to 3 different types of exposure conditions; 1) continuous full immersion(Exposure A), continuous half-immersion(Exposure B) and cyclic wetting-drying(Exposure C). Experimental results indicated that the maximum deterioration was noted in OPC mortar specimens subjected to Exposure B, showing the wide cracks in the portions where attacking solution is adjacent to air. Additionally, the beneficial effect of ground granulated blast-furnace slag and silica fume was clearly observed showing a superior resistance against sodium sulfate attack, because of its lower permeability and densified structure. Thus, it is suggested that when concrete made with normal cement is exposed to sulfate environment, proper considerations on the exposure conditions should be taken.
In order to evaluate the effects of exposure conditions on the resistance to sulfate attack of normal and blended cement mortars, several mechanical characteristics of the mortars such as expansion, strength and bulk density were regularly monitored for 52 cycles under sodium sulfate attack. The mortar specimens were exposed to 3 different types of exposure conditions; 1) continuous full immersion(Exposure A), continuous half-immersion(Exposure B) and cyclic wetting-drying(Exposure C). Experimental results indicated that the maximum deterioration was noted in OPC mortar specimens subjected to Exposure B, showing the wide cracks in the portions where attacking solution is adjacent to air. Additionally, the beneficial effect of ground granulated blast-furnace slag and silica fume was clearly observed showing a superior resistance against sodium sulfate attack, because of its lower permeability and densified structure. Thus, it is suggested that when concrete made with normal cement is exposed to sulfate environment, proper considerations on the exposure conditions should be taken.
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문제 정의
따라서, 본 연구에서는 가장 극심한 성능저하 현상을 나타낸 Exposure B 조건에 노출된 OPC 모르타르의 성능저하부분에 대한 원인을 규명하기 위하여 미세구조분석을 실시하였으며, SEM 및 EDS 분석결과를 그림 16 및 그림 17에 각각 나타내었다. 이 그림에서 알 수 있듯이 Exposure B 조건에 노출된 모르타르의 성능저하는 황산염 침식에 의한 반응생성물인 gypsum, thaumasite 및 ettringite의 생성이 주요 원인인 것으로 나타났다.
본 연구는 3종류 결합재를 사용하여 제조한 모르타르의 성능에 대한 황산염 노출조건의 영향을 실험적으로 규명한 것으로써, 다음과 같은 결론을 얻었다.
본 연구는 시멘트 모르타르의 황산염침식에 대한 노출조건의 영향을 실험적으로 규명하기 위하여 3종류 노출조건(연속 완전침지, 연속 반침지 및 건습반복 침지)을 선정하여 모르타르의 역학적 성능을 주기적으로 모니터링하였다. 본 연구를 수행하므로써 확보한 데이터를 이용하여 향후 콘크리트 구조물의 황산염환경 노출조건을 고려한 내구성 설계에 적용가능한 기초자료를 확보할 수 있을 것으로 기대된다.
제안 방법
ASTM C 1012 규준에 따라 시멘트와 잔골재의 중량비가 1:2.75, 물-결합재비(W/B)가 0.485인 모르타르를 제조하여 표 2와 같이 모르타르의 압축강도가 20 MPa 이상 발현될 때까지 포화 석회수용액(sat. limewater)에 양생시킨 후, 일부 모르타르 공시체를 꺼내어 시험용액에 실험조건별로 노출시켰다.
2 g/cm3의 노르웨이 Elkem사 제품을 사용하였다. SG 및 SF는 OPC에 대하여 각각 50% 및 7.5%를 대체하여 모르타르를 제조하였으며, 각각 SG50 및 SF7.5 모르타르로 명명하였다. 본 실험에 사용된 시멘트 및 광물질혼화재의 화학성분 및 물리적 특성을 나타낸 것이 표 1이다.
5%인 특급 황산나트륨(Na2SO4) 시약을 담수에 용해시켜 5%의 농도조건을 가진 시험용액을 제조하였다. 또, 재령이 증가함에 따라 시험용액의 농도가 묽어지는 점을 고려하여, 4주마다 새로운 용액으로 교체하여 사용하였다. 모르타르의 압축 및 휨강도손실을 주기적으로 모니터링하기 위하여 포화 석회수용액을 비교용액으로 사용하였다.
본 실험에 사용된 시험용액은 온도에 의한 영향을 배제하기 위하여 실험기간동안 23±3℃로 일정하게 유지시켜 실험을 수행하였다.
본 연구는 3종류 결합재를 사용한 모르타르가 동일 농도 조건(33,800 ppm of SO42−)에서 수행되었으며, 노출조건이 각각 상이한 환경에서 팽창(그림 2-4), 강도(그림 5-11) 및 밀도(그림 12-15)에 대한 시간의존적 실험결과를 나타내고 있다.
본 실험에 사용된 시험용액은 온도에 의한 영향을 배제하기 위하여 실험기간동안 23±3℃로 일정하게 유지시켜 실험을 수행하였다. 본 연구의 주요 실험변수인 황산염 노출조건은 다음과 같이 3가지 타입을 사용하여 모르타르를 노출시켰다(그림 1).
황산염환경 노출조건에 따른 OPC, SG50 및 SF7.5 모르타르의 밀도를 25 및 52싸이클에서 측정하였으며, 황산염 노출 전 모르타르의 밀도(표 2 참조)와 비교하여 상대밀도(relative bulk density)로 나타낸 것이 각각 그림 12-14이다.
황산염침식을 받은 시멘트 경화체의 성능저하 정도를 평가하기 위한 방법 중 하나로써, 강도감소량에 대한 비교가 일반적으로 많이 활용되고 있다(Al-Amoudi 등, 1995; Moon 등, 2003). 황산염환경에 노출된 모르타르의 강도를 석회수용액에 양생한 모르타르의 강도와 비교하였으며, 다음 식과같이 강도감소량을 산정하였다.
대상 데이터
ASTM C 150 규준을 만족하는 Type I형 보통포틀랜드시멘트(OPC)를 사용하였으며, OPC의 조성광물은 각각 C3S:62.5%, C2S:10.1%, C3A:9.3% 및 C4AF:7.2%이다. 사용된 고로슬래그미분말(SG)은 분말도 4000급의 3종 타입을 사용하였으며, 실리카퓸(SF)은 밀도 2.
또, 재령이 증가함에 따라 시험용액의 농도가 묽어지는 점을 고려하여, 4주마다 새로운 용액으로 교체하여 사용하였다. 모르타르의 압축 및 휨강도손실을 주기적으로 모니터링하기 위하여 포화 석회수용액을 비교용액으로 사용하였다. 본 실험에 사용된 시험용액은 온도에 의한 영향을 배제하기 위하여 실험기간동안 23±3℃로 일정하게 유지시켜 실험을 수행하였다.
2%이다. 사용된 고로슬래그미분말(SG)은 분말도 4000급의 3종 타입을 사용하였으며, 실리카퓸(SF)은 밀도 2.2 g/cm3의 노르웨이 Elkem사 제품을 사용하였다. SG 및 SF는 OPC에 대하여 각각 50% 및 7.
순도가 99.5%인 특급 황산나트륨(Na2SO4) 시약을 담수에 용해시켜 5%의 농도조건을 가진 시험용액을 제조하였다. 또, 재령이 증가함에 따라 시험용액의 농도가 묽어지는 점을 고려하여, 4주마다 새로운 용액으로 교체하여 사용하였다.
시멘트 모르타르를 제조하기 위하여 ASTM C 109의 규준을 만족하는 일리노이주(USA)에서 생산된 오타와산 표준사를 사용하였다.
이론/모형
25 및 52싸이클에서 황산염 노출조건별 모르타르의 밀도를 ASTM C 642 규정에 준하여 측정하였으며, 모르타르의 초기밀도(표 2)와 비교하여 상대밀도(relative bulk density)를 평가하였다.
25×25×285 mm의 각주형 공시체를 제조하여 20 MPa 이상의 압축강도가 발현된 후, 3 종류 황산염환경에 노출시켜 노출기간별 팽창량을 ASTM C 1012에 준하여 측정하였다.
포화 석회수용액 및 3종류 황산염환경에 노출된 모르타르의 압축 및 휨강도를 ASTM C 109 및 ASTM C 348에 준하여 측정하였다.
성능/효과
1. 노출조건에 따른 OPC 모르타르의 팽창거동을 고찰한 결과, 연속 반침지(Exposure B)>건습반복침지(Exposure C)>연속 완전침지(Exposure A)의 순으로 모르타르의 팽창량이 크게 나타났다.
2. 노출조건에 따른 OPC 모르타르의 강도 및 밀도변화는 팽창거동과 마찬가지로 Exposure B 조건에 노출되었을때 성능저하가 가장 크게 나타났다. 또, 본 연구범위에서 황산염침식에 의한 시멘트 경화체의 성능저하는 휨응력에 대한 저항성이 압축응력에 대한 저항성보다 상대적으로 더 민감하게 반응하였다.
3. SG50 및 SF7.5 모르타르의 팽창, 강도 및 밀도를 측정한 결과, 광물질혼화재의 포졸란반응, ITZ 개선효과, 조직 치밀화효과 등으로 인하여 혼합시멘트계 모르타르의 황산염침식 저항성이 상대적으로 매우 우수하게 나타났다. 따라서, 여러 황산염 노출조건을 고려하더라도 황산염환경에서는 혼합시멘트계 결합재의 사용이 적극 추천되는 바이다.
한편, Exposure A 및 C 조건에 노출된 OPC 모르타르는 52싸이클의 노출기간 동안 서로 유사한 상대밀도 값을 나타내었으나, 석회수용액에 양생된 모르타르에 비하여 상대밀도가 작게 나타났다. 그림 13은 SG50 모르타르의 상대밀도를 나타낸 것으로써, 황산염 환경 노출조건에 관계없이 석회수용액에 양생한 동일 모르타르와 매우 유사한 상대밀도를 나타내므로써, 황산염침식에 의한 밀도변화가 거의 발생하지 않은 좋은 경향을 나타냄을 확인할 수 있다. 한편.
5 모르타르의 압축강도 결과에서도 유사하게 나타남을 확인할 수 있었다. 다시 말해서, SG 및 SF를 사용한 혼합시멘트계 모르타르는 황산염침식에 대한 저항성이 OPC 모르타르에 비하여 상대적으로 매우 우수하게 나타났으며, 이는 ASTM C 1012 노출조건(Exposure A) 뿐 만 아니라, 다른 2가지 노출조건에 대해서도 유사한 저항성을 나타냄을 알 수 있었다. 황산염 환경 노출조건에 따라 0, 25 및 52싸이클에서 OPC, SG50 및 SF7.
이 그림으로부터 OPC 모르타르의 팽창거동은 노출조건에 크게 영향을 받음을 확인할 수 있다. 다시 말해서, 공시체의 절반을 황산염용액에 침지한 환경(Exposure B)에서 모르타르의 팽창은 노출 싸이클의 증가와 더불어 급격히 증가하였으며, 황산염용액에 건습반복(Exposure C) 침지된 모르타르도 ASTM C 1012의 연속 완전침지(Exposure A)조건에 노출된 모르타르에 비하여 비교적 큰 팽창을 일으키는 것으로 나타났다. 이러한 경향은 13싸이클 노출 후부터 뚜렷이 나타나기 시작하였으며, 52싸이클 후 Exposure A, B 및 C 조건에 대하여 OPC 모르타르의 팽창은 각각 0.
노출조건에 따른 OPC 모르타르의 강도 및 밀도변화는 팽창거동과 마찬가지로 Exposure B 조건에 노출되었을때 성능저하가 가장 크게 나타났다. 또, 본 연구범위에서 황산염침식에 의한 시멘트 경화체의 성능저하는 휨응력에 대한 저항성이 압축응력에 대한 저항성보다 상대적으로 더 민감하게 반응하였다.
7배정도 크게 나타나므로써 가장 극심한 성능저하를 발생시키는 것으로 나타났다. 반면, 광물질혼화재를 사용한 SG50 및 SF7.5 모르타르의 역학적 성능은 본 실험범위에서는 노출조건에 의한 영향을 크게 받지 않는 우수한 저항성이 관찰되었다. 이는 Aye and Oguchi (2011)의 연구결과와도 매우 유사하게 나타났으며, 황산염 노출조건에 따른 성능 저하는 OPC 모르타르가 혼합시멘트계 모르타르에 비하여 지배적인 영향을 받음을 알 수 있다.
)에서 수행되었으며, 노출조건이 각각 상이한 환경에서 팽창(그림 2-4), 강도(그림 5-11) 및 밀도(그림 12-15)에 대한 시간의존적 실험결과를 나타내고 있다. 실험결과에 따르면, 동일 농도조건하에서 노출조건 및 결합재의 종류에 따라 모르타르의 성능은 각각 다르게 나타남을 확인하였다. 다시 말해서, 콘크리트의 황산염침식에 의한 성능저하 정도를 예측하기 위해서는 전술한 바와 같이 기존의 황산염이온 농도 뿐 만 아니라 노출조건에 대한 고려가 필요하다는 사실을 주지하고 있다.
용액에 노출된 SG50 모르타르의 노출조건별 팽창거동을 나타낸 것이 그림 3이다. 이 그림에서 나타났듯이 SG50 모르타르는 노출조건에 관계없이 52싸이클에서도 0.1% 이하의 낮은 팽창값을 보이므로써, 황산염침식 저항성이 매우 우수하게 나타남을 확인할 수 있었다. 다시 말해서, SG를 시멘트에 대체함에 따라 SG의 잠재수경성으로 인한 모르타르 공시체의 저투수성으로 인하여 모르타르 조직내부에 ettringite를 생성하기 위한 SO42− 이온의 침투가 적어진 탓으로 생각된다(Osborne, 1999).
노출조건에 따른 황산염침식 현상을 시각적으로 관찰하기 위하여 황산염 노출조건별 52싸이클 후의 OPC 모르타르 외관을 나타낸 것이 그림 15이다. 이 그림에서 알 수 있듯이, Exposure A 및 C 조건에 노출된 OPC 모르타르는 모서리 부분에 소량의 연화(softening)현상 및 미세균열이 관찰된 반면, Exposure B 조건에 노출된 모르타르는 팽창성 물질이 다량으로 생성된 탓으로 인하여 육안으로 관찰이 가능한 광폭 균열(wide crack)이 상대적으로 많이 발생하였으며 이 균열의 생성으로 인하여 모르타르의 팽창, 강도감소 및 밀도 감소 등의 성능저하 현상이 상대적으로 크게 나타난 것으로 판단된다.
이상의 결과로부터, 동일한 농도의 황산염 환경에 노출된 시멘트 경화체일지라도 노출조건에 따라 성능저하 정도는 달라지게 되며, 연속 완전침지 및 건습반복 노출조건보다는 대기 및 황산염 용액에 동시에 노출된 연속 반침지(Exposure B)조건이 모르타르의 성능저하를 더욱 크게 유발할 수 있음을 확인하였다. 그러나, 광물질혼화재를 사용한 혼합시멘트계 모르타르의 황산염침식 저항성은 노출조건에 관계없이 우수하게 나타나므로써, 지하환경, 오 · 폐수환경 등 황산염 환경에 노출되는 콘크리트 구조물 설계시 양질의 광물질혼화재를 적용하는 것이 콘크리트 내구성능을 확보하기 위하여 바람직하다고 판단된다.
OPC 모르타르가 노출조건에 관계없이 52싸이클후 가장 큰 강도감소량을 나타내었다. 특히, OPC 모르타르는 연속 반침지(Exposure B) 조건에 노출될 경우, 가장 큰 강도감소량을 나타내었으며, 건습반복침지(Exposure C) 및 연속 완전침지(Exposure A) 노출 순으로 강도감소량이 크게 나타났다. 또한, 동일한 노출조건을 비교하였을 때, 휨강도 감소량이 압축강도 감소량보다 다소 크게 나타나므로써, 황산염침식에 의한 시멘트 경화체의 성능저하는 휨응력에 대한 저항성이 압축응력에 대한 저항성보다 상대적으로 더 민감하게 반응함을 알 수 있으며, 이는 Wee 등(2000)의 연구 결과와도 비교적 잘 일치하는 것으로 판단된다.
특히, OPC 모르타르의 팽창(그림 2)은 노출조건에 따라 매우 다른 거동을 보여주고 있으며, 연속 반침지(Exposure B)조건이 연속 완전침지(Exposure A)조건에 비하여 팽창량이 약 5.7배정도 크게 나타나므로써 가장 극심한 성능저하를 발생시키는 것으로 나타났다. 반면, 광물질혼화재를 사용한 SG50 및 SF7.
93의 매우 낮은 상대밀도를 나타냄을 알 수 있다. 한편, Exposure A 및 C 조건에 노출된 OPC 모르타르는 52싸이클의 노출기간 동안 서로 유사한 상대밀도 값을 나타내었으나, 석회수용액에 양생된 모르타르에 비하여 상대밀도가 작게 나타났다. 그림 13은 SG50 모르타르의 상대밀도를 나타낸 것으로써, 황산염 환경 노출조건에 관계없이 석회수용액에 양생한 동일 모르타르와 매우 유사한 상대밀도를 나타내므로써, 황산염침식에 의한 밀도변화가 거의 발생하지 않은 좋은 경향을 나타냄을 확인할 수 있다.
후속연구
4. 이상과 같이 노출조건에 따른 촉진 황산염침식 저항성 실험결과, 황산염환경에 콘크리트 구조물이 노출될 경우 발생하는 성능저하는 노출조건에 지배적인 영향을 받기 때문에 황산염환경에 내구적인 콘크리트의 적용을 위하여 구조물의 노출환경 및 사용 결합재에 대한 올바른 이해가 필요하다고 판단된다.
본 연구는 시멘트 모르타르의 황산염침식에 대한 노출조건의 영향을 실험적으로 규명하기 위하여 3종류 노출조건(연속 완전침지, 연속 반침지 및 건습반복 침지)을 선정하여 모르타르의 역학적 성능을 주기적으로 모니터링하였다. 본 연구를 수행하므로써 확보한 데이터를 이용하여 향후 콘크리트 구조물의 황산염환경 노출조건을 고려한 내구성 설계에 적용가능한 기초자료를 확보할 수 있을 것으로 기대된다.
질의응답
핵심어
질문
논문에서 추출한 답변
콘크리트의 내구성능을 저하시키는 요인은?
일반적으로, 콘크리트의 내구성능을 저하시키는 요인으로는 대기 중의 이산화탄소의 급증에 의한 콘크리트의 탄산화, 해양환경 하에서의 염화물 침투 및 확산에 의한 철근 부식, 기온저하에 의한 동해, 유해이온의 침투 및 화학반응에 의한 화학적 침식 등이 있다. 최근, 이러한 내구성 저하요인 중 해양환경, 지하토양(혹은 지하수)환경 및 오폐수 환경 등에 건설되는 콘크리트 구조물의 화학적 침식으로 인하여 발생하는 성능저하에 대한 관심이 날로 증가하고 있는 실정이다.
보통 및 혼합시멘트계 모르타르의 황산염침식 저항성에 대한 노출조건의 영향을 평가하기 위해 수행된 연구의 결과는?
모르타르를 제조한 후, 3종류 노출조건, 즉 1) 연속 완전침지, 2) 연속 반침지 및 3) 건습반복 조건에서 모르타르의 팽창, 강도, 밀도 등 역학적 성능변화를 52싸이클까지 주기적으로 관찰하였다. 실험결과에 따르면, 연속 반침지(Exposure B) 조건에 노출된 OPC 모르타르가 황산염침식에 의한 다량의 균열이 발생하므로써, 연속 완전침지 조건 및 건습반복 조건에 노출된 모르타르에 비하여 성능저하가 상대적으로 크게 나타났다. 그러나, 고로슬래그미분말 및 실리카퓸을 사용한 혼합시멘트계 모르타르는 낮은 투수성 및 조직구조의 밀실화효과에 의하여 노출조건에 관계없이 우수한 황산염침식 저항성을 보였다. 따라서, 콘크리트 구조물이 황산염침식 환경에 노출될 경우, 노출조건에 대한 고려가 반드시 이루어져야 할 것으로 판단된다.
콘크리트의 황산염침식 메커니즘은 어떻게 성능저하가 발생하게 된다고 알려져 있는가?
콘크리트의 황산염침식 메커니즘은 황산염이온과 시멘트 수화물과의 화학반응에 의하여 생성되는 반응생성물(gypsum, ettringite, brucite, thaumasite, epsomite 등)의 연화(softening), 팽창(expansion) 및 박리(delamination) 작용에 의하여 콘크리트의 균열 및 탈락으로 성능저하가 발생하게 된다고 알려져 있다(Mehta, 1992; Hime and Mather, 1999). 그러나, 콘크리트 구조물이 황산염환경에서 건습반복 작용에 의한 thernadite(Na2SO4) 및 mirablite(Na2SO4·10H2O)의 상전이 (phase transition) 현상에 의한 결정압 증가로 인하여 성능 저하가 발생하기도 한다(Girardi 등, 2010).
참고문헌 (24)
콘크리트표준시방서(2009) 한국콘크리트학회.
ACI Building Code, 318 (2008) American Concrete Institute.
Akoz, F., Turker, F., Koral, S., and Yuzer, N. (1999) Effects of raised temperature of sulfate solutions on the sulfate resistance of mortars with and without silica fume. Cement and Concrete Research, Vol. 29, No. 4, pp. 537-544.
Al-Amoudi, O.S.B. (2002) Attack on plain and blended cements exposed to aggressive sulfate environments. Cement and Concrete Composites, Vol. 24, No. 3, pp. 305-316.
Al-Amoudi, O.S.B., Maslehuddin, M., and Saadi, M.M. (1995) Effect of magnesium sulfate and sodium sulfate on the durability performance of plain and blended cements. ACI Materials Journal, Vol. 92, No. 1, pp. 15-24.
Al-Dulaijan, S.U., Maslehuddin, M., Al-Zahrani, M.M., Sharif, A.M. Shameem, M., and Ibrahim, M. (2003) Sulfate resisting of plain and blended cements exposed to varying concentrations of sodium sulfate. Cement and Concrete Composites, Vol. 25, No. 4, pp. 429-437.
Aye, T. and Oguchi, C. T. (2011) Resistance of plain and blended cement mortars exposed to severe sulfate attacks. Construction and Building Materials, Vol. 25, No. 6, pp. 2988-2996.
Girardi, F., Vaona, W., and Maggio, R.D. (2010) Resistance of different types of concretes to cyclic sulfuric acid and sodium sulfate attack. Cement and Concrete Composites, Vol. 32, No. 8, pp. 595-602.
Hekal, E.E., Kishar, E., and Mostafa, H. (2002) Magnesium sulfate attack on hardened cement pastes under different circumstances. Cement and Concrete Research, Vol. 32, No. 9, pp. 1421-1427.
Mangat, P.S. and Khatib, J.M. (1995) Influence of fly ash, silica fume, and slag on sulfate resistance of concrete. ACI Materials Journal, Vol. 95, No. 5, pp. 542-552.
Mehta, P.K. (1992) Material Science of Concrete, Jan Skalny, Ed., American Ceramic Society, pp. 102-130.
Moon, H.Y. and Lee, S.T. (2003) Influence of silicate ratio and additives on the sulphate resistance of Portland cement. Advances in Cement Research, Vol. 15, No. 3, pp. 91-101.
Moon, H.Y., Lee, S.T., and Kim, S.S. (2003) Sulphate resistance of silica fume blended mortars exposed to various sulphate solutions. Canadian Journal of Civil Engineering, Vol. 30, No. 4, pp. 625-636.
Rasheeduzzafar, Al-Amoudi, O.S.B., Abdulfauwad, S., and Maslehuddin, M. (1994) Magnesium-sodium sulfate attack in plain and blended cements. ASCE, Journal of Materials in Civil Engineering, Vol. 6, No. 2, pp. 201-222.
Sahmaran, M., Erdem, T.K., and Yaman, I.O. (2007) Sulfate resistance of plain and blended cements exposed to wetting-drying and heating- cooling environments. Construction and Building Materials, Vol. 21, No. 8, pp. 1771-1778.
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