선택한 단어 수는 입니다.
최소 단어 이상 선택하여야 합니다.
최소 단어 이상 선택하여야 합니다.
선택한 단어 수는 30입니다.
최대 10 단어까지만 선택 가능합니다.
최대 10 단어까지만 선택 가능합니다.
문제 정의
- 본 연구는 구치부 3-유닛 고정성 국소의치의 파절강도를 측정하기 위해서 대조군인 PM군 및 실험군인 EV군과 ZR군을 제작한 후 도재와 코어의 굴곡파절강도를 측정하였다. 굴곡하중에 의한 파절강도 결과를 [Table 1]에 나타냈으며, 대조군인 PM군과 실험군인 EV군 및 ZR군의 도재와 코어의 파절강도를 [Fig.
- 본 연구에서는 구치부 3-유닛 고정성 국소의치에 대해 임상모형과 유사하게 도재 축성까지 최종적으로 완성된 보철물 형태의 시편을 제작한 후 금속도재 고정성 국소의치와 전부도재 고정성 국소의치의 굴곡강도시험을 통해 그 파절강도를 상대적으로 비교 평가하고자 하였다. 구치부 3-유닛 고정성 국소의치 제작을 위해 대조군으로는 전통적인 방법으로 금속도재 고정성 국소의치 군을 제작하였으며 가소성된 지르코니아를 CAD/CAM 및 카피밀링 시스템을 이용해 코어를 절삭 가공하여 소결한 후 각각의 시스템에서 권장하는 도재를 그 위에 축성하여 전부 도재 고정성 국소의치 실험군을 제작하였다.
제안 방법
- CAD/CAM 시스템인 Everest(KaVo Dental Co., Germany) 시스템을 이용한 구치부 3-유닛 고정성 국소 의치 제작은 먼저 석고모형을 스캐닝한 후 가소성 지르코니아(yttrium-stabilized zirconium oxide) 블록 ZS-Blanks(KaVo Dental Co., Germany)를 절삭 가공하여 코어를 제작한 다음, 15시간 동안 1500℃에서 소성하여 완전 소결시켰다. 소결 후 코어의 두께는 0.
- , Japan)의 치수를 기준으로 설계하였고, 파절 강도 시험 시 변형되거나 파절되지 않는 충분한 강도를 갖도록 황동을 정밀 가공하여 지대치 금형(metal die)을 제작하였다. 교합 하중 시 응력집중이 발생하지 않도록 금형은 날카로운 모서리나 언더컷 및 급격한 형태변화가 없도록 제작하였으며, 전부도재 고정성 국소의치 실험군 금형의 변연부는 전체적으로 deep chamfer 형태로 형성해 주었다. 대조군인 금속도재고정성 국소의치 제작을 위한 금형은 순측 변연부를 shoulder 형태로 하였고, 설측은 chamfer 형태가 되게 [Fig.
- 구치부 3-유닛 고정성 국소의치 제작을 위한 모형으로서 지대치 금형을 세 개 제작하였다. 지대치 형상의 금형은 고정성 국소의치형 다이(Bridge type die G-003,Seiki Co.
- 본 연구에서는 구치부 3-유닛 고정성 국소의치에 대해 임상모형과 유사하게 도재 축성까지 최종적으로 완성된 보철물 형태의 시편을 제작한 후 금속도재 고정성 국소의치와 전부도재 고정성 국소의치의 굴곡강도시험을 통해 그 파절강도를 상대적으로 비교 평가하고자 하였다. 구치부 3-유닛 고정성 국소의치 제작을 위해 대조군으로는 전통적인 방법으로 금속도재 고정성 국소의치 군을 제작하였으며 가소성된 지르코니아를 CAD/CAM 및 카피밀링 시스템을 이용해 코어를 절삭 가공하여 소결한 후 각각의 시스템에서 권장하는 도재를 그 위에 축성하여 전부 도재 고정성 국소의치 실험군을 제작하였다. 각 실험군에 대해 5개씩의 시편을 제작하여 만능시험기를 이용하여 굴곡강도 시험에 의해 측정된 파절강도를 비모수 독립 K표본 분석 후 Duncan’s 다중범위 사후검정을 하여 통계처리하여 유의성을 평가하였다.
- 구치부 3-유닛 고정성 국소의치 제작을 위해 먼저 왁스 패턴 제작, 매몰, 그리고 소환 후 진공고주파 원심주조기를 이용하여 금속 코어를 얻었다. 코어로 사용된 금속은 Ni-Cr계 합금인 RexilliumⅢ®(Generic Pentron, USA) 를 사용하였고, 금속도재관 전용 도재인 Cera MaxⅢ®(Alphadent Co.
- 그 후 지르코니아 코어 전용 도재인 Cerabien (Noritake, Japan)을 이용하여 제조회사의 지시 방법대로 도재를 축성 및 소결하여 EV 실험군 시편 5개(EV1∼ EV5)를 최종 두께가 1.5㎜가 되도록 제작하였다.
- 5㎜/min으로 하였다. 도재 및 코어의 초기 파절 값과 최종파절강도를 측정하였다.
- 이 코어를 제작할 때에는 light gun을 이용하여 간헐적으로 중합하고 작업 후다이에서 코어를 분리 후 광중합 오븐에 넣어 마무리 중합하여 레진코어를 제작하였다. 레진코어와 파절강도가 1150㎫ 정도 되는 가소성된 지르코니아 블록 (Zirkonzahn CE0476, Italy)을 Zirkonzahn 시스템에 장착한 후 카피밀링법으로 체적이 20% 더 큰 코어를 제작하였다. 이어서 가공된 지르코니아 코어를 A3 color liquid에 5초 동안 디핑하고 45분 동안 건조시킨 후 1,500℃에서 13시간 소결하여 두께가 0.
- 본 연구에서는 구치부 3-유닛 고정성 국소의치 제작을 위해 대조군으로는 전통적인 방법으로 금속도재 고정성 국소의치를 제작하고, 실험군으로 가소성된 지르코니아를 CAD/CAM 또는 카피밀링 시스템으로 코어를 절삭 가공하여 소결한 후 각각의 시스템에서 권장하는 2종의 도재를 그 위에 축성하여 전부도재 고정성 국소의치를 제작하였다. 만능시험기를 이용하여 파괴시험하여 파절강도 및 파절양상을 비교 분석 후 평가한 결과는 다음과 같다.
- , Germany)를 절삭 가공하여 코어를 제작한 다음, 15시간 동안 1500℃에서 소성하여 완전 소결시켰다. 소결 후 코어의 두께는 0.4㎜이고 가공치의 연결부 폭은 수직폭 4㎜, 수평폭 3㎜가 되게 제작하였다. 그 후 지르코니아 코어 전용 도재인 Cerabien (Noritake, Japan)을 이용하여 제조회사의 지시 방법대로 도재를 축성 및 소결하여 EV 실험군 시편 5개(EV1∼ EV5)를 최종 두께가 1.
- 5㎜이고, 가공치 연결부의 폭은 수직폭 4㎜, 수평폭 3㎜가 되게 하였다. 이 코어를 제작할 때에는 light gun을 이용하여 간헐적으로 중합하고 작업 후다이에서 코어를 분리 후 광중합 오븐에 넣어 마무리 중합하여 레진코어를 제작하였다. 레진코어와 파절강도가 1150㎫ 정도 되는 가소성된 지르코니아 블록 (Zirkonzahn CE0476, Italy)을 Zirkonzahn 시스템에 장착한 후 카피밀링법으로 체적이 20% 더 큰 코어를 제작하였다.
- 이때 레진시멘트를 사용하여 접착하지 않는 이유는 시험 후 지대치 금형으로부터 파절된 시편을 분리하기 쉽도록 하기 위함이며, 사용된 자가중합 레진은 충분히 낮은 점조도와 흐름성을 가져서 본 실험방법으로 접착 했을 때 충분히 얇은 균일한 두께의 시멘트 층을 형성할 수 있었기 때문이다. 접착 30분 후에 만능시험기(Instron 4302, England)를 사용하여 직경이 5㎜의 강철구가 박힌 하중 봉을 통해 가공치 부의 교합면 중심와(central fossa) 부위에 파절될 때 까지 하중을 가하였다. 이때 cross head speed는 0.
- , Germany)를 사용하여 접착하였다. 접착 시 정하중 압축기(HCT-50; 혁신정밀, Korea)을 이용하여 20㎏f의 하중이 가해지도록 하여 접착하였다. 이때 레진시멘트를 사용하여 접착하지 않는 이유는 시험 후 지대치 금형으로부터 파절된 시편을 분리하기 쉽도록 하기 위함이며, 사용된 자가중합 레진은 충분히 낮은 점조도와 흐름성을 가져서 본 실험방법으로 접착 했을 때 충분히 얇은 균일한 두께의 시멘트 층을 형성할 수 있었기 때문이다.
- 구치부 3-유닛 고정성 국소의치 제작을 위한 모형으로서 지대치 금형을 세 개 제작하였다. 지대치 형상의 금형은 고정성 국소의치형 다이(Bridge type die G-003,Seiki Co., Japan)의 치수를 기준으로 설계하였고, 파절 강도 시험 시 변형되거나 파절되지 않는 충분한 강도를 갖도록 황동을 정밀 가공하여 지대치 금형(metal die)을 제작하였다. 교합 하중 시 응력집중이 발생하지 않도록 금형은 날카로운 모서리나 언더컷 및 급격한 형태변화가 없도록 제작하였으며, 전부도재 고정성 국소의치 실험군 금형의 변연부는 전체적으로 deep chamfer 형태로 형성해 주었다.
- 카피밀링 시스템인 Zirkonzahn(Enrico Steger Bruneck, Italy) 시스템을 이용하여 ZR 실험군 코어를 제작하기 위해 먼저 모형 상에서 광중합형 콤포짓트 레진 (Elite LC Tray, pink color)으로 제작하였다. 이 레진 코어의 기본두께는 0.
대상 데이터
- 교합 하중 시 응력집중이 발생하지 않도록 금형은 날카로운 모서리나 언더컷 및 급격한 형태변화가 없도록 제작하였으며, 전부도재 고정성 국소의치 실험군 금형의 변연부는 전체적으로 deep chamfer 형태로 형성해 주었다. 대조군인 금속도재고정성 국소의치 제작을 위한 금형은 순측 변연부를 shoulder 형태로 하였고, 설측은 chamfer 형태가 되게 [Fig. 1]과 같이 형성하였다.
- 제작된 코어는 도재와의 결합력을 증진시키기 위하여 표면을 샌드블라스트 처리한 후 지르코니아 전용도재인 Creation®(Klema, Australia)를 사용하여 축성 및 소결하여 최종두께가 1.5㎜인 ZR 전부도재고정성 국소의치 실험군(ZR1∼ZR5) 시편 5개를 제작하였다.
- 코어로 사용된 금속은 Ni-Cr계 합금인 RexilliumⅢ®(Generic Pentron, USA) 를 사용하였고, 금속도재관 전용 도재인 Cera MaxⅢ®(Alphadent Co., Korea)를 이용하여 축성 및 소성하여 대조군 시험편 5개를 제작하였다.
데이터처리
- 각 실험군에 대해 5개씩의 시편을 제작하여 만능시험기를 이용하여 굴곡강도 시험에 의해 측정된 파절강도를 비모수 독립 K표본 분석 후 Duncan’s 다중범위 사후검정을 하여 통계처리하여 유의성을 평가하였다.
- 대조군 및 실험군 시편 도재의 파절강도 및 코어의 파절 강도에 대해 평균값 간의 유의성은 통계프로그램 SPSS 18.0을 이용하여 비모수 독립 K-표본 분석 후 Duncan’s 다중범위 사후검정을 하여 통계처리하여 평가하였다.
- 바디도재 및 코어의 파절강도 평균값과 표준편차를 Table 1과 [Fig. 5]에 나타내었으며, 각 평균값 간의 유의성은 비모수 독립 K-표본 분석 후 Duncan’s 다중범위 사후검정을 하여 통계처리하였다(Table 1).
성능/효과
- 1. 굴곡파절강도 시험을 한 결과, 구치부 3-유닛 고정성 국소의치 대조군인 PM군은 507.28±62.82㎏f에서 도재가 파절되기 시작하였으나 금속골격은 굴곡파절시험 시설정한 최대하중범위인 800㎏f까지도 파절되지 않았다.
- 2. 대조군인 PM군의 파절양상은 응력을 받은 가공치 부분에서 파절이 시작되어 지대치 쪽 하방으로 비스듬하게 균열이 진전된 후 금속을 제외한 도재가 파절되는 양상을 보였다. 실험군인 EV군 및 ZR군 전부도재 고정성 국소의치의 파절양상은 응력을 받은 가공치 부분 하부의 도재에서 초기 파절이 시작된 후 연결부 하부에서 거의 수직적으로 파절되는 양상을 보였다.
- 4 ⒝]와 ⒞는 전부도재 고정성 국소의치군의 파절된 시편사진이다. EV군과 ZR군의 파절양상은 응력을 받은 가공치 부분 도재에서 초기 파절이 시작된 후 연결부 하부에서 거의 수직적으로 파절되는 양상을 보였다. 하지만 EV군과는 다르게 ZR군은 금속도재 고정성 국소의치의 파절양상과 같이 지대치 쪽으로 약간 비스듬하게 균열이 진전된 후 파절되는 양상을 보였다.
- 3, c]. 굴곡강도시험에 의한 응력-변형률 곡선을 보면 EV 군의 경우는 금속도재고정성 국소의치군과 ZR군의 경우에 비해 도재 파절 점에서의 급격한 응력감소가 더 뚜렷하게 관찰되었다. 전부도재 고정성 국소의치의 경우 금속도재 고정성 국소의치와 비교해보면 굴곡강도시험 시 도재파절이 시작되고 응력이 더 가해질수록 코어에서 도재가 신속히 박리되는 경향을 보였다.
- 도재의 파절강도는 PM군(507.28±62.82㎏f)이 EV군 (365.64± 64.96㎏f)에 비해 유의하게 높았고(p<0.05), ZR군(431.03±58.47㎏f)에 비해서는 유의한 수준의 차이는 보이지 않았다(p>0.05).
- 44㎏f에서 코어도 파절되는 양상을 보였다. 도재파절강도는 PM군이 EV군에 비해 유의하게 높은 수준을 보였으나 (p<0.05), ZR군에 비해서는 유의한 수준의 차이는 보이지 않았다(p>0.05).
- 또한 최대 교합력은 각 치아의 위치에 따라서도 다르게 나타나는데 대구치에서는 565N, 소구치에서는 288N, 전치에서 155N 정도의 최대 교합력이 가해진다고 보고하였다(Kim SH & Lee JH 등, 2003). 따라서 본 연구에서 평가된 세 가지 시스템의 굴곡시험에 의한 파절강도 값을 보면 자연치의 교합력에 대해 3-유닛 금속도재 및 전부도재을 구치부 수복물로 사용 시 대체적으로 굴곡강도는 만족할만하다고 평가할 수 있다. 하지만, 굴곡강도 시험에 의한 파절 강도 평가는 모형 상에서 하중이 수직으로만 가해진 결과이며 습윤하고 온도의 변화를 보이는 구강 내 조건, 치주인대를 고려하지 않은 상태에서 평가되었고 반복하중에 대한 고려가 이루어지지 않은 결과이기 때문에 실제 임상에 그대로 적용하기에는 한계가 있으므로 이와 관련한 임상적인 연구가 앞으로 필요하리라 사료된다.
- 실제 임상에서 실패로 판정되는 도재의 균열이나 박리와 관련된 도재파절강도는 금속도재 고정성 국소의치군이 EV 군에 비해 유의하게 높은 수준을 보였으나 ZR군에 비해서는 유의한 수준의 차이는 보이지 않았다. 또한 ZR군이 EV군에 비해 굴곡파절강도는 더 컸으나 유의한 차이는 보이지 않았다(p>0.05).
- 본 연구에서 금속도재 고정성 국소의치군과 전부도재 고정성 국소의치군의 굴곡강도 시험 시 도재 파절 후 코어 파절이 진행되는 동안 응력 변형률 곡선이 다른 양상을 보인 이유는 금속-도재 및 지르코니아-도재 사이의 결합기전 차이와 하방 코어의 탄성계수 차이에 기인한 것으로 여겨진다. 또한 금속도재 및 전부도재 고정성 국소 의치 제작 시 사용되는 도재는 각각 고온용융도재 및 저온용융도재로서 서로 다른 물성을 가지므로 도재 파절 양상이 다른 것으로 여겨진다.
- 이상의 실험에서 전부도재 고정성 국소의치군의 코어 굴곡파절강도는 대조군인 PM군의 금속코어에 비해 크게 낮은 값을 보였다. 실제 임상에서 실패로 판정되는 도재의 균열이나 박리와 관련된 도재파절강도는 금속도재 고정성 국소의치군이 EV 군에 비해 유의하게 높은 수준을 보였으나 ZR군에 비해서는 유의한 수준의 차이는 보이지 않았다. 또한 ZR군이 EV군에 비해 굴곡파절강도는 더 컸으나 유의한 차이는 보이지 않았다(p>0.
- 대조군인 PM군의 파절양상은 응력을 받은 가공치 부분에서 파절이 시작되어 지대치 쪽 하방으로 비스듬하게 균열이 진전된 후 금속을 제외한 도재가 파절되는 양상을 보였다. 실험군인 EV군 및 ZR군 전부도재 고정성 국소의치의 파절양상은 응력을 받은 가공치 부분 하부의 도재에서 초기 파절이 시작된 후 연결부 하부에서 거의 수직적으로 파절되는 양상을 보였다.
- 4 ⒜]는 PM군의 파절된 시편의 사진이다. 응력을 받은 가공치 부분에서 파절이 시작되어 지대치 측 하방으로 비스듬하게 진전된 후 금속을 제외한 도재가 파절되는 양상을 보였다. [Fig.
- 이상의 실험에서 전부도재 고정성 국소의치군의 코어 굴곡파절강도는 대조군인 PM군의 금속코어에 비해 크게 낮은 값을 보였다. 실제 임상에서 실패로 판정되는 도재의 균열이나 박리와 관련된 도재파절강도는 금속도재 고정성 국소의치군이 EV 군에 비해 유의하게 높은 수준을 보였으나 ZR군에 비해서는 유의한 수준의 차이는 보이지 않았다.
- 전부도재 고정성 국소의치 실험군 중 EV군은 365.64±64.96㎏f에서 도재가 파절되기 시작하여 점차 도재가 박리되다가 491.77±55.62㎏f에서는 코어도 파절되었다.
- 굴곡강도시험에 의한 응력-변형률 곡선을 보면 EV 군의 경우는 금속도재고정성 국소의치군과 ZR군의 경우에 비해 도재 파절 점에서의 급격한 응력감소가 더 뚜렷하게 관찰되었다. 전부도재 고정성 국소의치의 경우 금속도재 고정성 국소의치와 비교해보면 굴곡강도시험 시 도재파절이 시작되고 응력이 더 가해질수록 코어에서 도재가 신속히 박리되는 경향을 보였다. 특히 EV군의 경우 도재파절이 시작된 후 코어에서 도재가 박리되면서 응력 값이 갑자기 감소했다가 응력이 다시 증가되면서 코어가 최종적으로 파절되는 변화를 보였다.
- 05). 코어의 파절강도는 EV군, ZR군 및 PM군의 순으로 유의하게 증가 하였다(p<0.05).
후속연구
- 전부도재관의 코어로 사용되는 지르코니아는 상변태 강화에 의해 부분적으로 안정화된 지르코니아로서 현재 사용 중인 도재재료 중 가장 높은 굴곡강도와 파괴인성을 갖는다. 그러나 구강환경과 같은 수분 상태에서 장시간 사용 시 안정성, 상부도재와의 적합성 및 상변태에 의한 체적변화로 파절되는 현상 등의 문제점이 있어 앞으로 지속적인 연구 평가가 필요하다. 저작이나 연하하는 동안 가해지는 평균 교합력의 크기는 약 40N 정도, 구치부에 가해지는 최대 교합력의 크기는 200N에서 540N으로 다양하게 나타난다(Craig & Powers, 2002).
- 따라서 본 연구에서 평가된 세 가지 시스템의 굴곡시험에 의한 파절강도 값을 보면 자연치의 교합력에 대해 3-유닛 금속도재 및 전부도재을 구치부 수복물로 사용 시 대체적으로 굴곡강도는 만족할만하다고 평가할 수 있다. 하지만, 굴곡강도 시험에 의한 파절 강도 평가는 모형 상에서 하중이 수직으로만 가해진 결과이며 습윤하고 온도의 변화를 보이는 구강 내 조건, 치주인대를 고려하지 않은 상태에서 평가되었고 반복하중에 대한 고려가 이루어지지 않은 결과이기 때문에 실제 임상에 그대로 적용하기에는 한계가 있으므로 이와 관련한 임상적인 연구가 앞으로 필요하리라 사료된다.
※ AI-Helper는 부적절한 답변을 할 수 있습니다.