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문제 정의
- PERFORM-3D 해석프로그램은 벽체를 Fiber 모델로 분할하며 이에 따라 선형 및 비선형 해석을 수행한다. 또한 콘크리트의 구속 및 비구속 효과의 모델링과 철근의 이선형 모델을 이용하여 기존 내진기준에서 프로그램에 요구하는 해석에 관한 사항을 보다 효과적으로 적용할 수 있어 본 연구의 해석프로그램으로 고려되었다.
- 특수전단벽에 관련된 규정은 강진으로 인해 지진위험도가 높은 지역을 대상으로 벽체의 연성확보를 위하여 도입된 규정이고, 우리나라의 경우 지진에 대한 위험도가 강진 지역에 비해 낮은 중/약진 지역으로 감안할 때 현재의 내진 배근상세와 비슷한 내진성능을 가지면서 시공성과 경제성을 보다 쉽게 확보할 수 있도록 개선된 배근상세를 지닌 새로운 구조시스템을 제안할 수 있다. 이때 새롭게 제안되는 배근상세를 갖는 구조시스템은 내진성능평가 등을 통한 합리적인 근거 마련이 필요하며, 이를 위해 본 연구에서는 현재의 건축구조설계기준(KBC2009)에 맞게 설계된 배근상세에 따른 기존의 특수전단벽과 개선된 배근상세를 지닌 가칭 준특수전단벽 구조시스템의 내진성능평가를 위한 비선형 해석모델을 확립하고 내진거동에 대해 검증하는 것을 주목적으로 한다.
제안 방법
- 주요 변수는 전단벽의 경계요소 설치 구간 내의 횡보강 상세로 하였다. Fig. 10과 같이 특수(w/ 경계요소)전단벽 상세를 갖는 기준 실험체와 준특수전단벽 상세를 갖는 실험체 총 2개의 실험체에 대해 경계요소 설치구간에서의 경계요소 배근 상세와 횡보강철근비를 달리하여 벽체의 거동에 미치는 영향을 파악하였다. 경계요소 부분을 기둥처럼 완전히 구속한 특수경계요소와는 달리 준특수경계요소는 U형의 철근과 2개의 내진갈고리로 구성되었으며 횡철근의 간격은 벽체 두께의 d/4에서 d/3으로 개정된 ACI318-08[11]상세를 고려하여 배근되었다.
- PERFORM-3D를 이용한 특수(w/ 경계요소)전단벽의 모델링은 Node를 구분하여 특수경계요소를 분할하여 콘크리트의 물성치를 차이를 두어 특수경계요소를 설정하였다. 또한 전체 구조시스템에 고정하중과 활하중을 고려하여 질량 값을 설정하였고 모델의 경계조건은 2차원으로 해석하기 위해 Fig.
- 1과 같은 Shear Wall 요소로 모델링하여 휨파괴가 지배하는 거동을 충분히 묘사하도록 하였다. PERFORM-3D에서는 Shear Wall과 General Wall 요소가 있지만 본 연구에서 큰 세장비에 따라 전단파괴보다는 휨파괴가 고려되어 Shear Wall 요소를 적용하였다. 전단벽의 수평단면을 대한 Fiber로 모델링하기 위해 특수경계요소를 Node로 구분하여 배근상세에 따른 수직철근비를 변수로 하여 해석모델에 차이를 두었다.
- 두 번째 해석모델의 검증은 국내에서 송진규 등[10]에 의해서 특수(w/경계요소)전단벽의 성능에 준하는 전단벽의 배근 상세를 제안하고, 이 배근 상세를 도입한 새로운 구조시스템의 내진성능을 검증하기 위해 수행된 특수(w/ 경계요소) 및 준특수전단벽의 실험에 대한 이력곡선을 해석결과와 비교, 분석하여 수행하였다.
- PERFORM-3D를 이용한 특수(w/ 경계요소)전단벽의 모델링은 Node를 구분하여 특수경계요소를 분할하여 콘크리트의 물성치를 차이를 두어 특수경계요소를 설정하였다. 또한 전체 구조시스템에 고정하중과 활하중을 고려하여 질량 값을 설정하였고 모델의 경계조건은 2차원으로 해석하기 위해 Fig. 14와 같이 하단부는 모든 방향으로 변위 및 회전을 고정하였고 그외에는 H2축에 대한 변위, H1축에 대한 회전, V축에 대한 회전을 고정하여 모델링하였다. 또한 해석시 P-delta효과를 고려하도록 하였다.
- 12는 본 연구에서 고려한 대표적인 철근콘크리트 고층 아파트 예로써 이에 대한 평면도와 입면도를 보여주고 있다. 또한 층고와 주기의 영향을 고려하기 위해 25층과 35층의 두 가지로 설계하였으며 이들의 고유주기는 각각 1.18초와 2.26초로 계산되었다.
- 14와 같이 하단부는 모든 방향으로 변위 및 회전을 고정하였고 그외에는 H2축에 대한 변위, H1축에 대한 회전, V축에 대한 회전을 고정하여 모델링하였다. 또한 해석시 P-delta효과를 고려하도록 하였다.
- 본 연구에서 요구되는 특수(w/o 경계요소)전단벽의 모델은 특수경계요소의 적용없이 21장에서 요구되는 특수경계요소 이외의 지역에 요구되는 상세를 전체 벽체에 적용하여 설계되었다. 이는 수평과 수직방향의 철근비가 0.
- 내진성능평가에서 전단벽 구조시스템의 성능은 단부에서 콘크리트 구속여부에 따라 크게 좌우된다. 본 연구에서 제시된 특수상세를 가진 전단벽의 모델은 단면해석을 기초로 하여 경계요소의 구속된 콘크리트, 웨브의 비구속 콘크리트, 그리고 주철근의 특성을 고려하여 모델링되었다[5-9].
- 본 연구에서는 25층과 35층 전단벽 구조시스템에서 특수(w/ 경계요소), 특수(w/o 경계요소) 및 준특수 상세를 가진 전단벽 구조시스템에 대해 비선형 정적 Pushover해석과 비선형 동적 시간이력해석을 수행하였다.
- 본 연구에서는 GM0296, GM0297, GM0387 세 가지의 지반운동을 사용하여 25층과 35층 특수(w/ 경계요소), 특수(w/o 경계요소) 및 준특수전 단벽 구조시스템에 대하여 비선형 동적 시간이력해석을 수행하였다.
- 본 연구에서는 건축구조설계기준(KBC2009)에 맞게 설계된 RC전단벽 구조시스템을 경계요소의 상세에 따른 특수(w/ 경계요소), 특수(w/o 경계요소) 및 새롭게 제안된 준특수전단벽 구조시스템으로 구분한 후 상용 프로그램인 PERFORM-3D를 사용하여 비선형 해석모델을 수립하고 에 대하여 비선형 정적해석과 비선형 동적 시간이력해석을 수행하였다. 도출된 결론은 다음과 같다.
- 반면, 웹부분의 비구속 콘크리트 모델링에 따라 전단벽 구조시스템이 최대 강도에 도달한 이후 강도 감소비율 및 잔여 강도의 값과 구조물의 안정성에 크게 영향을 미치는 것으로 조사되었다. 본 연구에서는 구속과 비구속 모델에 대해 전문가의 자문을 통해 가장 합리적인 모델링으로 추천된 제안모델 1을 선택하여 비선형 정적 Pushover해석과 비선형 시간이력해석을 수행하였다.
- 본 연구에서는 특수(w/ 경계요소), 특수(w/o 경계요소) 및 준특수전단벽 구조시스템의 비선형 해석모델에 대하여 PERFORM-3D[2,3] 해석프로그램을 사용하여 연구를 수행하였다. 여기서 특수(w/ 경계요소)전단벽은 ACI318-08[11] 및 콘크리트 구조설계기준(KCI)[12]에서 정하는 특수 전단벽상세에 경계요소를 가진 것을 말하며 특수(w/o 경계요소)전단벽은 본 연구에서 임의로 설정한 것으로 특수전단벽의 상세를 가지나 경계요소의 상세는 고려하지 않은 것이다.
- 본 예제에서 사용된 특수(w/ 경계요소)전단벽의 Perform-3D 해석모델의 검증은 미국의 특수(w/ 경계요소)전단벽 구조시스템의 실험에서 얻어진 힘-변위 이력곡선의 그래프와의 비교를 통해 이루어졌다[5].
- 11은 해석모델을 통한 전단벽의 모델링과 이를 통해 실험에서 얻어진 힘-변위의 이력곡선과 해석모델에서 구한 이력곡선의 비교를 통해 해석모델의 정확성을 평가한 것이다. 실험에서 준특수 상세에서 특수 상세에 비해 조기의 강도 저감이 발현함에 따라 이러한 현상을 모델링하기 위해 철근의 변형률을 0.04에서 감소하도록 모델링하여 강도의 감소가 이루어지게 모델링하였다. 전체적으로 초기강성, 최대 강도 측면에서 합리적인 예측을 보여주고 있으나 하중이 반대 방향으로 작용할 때 이력곡선의 하강 면에서 보수적인 성능 곡선을 보여주고 있다.
- 탄성지진하중에 의한 전단벽의 상부 변위를 가정하여 그에 따른 벽체 하단부에 발생하는 압축변형률을 계산하였다. 여기에서 최대압축변형률이 0.004를 초과하는 경우 예상되는 국부적 및 구조 불안정성을 가져올 수 있는 압축단부의 압축 파괴 및 철근의 좌굴이 발생할 가능성이 높아지기 때문에 이를 방지하고 전단벽이 휨에 대해 연성거동을 할 수 있도록 경계지역을 구속하도록 보강을 하였다. Fig.
- 이 연구에서 전단벽 구조시스템의 모델은 Fig. 6과 같이 콘크리트의 구속 및 비구속효과를 적절히 고려하기 위하여 Kent-Park의 콘트리트 모델(제안모델 1)과 제안모델 2에 대하여 비선형 정적 Pushover해석을 수행하여 결과를 비교하였다. 제안모델 1은 콘크리트 구속부분에 대해서는 최대 강도에 도달한 후 비선형 변형이 증가함에 따라 강도가 감소하여 변형률이 4%에 도달하였을 때 파괴에 이르며 비구속 콘크리트는 최대강도에 도달한 후 급격하게 강도가 감소하는 것으로 모델링되었다.
- 전단벽 요소는 PERFORM-3D에서 Fig. 1과 같은 Shear Wall 요소로 모델링하여 휨파괴가 지배하는 거동을 충분히 묘사하도록 하였다. PERFORM-3D에서는 Shear Wall과 General Wall 요소가 있지만 본 연구에서 큰 세장비에 따라 전단파괴보다는 휨파괴가 고려되어 Shear Wall 요소를 적용하였다.
- PERFORM-3D에서는 Shear Wall과 General Wall 요소가 있지만 본 연구에서 큰 세장비에 따라 전단파괴보다는 휨파괴가 고려되어 Shear Wall 요소를 적용하였다. 전단벽의 수평단면을 대한 Fiber로 모델링하기 위해 특수경계요소를 Node로 구분하여 배근상세에 따른 수직철근비를 변수로 하여 해석모델에 차이를 두었다. 또한 벽요소는 Node에 회전 자유도가 없어 회전 자유도가 필요한 보요소와 변형 불일치가 발생하기 때문에 전단벽 요소 내부에 가상의 보인 imbedded beam을 매립하여 이러한 불일치를 해결하는 방법을 Fig.
- 제안모델 1은 콘크리트 구속부분에 대해서는 최대 강도에 도달한 후 비선형 변형이 증가함에 따라 강도가 감소하여 변형률이 4%에 도달하였을 때 파괴에 이르며 비구속 콘크리트는 최대강도에 도달한 후 급격하게 강도가 감소하는 것으로 모델링되었다. 제안모델 2의 경우 콘크리트의 구속효과는 강도의 증가 없이 항복 후 최대강도에 비하여 25%의 강도저하만 발생하도록 모델링하였고 비구속효과에 대하여는 항복 후 강도가 최대강도의 1%만 잔류하도록 모델링하였다. 이를 기반으로 전단벽 구조시스템을 각각 모델링하여 비선형 Pushover해석을 통해 거동을 분석한 결과는 Fig.
- 특수(w/ 경계요소)와 준특수전단벽의 상세로 2개의 실험체가 제작되어 실험이 수행되었다. 주요 변수는 전단벽의 경계요소 설치 구간 내의 횡보강 상세로 하였다. Fig.
- 지반운동기록은 특정 지진위험도 레벨을 산정하기 위해 스케일링 작업을 수행하였다. 이는 해당된 표준모델의 붕괴 성능점을 일관성 있게 계산하기 위함이다.
- 8에서 보여주고 있다. 콘크리트 내진설계기준에서 요구하는 특수경계요소의 규정에 따라 변위기반설계에서 요구되는 압축단을 기둥과 같이 구속하기 위해 횡철근으로 콘크리트와 주철근을 보강하였다. 이에 대한 Perform-3D의 모델링은 크게 경계요소에 위치한 구속된 영역과 웨브의 비구속된 영역 및 경계요소의 주철근의 비율에 따라 모델링되었다.
- 이는 압축단부의 변형률을 고려하여 경계지역의 상세를 결정하게 된다. 탄성지진하중에 의한 전단벽의 상부 변위를 가정하여 그에 따른 벽체 하단부에 발생하는 압축변형률을 계산하였다. 여기에서 최대압축변형률이 0.
대상 데이터
- 특수(w/ 경계요소)와 준특수전단벽의 상세로 2개의 실험체가 제작되어 실험이 수행되었다. 주요 변수는 전단벽의 경계요소 설치 구간 내의 횡보강 상세로 하였다.
데이터처리
- 1) 비선형 해석모델의 검증을 위하여 해석모델에 Kent-Park의 콘크리트 모델을 적용하여 기존 연구자의 특수(w/ 경계요소)전단벽 실험의 결과값과 비교하였다. 그 결과, 제안된 해석모델은 최대강도, 초기강성 및 횡변위 증가에 따른 최대강도 감소비율 등의 전반적인 거동이 유사하게 표현되는 것으로 나타났다.
이론/모형
- 2626g로 계산되었다. 건축구조설계기준(KBC2009)에 따른 설계스펙트럴가속도에서 해당 주기에 해당되는 크기는 0.2436g로 계산되었다. 따라서 스케일 계수 0.
- 본 연구에 고려된 철근콘크리트 전단벽 예제는 건축구조설계기준(KBC2009)에 따라 설계되었으며, 서울지역에 위치해 지역계수는 I이며, 지반종류 SD, 중요도 1등급, 내진설계범주는 D다.
- )을 근거로 20개의 지반운동 중 임의로 3개의 지반운동을 고려하였으며 그에 관련된 정보는 Table 1에 나타나 있다. 본 연구에서 고려된 지반운동은 한상환 등[10,13]에 의하여 개발된 것을 사용하였다. 20개 지반운동에 대한 반응 응답스펙트럼은 평균값과 함께 Fig.
- 4와 같이 RC특수전단벽 구조시스템의 구성 요소는 크게 구속 콘크리트 영역과 비구속 콘크리트 영역으로 표시할 수 있다. 이에 따른 거동의 특성은 Kent-Park의 콘크리트 모델을 사용하여 나타내었다[6]. Fig.
성능/효과
- 2) 25층, 35층의 특수(w/ 경계요소) 및 특수(w/o 경계요소)전단벽 구조시스템에 대하여 비선형 정적해석을 수행한 결과, 초기강성은 비슷하지만 횡변위가 증가하면서 약 800kN의 강도에 도달하면서 특수(w/o 경계요소)전단벽과 특수(w/ 경계요소)전단벽의 거동차이가 뚜렷해지는 것을 확인하였다. 또한 특수(w/o 경계요소)전단벽의 경우 1.
- 3) 25층과 35층 전단벽의 상세에 따른 비선형 동적 시간이력해석결과는 수행한 결과, 대체적으로 특수(w/ 경계요소)전단벽과 준특수전단벽의 해석결과가 거의 동일하게 나타나는 것으로 계산되었다. 준특수전단벽의 성능을 추가 검증하기 위해서는 보다 폭넓은 평면과 입면의 고려를 통한 모델링의 다양성과 해석모델의 검증 및 이에 수반하는 추가적인 해석과 실험을 수행할 필요가 있다.
- 1) 비선형 해석모델의 검증을 위하여 해석모델에 Kent-Park의 콘크리트 모델을 적용하여 기존 연구자의 특수(w/ 경계요소)전단벽 실험의 결과값과 비교하였다. 그 결과, 제안된 해석모델은 최대강도, 초기강성 및 횡변위 증가에 따른 최대강도 감소비율 등의 전반적인 거동이 유사하게 표현되는 것으로 나타났다.
- 6%의 횡변위에서 큰 강도 감소가 이루어졌으며 내력이 점점 감소하는 결과를 보여주었다. 또한 준특수 상세의 전단벽 구조시스템의 경우는 2.5%의 횡변위가 발생할 때까지 특수(w/ 경계요소)상세와 거의 유사한 이력거동을 보였다.
- 6%의 횡변위에서 큰 강도 감소가 이루어졌으며 내력이 점점 감소하는 결과를 보여주었다. 또한 준특수 상세의 전단벽 구조시스템의 경우는 2.5%의 횡변위가 발생할 때까지 특수(w/ 경계요소)상세와 거의 유사한 이력거동을 보였다.
- 2) 25층, 35층의 특수(w/ 경계요소) 및 특수(w/o 경계요소)전단벽 구조시스템에 대하여 비선형 정적해석을 수행한 결과, 초기강성은 비슷하지만 횡변위가 증가하면서 약 800kN의 강도에 도달하면서 특수(w/o 경계요소)전단벽과 특수(w/ 경계요소)전단벽의 거동차이가 뚜렷해지는 것을 확인하였다. 또한 특수(w/o 경계요소)전단벽의 경우 1.6%의 횡변위가 발생한 후 큰 강도감소가 발생하지만 특수(w/ 경계요소)전단벽의 경우 특수상세의 역할로 3%의 횡변위까지 강도저하가 완만하게 떨어지는 것으로 나타났다. 준특수전단벽 구조시스템의 경우는 2.
- 특수(w/ 경계요소)상세로 이루어진 전단벽 구조시스템은 최대 강도가 약 1240kN에 도달한 후 서서히 변형이 증가함에 따라 강도가 서서히 감소하다 3%의 변형 발생 후 강도가 크게 감소하였다. 반면에 특수(w/o 경계요소)상세 즉, 0.25%의 수평 및 수직 철근비를 가진 전단벽로 이루어진 전단벽 구조시스템은 약 1100kN의 최대 강도에 도달한 후 1.6%의 횡변위에서 큰 강도 감소가 이루어졌으며 내력이 점점 감소하는 결과를 보여주었다. 또한 준특수 상세의 전단벽 구조시스템의 경우는 2.
- 2%의 변형 발생 후 강도가 크게 감소하였다. 반면에 특수(w/o 경계요소)상세로 이루어진 전단벽 구조시스템은 약 880kN의 최대 강도에 도달한 후 1.8%의 횡변위에서 큰 강도 감소가 이루어졌으며 내력이 점점 감소하는 결과를 보여주었다. 또한 준특수 상세의 전단벽 구조 시스템의 경우는 2.
- 25층과 35층 전단벽의 상세에 따른 비선형 동적 시간이력해석결과는 Table 2와 Table 3에서 보여준다. 이를 보면 대체적으로 특수(w/ 경계요소) 전단벽과 준특수전단벽의 해석결과가 거의 동일하게 나타나는 것으로 계산되었다. 그러나 본 연구에서 제한된 평면과 입면 형태의 모델링과 3개의 지진기록에 대한 결과이므로 보다 폭넓은 평면과 입면의 고려를 통한 모델링의 다양성과 해석모델의 검증 및 이에 수반하는 추가해석과 실험을 통한 검증이 필요하다.
- 9에 나타나있다. 이를 비교할 때 전체적인 거동 측면, 예를 들어 최대강도, 초기 슬로프로 나타나는 초기 강성 및 횡변위의 증가에 따른 최대강도의 감소 비율, 균열에 따른 콘크리트의 핀칭효과 등을 적절하게 해석모델에서 보여주는 것으로 판단되었다.
- 04에서 감소하도록 모델링하여 강도의 감소가 이루어지게 모델링하였다. 전체적으로 초기강성, 최대 강도 측면에서 합리적인 예측을 보여주고 있으나 하중이 반대 방향으로 작용할 때 이력곡선의 하강 면에서 보수적인 성능 곡선을 보여주고 있다. 이러한 모델링에 대한 부족한 부분은 차후 연구에서 수정될 예정이다.
- 17에 나타나있다. 전체적으로 특수(w/ 경계요소)상세의 전단벽 구조시스템이 가장 높은 초기 기울기(강성)과 최대 강도를 보여주고 있다.
- 6과 같이 콘크리트의 구속 및 비구속효과를 적절히 고려하기 위하여 Kent-Park의 콘트리트 모델(제안모델 1)과 제안모델 2에 대하여 비선형 정적 Pushover해석을 수행하여 결과를 비교하였다. 제안모델 1은 콘크리트 구속부분에 대해서는 최대 강도에 도달한 후 비선형 변형이 증가함에 따라 강도가 감소하여 변형률이 4%에 도달하였을 때 파괴에 이르며 비구속 콘크리트는 최대강도에 도달한 후 급격하게 강도가 감소하는 것으로 모델링되었다. 제안모델 2의 경우 콘크리트의 구속효과는 강도의 증가 없이 항복 후 최대강도에 비하여 25%의 강도저하만 발생하도록 모델링하였고 비구속효과에 대하여는 항복 후 강도가 최대강도의 1%만 잔류하도록 모델링하였다.
- 5배 증가된 가속도를 적용하여 계산된 시간이력해석 결과를 시간-최상층 변위비로 나타낸 것이다. 지반운동에 따라 25층 특수(w/ 경계요소)전단벽의 최대 층간변위비는 0.73%, 0.60%, 0.92%로 나타났으며, 25층 준특수전단벽은 최대 층간변위가 0.73%, 0.60%, 0.91%로 나타났다. 또한 35층 특수(w/ 경계요소)전단벽과 준특수전단벽의 최대 층간변위비는 0.
- 특수(w/ 경계요소)전단벽과 특수(w/o 경계요소)전단벽 구조시스템은 초기에는 강성이 비슷했으나 철근의 항복과 콘크리트의 외곽 압축변형이 점점 커지면서 약 800kN의 강도에 도달한 후 뚜렷한 거동의 차이를 보여주었다. 특수(w/ 경계요소)상세로 이루어진 전단벽 구조시스템은 최대 강도가 약 1240kN에 도달한 후 서서히 변형이 증가함에 따라 강도가 서서히 감소하다 3%의 변형 발생 후 강도가 크게 감소하였다. 반면에 특수(w/o 경계요소)상세 즉, 0.
- 특수(w/ 경계요소)전단벽과 특수(w/o 경계요소)전단벽 구조시스템은 초기에는 강성이 비슷했으나 약 700kN의 강도에 도달한 후 뚜렷한 거동의 차이를 보여주었다. 특수(w/ 경계요소)상세로 이루어진 전단벽 구조시스템은 최대 강도가 약 960kN에 도달한 후 서서히 변형이 증가함에 따라 강도가 서서히 감소하다 2.2%의 변형 발생 후 강도가 크게 감소하였다. 반면에 특수(w/o 경계요소)상세로 이루어진 전단벽 구조시스템은 약 880kN의 최대 강도에 도달한 후 1.
- 특수(w/ 경계요소)전단벽과 특수(w/o 경계요소)전단벽 구조시스템은 초기에는 강성이 비슷했으나 약 700kN의 강도에 도달한 후 뚜렷한 거동의 차이를 보여주었다. 특수(w/ 경계요소)상세로 이루어진 전단벽 구조시스템은 최대 강도가 약 960kN에 도달한 후 서서히 변형이 증가함에 따라 강도가 서서히 감소하다 2.
- 특수(w/ 경계요소)전단벽과 특수(w/o 경계요소)전단벽 구조시스템은 초기에는 강성이 비슷했으나 철근의 항복과 콘크리트의 외곽 압축변형이 점점 커지면서 약 800kN의 강도에 도달한 후 뚜렷한 거동의 차이를 보여주었다. 특수(w/ 경계요소)상세로 이루어진 전단벽 구조시스템은 최대 강도가 약 1240kN에 도달한 후 서서히 변형이 증가함에 따라 강도가 서서히 감소하다 3%의 변형 발생 후 강도가 크게 감소하였다.
후속연구
- 이를 보면 대체적으로 특수(w/ 경계요소) 전단벽과 준특수전단벽의 해석결과가 거의 동일하게 나타나는 것으로 계산되었다. 그러나 본 연구에서 제한된 평면과 입면 형태의 모델링과 3개의 지진기록에 대한 결과이므로 보다 폭넓은 평면과 입면의 고려를 통한 모델링의 다양성과 해석모델의 검증 및 이에 수반하는 추가해석과 실험을 통한 검증이 필요하다.
- 전체적으로 초기강성, 최대 강도 측면에서 합리적인 예측을 보여주고 있으나 하중이 반대 방향으로 작용할 때 이력곡선의 하강 면에서 보수적인 성능 곡선을 보여주고 있다. 이러한 모델링에 대한 부족한 부분은 차후 연구에서 수정될 예정이다.
- 3) 25층과 35층 전단벽의 상세에 따른 비선형 동적 시간이력해석결과는 수행한 결과, 대체적으로 특수(w/ 경계요소)전단벽과 준특수전단벽의 해석결과가 거의 동일하게 나타나는 것으로 계산되었다. 준특수전단벽의 성능을 추가 검증하기 위해서는 보다 폭넓은 평면과 입면의 고려를 통한 모델링의 다양성과 해석모델의 검증 및 이에 수반하는 추가적인 해석과 실험을 수행할 필요가 있다.
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