[논문]강봉댐퍼로 보강한 기존 저층 철근콘크리트 필로티 건물의 내진성능

백은림; 오상훈; 이상호

doi:10.5000/eesk.2014.18.5.241

문제 정의

본 연구에서는 기존 필로티 건물을 대상으로 강성이 큰 코어벽체와 상대적으로 약한 기둥을 가지는 특성을 고려하여 2층 RC 필로티 실험체를 제작하고, 이에 대한 진동대 실험을 수행하여 동적거동 특성 및 파괴모드를 파악하고자 한다. 또한 필로티 층내 부재간 강성차를 고려하여 입력에너지 저감형 강재댐퍼를 이용한 내진보강 실험체를 대상으로 진동대 실험을 수행하고 보강유무에 따른 저층 필로티 건축물의 동적거동 특성 및 내진보강 성능을 파악하고자 한다.
본 연구에서는 국내 저층 RC 주거시설 및 근린생활시설에서 주로 채택되고 있는 필로티형 건물을 대상으로, 필로티 층내 강성분포를 고려한 동적 응답특성 및 파괴 메커니즘을 규명하기 위하여 진동대 실험을 수행하였다. 또한 연약한 필로티층의 내진성능을 확보하기 위해 입력에너지 저감형 강재댐퍼 보강을 적용한 보강 실험체에 대한 진동대 실험을 수행하고 비보강 및 보강 실험체의 성능을 비교·분석한 결과, 다음과 같은 결론을 얻을 수 있 었다.
본 연구에서는 기존 필로티 건물을 대상으로 강성이 큰 코어벽체와 상대적으로 약한 기둥을 가지는 특성을 고려하여 2층 RC 필로티 실험체를 제작하고, 이에 대한 진동대 실험을 수행하여 동적거동 특성 및 파괴모드를 파악하고자 한다. 또한 필로티 층내 부재간 강성차를 고려하여 입력에너지 저감형 강재댐퍼를 이용한 내진보강 실험체를 대상으로 진동대 실험을 수행하고 보강유무에 따른 저층 필로티 건축물의 동적거동 특성 및 내진보강 성능을 파악하고자 한다.
벽체를 신설하거나 철골 브레이스를 설치하는 경우에는 차량이나 거주자의 동선에 영향을 줄 수 있으며 미관이나 채광에 불리한 단점이 있고, 연성향상형의 경우 지진하중 작용시 건물의 붕괴를 지연시켜 거주자의 대피시간을 확보할 수 있는 장점은 있으나 구조부재는 손상되어 재사용할 수 없을 가능성이 높다. 이에 본 연구에서는 차량 및 거주자의 출입에 방해가 되지 않으며, 지진하중이 작용하여도 구조 부재의 손상을 최소화하여 재사용이 가능하도록 입력에너지 저감형 강재 댐퍼 보강을 실시하였다. 강재댐퍼는 강성이 작은 유요소(기둥)에 설치할 경우, 그 부재의 강도 및 강성을 향상시키고 기존의 강성이 큰 강요소(코어 벽체)에 집중되었던 하중 및 입력에너지를 분산시킬 수 있다.

가설 설정

2mm 두께의 강판에 탄소섬유시트를 양면으로 부착한 강판섬유시트 복합패널을 설치하여 연성능력을 보완하였다. 한편, 강판섬유시트 복합패널의 강도 및 강성의 기여는 무시하는 것으로 가정하였다. 보강전 코어 벽체의 항복강도는 휨강도에 의해 지배되는 것으로 예측되었기 때문에 탄소섬유시트에 의한 전단보강 효과는 보강 건물의 성능에 거의 영향을 미치지 않기 때문이다.

제안 방법

강재댐퍼는 4개의 기둥에 설치되었으며, 지진하중의 방향에 관계없이 저항능력을 발휘할 수 있도록 원형단면(직경 18mm, 높이 100mm)의 강봉을 채택하였다. 댐퍼의 설계강성을 확보하기 위하여 강봉의 상부 및 하부에 강재 지지플레이트를 설치하고 이를 접합플레이트를 이용하여 기둥의 상부 및 하부에 앵커볼트와 무수축 몰탈을 이용하여 접합하였다. 이때 지진하중이 작용하여 댐퍼가 거동할 때, 댐퍼의 변형이 구속되지 않도록 댐퍼부와 지지 플레이트는 기둥에서 80~90mm 가량 유격을 두고 설치하였다.
대상건물을 실험여건에 맞도록 축소하여 실물 모형의 실험체로 제작할 경우, 축소율이 커지게 되어 철근이나 골재의 축소 및 축소모형에 적합한 강도 등을 적절하게 구현하는 것에 상당한 어려움이 있다. 따라서 본 연구에서는 대상 건축물의 동적거동 및 파괴모드에 영향을 미칠 것으로 판단되는 고유주기, 코어벽체와 기둥간의 강도비 및 강성비와 같은 특성을 분석하고 이러한 특성을 반영하여 실험체를 모델화한 특성모델 실험체[9]로 설계하였다.
이때 지진하중이 작용하여 댐퍼가 거동할 때, 댐퍼의 변형이 구속되지 않도록 댐퍼부와 지지 플레이트는 기둥에서 80~90mm 가량 유격을 두고 설치하였다. 또한 가진 방향으로 저항하는 X 방향 코어벽체에는 기둥 및 댐퍼의 변형에 대응할 수 있도록 1.2mm 두께의 강판에 탄소섬유시트를 양면으로 부착한 강판섬유시트 복합패널을 설치하여 연성능력을 보완하였다. 한편, 강판섬유시트 복합패널의 강도 및 강성의 기여는 무시하는 것으로 가정하였다.
6 참조). 또한 기둥 및 코어벽체의 거동을 파악하기 위하여 기둥의 주두 및 주각부 주근, 가력방향(X) 코어벽체의 중앙부 수평전단근, 가력 수직방향(Y) 코어벽체의 양단부 주근에 스트레인게이지를 부착하였다.
또한 연약한 필로티층의 내진성능을 확보하기 위해 입력에너지 저감형 강재댐퍼 보강을 적용한 보강 실험체에 대한 진동대 실험을 수행하고 비보강 및 보강 실험체의 성능을 비교·분석한 결과, 다음과 같은 결론을 얻을 수 있 었다.
변위응답은 2.3절에 기술한 바와 같이 진동대 외부에서 계측된 절대변위로, 각층의 변위응답에서 진동대(Base)의 변위기록을 제한 값으로 상대 변위를 계산하였다. Table 8에 가진단계별, 층별 최대변위응답과 층간변형각을 나타내며, Fig.
본 절에서는 비보강 및 보강 실험체의 손상상태를 주요 부재의 변형률 변화를 이용하여 비교·분석하였다.
실제 이력거동을 하는 강봉댐퍼 외, 상·하부의 지지플레이트는 충분한 강성이 확보되어 지진하중 작용시 변형이 거의 발생하지 않는 것을 전제로 보강댐퍼를 설계하였다.
실험체의 동적거동 특성을 파악하기 위하여 2층(2F) 및 옥상층(RF) 슬래브 정면에 가속도계를 설치하여 응답가속도를 측정하였으며, 응답변위의 계측을 위하여 각 층의 측면에서 슬래브 높이에 앞, 뒤로 2개씩 총 6개소의 절대변위를 계측하였다(Fig.6 참조). 또한 기둥 및 코어벽체의 거동을 파악하기 위하여 기둥의 주두 및 주각부 주근, 가력방향(X) 코어벽체의 중앙부 수평전단근, 가력 수직방향(Y) 코어벽체의 양단부 주근에 스트레인게이지를 부착하였다.
5이하가 많아 일반적으로 기둥이 코어벽체에 비하여 강성이 작은 것으로 판단된다. 이들 표본중강성차로 인한 편심의 영향을 최소화하기 위하여 대칭형의 평면을 가지는 일반적 형태의 필로티형 건물을 Prototype(Fig. 2 참조)으로 결정하였다. 이를 대상으로 고유주기 및 코어벽체와 기둥간 내력과 강성 분담비를 분석한 결과, Table 1과 같이 전체 기둥은 X방향 코어벽체에 비하여 내력이 약 3배, 강성이 약 1/2배 인 것으로 나타났으며, 특성모델 실험체가 이와 같은 특성을 가질 수 있도록 설계하고 제작하였다.
2 참조)으로 결정하였다. 이를 대상으로 고유주기 및 코어벽체와 기둥간 내력과 강성 분담비를 분석한 결과, Table 1과 같이 전체 기둥은 X방향 코어벽체에 비하여 내력이 약 3배, 강성이 약 1/2배 인 것으로 나타났으며, 특성모델 실험체가 이와 같은 특성을 가질 수 있도록 설계하고 제작하였다.

대상 데이터

5에 나타낸다. 강재댐퍼는 4개의 기둥에 설치되었으며, 지진하중의 방향에 관계없이 저항능력을 발휘할 수 있도록 원형단면(직경 18mm, 높이 100mm)의 강봉을 채택하였다. 댐퍼의 설계강성을 확보하기 위하여 강봉의 상부 및 하부에 강재 지지플레이트를 설치하고 이를 접합플레이트를 이용하여 기둥의 상부 및 하부에 앵커볼트와 무수축 몰탈을 이용하여 접합하였다.
비보강 및 보강 실험체에 사용된 콘크리트 및 강재의 재료 특성을 파악하기 위한재료시험 결과를 Table 4와 Table 5에 나타낸다. 보강 실험체에 사용된 강재댐퍼는 SS400강재를 이용한 직경 18mm의 원형 강봉 시편을 이용하여 인장시험을 수행하였다.
본 연구의 대상 건축물은 필로티를 가지는 저층 RC조 다세대 주거시설로, 이러한 건축물에 대한 지진하중 작용시의 파괴모드 및 동적거동 특성을 파악하기 위한 진동대 실험을 수행하고자 기존 건물을 대상으로 실험체를 제작하였다. 대상건물을 실험여건에 맞도록 축소하여 실물 모형의 실험체로 제작할 경우, 축소율이 커지게 되어 철근이나 골재의 축소 및 축소모형에 적합한 강도 등을 적절하게 구현하는 것에 상당한 어려움이 있다.
3에 실험체의 형상을, Table 2에 실험체의 배근 상세를 나타낸다. 실험체는 1층에 4개의 기둥, 테두리보, ㄷ형 코어벽체로, 2층은 1층에서 연결된 코어벽체와 개구부를 가지는 외부벽체로 구성되었으며, 실험체의 목표 고유주기를 확보하기 위하여 2층(2F) 및 옥상층(RF) 슬래브에 각각 90kN 가량의 부가질량을 상재하였다.
진동대 실험에 사용된 입력지진파는 El-Centro NS파(1940년, PGA=351 cm/sec²)로, 가진후 실험체의 손상정도를 고려하여 입력가속도를 단계적으로 증가시키면서 가진하였고, 실험에 적용된 가진 단계를 Table 6에 나타낸다. 여기서 V_E는 에너지등가속도[14]로 지반가속도에 의해 입력되는 에너지를 등가의 속도로 환산한 값이며, 에너지(E)를 질량(M)에 대하여 무차원화한 값(V_E = #)이다.

성능/효과

18에 나타낸 가진 5단계에서의 구조부재별 변형률 분포에서 비보강 실험체의 경우(Fig. 18 (a)), 기둥보다 코어벽체에 손상이 집중됨에 따라 손상 분포가 부재별 강성차에 지배된다는 점과 보강 실험체의 경우(Fig. 18 (b)), 댐퍼는 크게 항복하고 주요 구조부재는 탄성상태를 유지함에 따라 댐퍼를 이용한 내진보강이 구조부재의 손상제어에 효과가 있음을 가시적으로 확인할 수 있었다.
18 (a)), 기둥보다 코어벽체에 손상이 집중됨에 따라 손상 분포가 부재별 강성차에 지배된다는 점과 보강 실험체의 경우(Fig. 18 (b)), 댐퍼는 크게 항복하고 주요 구조부재는 탄성상태를 유지함에 따라 댐퍼를 이용한 내진보강이 구조부재의 손상제어에 효과가 있음을 가시적으로 확인할 수 있었다.
또한 Fig. 16(c)에 나타낸 8단계 가진 220%에서 전체적인 실험체의 거동이 댐퍼의 이력거동에 크게 지배되는 경향을 확인할 수 있었다.
1) 비보강 필로티 실험체에 대한 진동대 실험결과, 코어벽체가 전단파괴된 반면 기둥은 휨균열이 발생하는 정도의 손상만이 발생하여, 코어벽체와 기둥간 강성차에 의해 손상도가 달라지는 것을 확인하였다.
2) 입력에너지 저감형 강재댐퍼를 이용하여 필로티 기둥을 보강한 실험체에 대한 진동대 실험결과, 비보강 실험체의 코어벽체가 전단파괴된 가진단계에서 보강 실험체의 댐퍼는 항복후 소성 변형하는 이력거동에 의해 입력에너지를 상당부분 흡수하였으며 코어벽체 및 기둥은 탄성상태를 유지함에 따라, 강재댐퍼가 구조물에 입력되는 에너지를 저감시킬 수 있음을 확인하였다.
3) 보강 실험체는 최종 파괴시까지 비보강 실험체에 비하여 약 5.5배 가량의 누적에너지를 흡수함에 따라, 댐퍼보강을 적용한 구조물이 더 큰 입력에너지에 견딜 수 있음을 확인하였다.
4) 비보강 및 보강 실험체의 동적응답 및 고유주기는 거의 유사한 크기로 측정되었는데, 이는 댐퍼의 강성이 충분히 확보되지 못한 결과로, 강성이 큰 댐퍼를 설치함으로써 골조의 접합부에 과도한 응력집중 및 하중이 작용하여 접합부가 손상됨에 따라 댐퍼 접합부의 회전 및 Slip이 발생하였기 때문으로 판단된다. 따라서 댐퍼의 성능이 충분히 발휘되기 위해서는 댐퍼 및 골조 접합부의 강성 및 강도가 확보되어야 할 것으로 판단된다.
내력 및 강성의 계산시에 상층부는 강체로 가정하고 필로티 층의 기둥과 X 방향 코어벽체에 대해서만 내력을 계산하였으며, 보강 실험체의 강재댐퍼 설계식은 식 (1) ~ 식 (4) 와 같다[13]. 계산결과, 강재댐퍼로 보강한 실험체는 비보강 실험체에 비하여 강도는 약 2배, 강성은 약 3.3배 향상되었으며, 비보강 실험체에서 코어 벽체의 휨파괴가 예상된 반면, 보강 실험체의 경우 댐퍼가 항복하고 기둥 및 코어벽체는 탄성상태를 유지할 것으로 예상되었다.
실제 이력거동을 하는 강봉댐퍼 외, 상·하부의 지지플레이트는 충분한 강성이 확보되어 지진하중 작용시 변형이 거의 발생하지 않는 것을 전제로 보강댐퍼를 설계하였다. 그러나 보강실험체의 실험결과를 분석한 결과, 비보강 실험체에 비하여 고유주기가 크게 증가하지 않은 점, 변위응답이 크게 제어되지 않은 점, RC 구조부재의 손상이 상당부분 진행된 점 등을 고려할 때, 보강재의 강성이 충분히 확보되지는 못한 것으로 판단된다. 이는 Fig.
10에 나타낸다. 두 실험체 모두 거의 탄성상태에 가까운 가진 2단계에서 응답의 위상 및 진폭의 크기가 거의 일치하는 경향을 보였으며, 가진 5단계에서는 초기 단계에 비하여 진동주기가 길어진 것을 확인할 수 있다. 특히 비보강 실험체의 경우 20~30초 사이에 응답가속도가 입력파에 비하여 크게 증폭되는 것으로 나타났는데, 이 시점에서 가진중 코어벽체의 콘크리트가 탈락하는 현상이 관찰된 점으로 미루어 보어 손상에 의해 주기변화가 발생하고 이로 인해 응답의 증폭비가 증가한 것으로 판단된다.
11의 층별 분포에서 나타낸 바와 같이 두 실험체 모두 필로티 층에서 응답이 크게 증폭되었으며, 상대적으로 강성이 강한 상층부(RF)는 비교적 응답의 증폭이 작아 강체로 거동함을 알 수 있었다. 두 실험체는 El-Centro NS 150%(5단계)까지 응답가속도의 크기가 거의 유사하게 측정되었으나, 입력가속도에 대한 층 응답비에서는 다소 차이를 나타내었다. Fig.
보강전 코어 벽체의 항복강도는 휨강도에 의해 지배되는 것으로 예측되었기 때문에 탄소섬유시트에 의한 전단보강 효과는 보강 건물의 성능에 거의 영향을 미치지 않기 때문이다. 또한 1.2mm 두께의 강판에 의한 코어벽체의 강성 증가량은 약 5.9kN/mm로, 이는 댐퍼보강에 의한 기둥의 강성 증가량에 비하여 1/20 미만의 수준이므로 이 역시 댐퍼보강 메커니즘의 기본이 되는 손상분포법칙에는 크게 영향을 미치지 않는 것으로 판단된다.
에 나타내며, 이는 옥상층 슬래브에서 측정한 가속도 응답에 대하여 FFT(Fast Fourier Transform) 분석으로 계산된 탁월주기이다. 비보강 실험체가 탄성을 유지하고 있는 El-Centro NS 10% (1단계)에서 실험체의 고유주기는 0.17초로 분석되었으며, 손상이 크지 않은 3단계 가진 100%까지 주기가 완만하게 증가하다가 손상이 심화된 4단계 가진 120%및 5단계 가진 150%에서 주기가 급격히 증가하여 0.47초까지 길어졌다.
14초 가량 짧고 이전 단계에 비하여 크게 길어지지 않아 구조부재의 손상이 거의 발생하지 않았을 것으로 추측할 수 있다. 이후 가진단계가 커질수록 손상도가 증가하여 주기도 증가하였으며, 최종 8단계 가진 220%에서는 0.69초까지 탁월주기가 증가하였다.
한편, Table 9에 가진 단계별 댐퍼 및 필로티층(기둥)의 잔류변형 및 누적 잔류변형을 나타낸다. 최종누적 잔류변형도 이론적으로는 두 부재에도 동일한 값이 도출되어야 하지만, 실험결과 가진 5단계까지는 기둥의 누적 잔류변형이 댐퍼의 변형보다 크게 측정되었으며, 6단계부터 최종8단계 가진 후에는 댐퍼의 잔류변형이 더 크게 측정되었다. 이는 5단계까지는 댐퍼 접합부에서 회전에 의한 변형이 잔류되었으며, 6단계 이후에서는 기둥-보-댐퍼상부접합부에 과도한 응력집중이 발생함에 따라 Fig.
필로티를 가지는 기존 RC 다세대 주거시설의 표본 5개를 수집하여 양방향에 대하여 분석한 결과, 고유주기는 0.15~0.2초이며, 코어벽체에 대한 기둥의 내력과 강성 분담비는 Fig. 1에 나타낸 바와 같이 0.1~0.9까지 다양하게 분포하였다. 하지만 강성 분담비의 경우 주로 0.
한편, 보강 실험체의 탁월주기는 비보강 실험체보다 짧을 것으로 예상하였으나, 가진 초기단계(1~3단계)에서 비보강 실험체보다 약 10 ~ 20% 가량 길게 분석되었다. 이는 보강재를 설치함에 따라 실험체의 질량이 증가되었으며, 댐퍼부재가 여러 접합과정을 거치면서 강성이 설계목표만큼 확보되지 않았기 때문으로 판단되며 이에 대하여는 3.

후속연구

지진하중이 작용할 경우, 강성이 큰 코어벽체는 기둥에 비하여 상대적으로 큰 하중을 부담하게 되어 손상이 집중되며, 이에 반해 기둥은 강성비에 따라 극히 작은 손상이 발생하거나 탄성상태를 유지할 가능성이 높다. 이에 필로티형 건물의 필로티 층내 코어 벽체와 기둥의 강도 및 강성 차이에 따른 동적거동특성 및 파괴메커니즘을 파악하고, 이를 고려한 내진보강 공법의 개발 및 적용이 필요하다 하겠다.
다만, 댐퍼를 이용한 내진보강시, 코어벽체의 강도가 부족할 경우 큰 지진하중에 대하여 댐퍼가 충분히 에너지를 흡수하기 전에 코어벽체가 파괴될 가능성이 있기 때문에 설계 시에 각 부재간의 내력 및 강성 관계를 명확히 산정한 후 설계할 필요가 있다. 이와 관련하여 구조부재 및 보강 댐퍼간 최적의 내력 및 강성관계에 관한 추후 연구가 수행되어야 할 것으로 판단된다.

핵심어	질문	논문에서 추출한 답변
	연속지진을 받는 필로티 구조물에 내진보강을 위해 제안된 방법은?	또한 국내에서도 Lee and Ko[7]가 필로티를 가지는 고층 RC 공동주택을 대상으로 수직·수평 비정형성을 고려하여 진동대 실험을 통한 응답 및 거동을 평가하고 국내 기준의 적합성을 평가하였으며, Shin et al.[8]은 연속지진을 받는 필로티 구조물의 내진보강을 위해 BRB(Bucking-Restrained Brace) 보강법을 제안하고 비선형 해석을 이용하여 효율성 및 보강 유무에 따른 필로티형 건물의 취약도를 평가하였다.
	필로티형 건물에 내진보강 공법의 개발 및 적용이 필요한 까닭은?	이러한 기존 연구들에서는 건물의 수직 비정형, 즉 층간 강성 및 강도차를 중점으로 이에 따른 내진성능 평가 및 내진보강 공법 등이 주로 연구되었으나, 필로티 층내 구조부재별 강성 및 강도차에 따른 거동 및 내진성능에 관한 연구는 거의 이루어지지 않았다. 다층 건물에서는 코어벽체가 필연적으로 존재하게 되며 필로티 건물에서는 특히 저층부에서 기둥과 코어벽체 간 강도 및 강성차가 큰 경우가 대부분이다. 지진하중이 작용할 경우, 강성이 큰 코어벽체는 기둥에 비하여 상대적으로 큰 하중을 부담하게 되어 손상이 집중되며, 이에 반해 기둥은 강성비에 따라 극히 작은 손상이 발생하거나 탄성상태를 유지할 가능성이 높다. 이에 필로티형 건물의 필로티 층내 코어 벽체와 기둥의 강도 및 강성 차이에 따른 동적거동특성 및 파괴메커니즘을 파악하고, 이를 고려한 내진보강 공법의 개발 및 적용이 필요하다 하겠다.
	필로티형 건물의 필로티층의 단점은?	국내의 철근콘크리트(이하 RC)조 저층 다세대 주택 및 근린생활시설은 1층 혹은 저층부에 주차공간을 확보하거나 상업시설로 활용하기 위하여 프레임 구조를 채택하며, 상층부는 거주공간 확보 및 사생활 보호를 위하여 벽식구조로 이루어진 필로티형 건물이 대부분을 차지하고 있다. 이들 필로티형 건물의 필로티층은 기둥과 코어벽체 및 최소한의 벽체만이 설치되어 있기 때문에 상대적으로 벽식구조인 상층부에 비하여 강도 및 강성이 부족하며, 지진하중이 작용할 경우 연층 혹은 약층 메커니즘에 의해 손상이 집중되고 층 전체가 붕괴될 가능성이 매우 높다[1]. 1995년 일본 고베지진, 1999년 대만 지지지진 및 터키 이즈미트지진, 2009년 이탈리아 라퀼라지진 등의 지진 발생시에 이러한 필로티형 건물이 그렇지 않은 건물에 비하여 층 전체가 붕괴되거나 대변형이 잔류하는 등의 피해사례가 발생함에 따라 이들 건축물의 지진 취약성이 입증되었다[2-4].

내보내기 구분	파일저장 인쇄 메일전송
구성항목	기본정보 상세정보 관리번호, 논문명, 저널/프로시딩명, 저자 , 발행년, 권, 호, 시작페이지, 끝페이지, 발행기관 관리번호, 논문명, 대등논문명, 저자 , 저널/프로시딩명, 발행기관, 발행년, 발행언어, 권, 호, 시작페이지, 끝페이지, ISBN, ISSN, 주제분야, 키워드, 초록(한글), 초록(영문), 저자(소속기관)
저장형식	Text(ASCII format) Excel format RefWorks Direct Export RIS format (for Reference Manager, ProCite, EndNote), Scholar's Aids, Mendeley
메일정보	받는사람 (필수) @ 보내는사람 (선택) @ 제목 내용 KISTI 검색결과 이메일 서비스
안내	총 건의 자료가 검색되었습니다. 다운받으실 자료의 인덱스를 입력하세요. (1-10,000) 검색결과의 순서대로 최대 10,000건 까지 다운로드가 가능합니다. 데이타가 많을 경우 속도가 느려질 수 있습니다.(최대 2~3분 소요) 다운로드 파일은 UTF-8 형태로 저장됩니다. 파일의 내용이 제대로 보이지 않을실 때는 웹브라우저 상단의 보기 -> 인코딩 -> 자동선택 여부를 확인하십시오. ~ Text(ASCII format) Excel format

연합인증

강봉댐퍼로 보강한 기존 저층 철근콘크리트 필로티 건물의 내진성능
Seismic Performance of an Existing Low-Rise Reinforced Concrete Piloti Building Retrofitted by Steel Rod Damper 원문보기

Abstract ▼ AI-Helper

주제어

AI 본문요약
AI-Helper

문제 정의

가설 설정

제안 방법

대상 데이터

성능/효과

후속연구

질의응답

참고문헌 (15)

이 논문을 인용한 문헌

저자의 다른 논문 :

관련 콘텐츠

원문 보기

원문 URL 링크

오픈액세스(OA) 유형

이 논문과 함께 이용한 콘텐츠

AI-Helper ※ AI-Helper는 오픈소스 모델을 사용합니다.

선택된 텍스트

연합인증

강봉댐퍼로 보강한 기존 저층 철근콘크리트 필로티 건물의 내진성능 Seismic Performance of an Existing Low-Rise Reinforced Concrete Piloti Building Retrofitted by Steel Rod Damper 원문보기

Abstract ▼ AI-Helper

주제어

AI 본문요약 엑셀 다운로드 AI-Helper

문제 정의

가설 설정

제안 방법

대상 데이터

성능/효과

후속연구

질의응답

참고문헌 (15)

이 논문을 인용한 문헌

저자의 다른 논문 :

백은림 (10) 오상훈 (43)

관련 콘텐츠

원문 보기

원문 URL 링크

오픈액세스(OA) 유형

이 논문과 함께 이용한 콘텐츠

AI-Helper ※ AI-Helper는 오픈소스 모델을 사용합니다.

선택된 텍스트

강봉댐퍼로 보강한 기존 저층 철근콘크리트 필로티 건물의 내진성능
Seismic Performance of an Existing Low-Rise Reinforced Concrete Piloti Building Retrofitted by Steel Rod Damper 원문보기

AI 본문요약
AI-Helper