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문제 정의
- 전기로 슬래그는 콘크리트 결합재인 보통 포틀랜드 시멘트의 사용량을 최소화하고 고로슬래그 미분말의 사용량을 증가시킴으로써 발생하는 콘크리트의 초기강도 저하문제를 해결하기 위하여 전기로 환원슬래그(Electric arc furnace reducing slag)로부터 제조한 CSA 자극제와 리사이클링 공정을 거친 콘크리트 구조용 골재로써 자연골재 대비 상대적으로 고비중인 전기로 산화슬래그(Electric arc furnace oxidizing slag)를 친환경콘크리트의 구성 재료로 사용하였다. 따라서 본 연구는 철강 산업부산물인 전기로 슬래그의 유효활용 방안의 하나인 친환경콘크리트의 인공리프용 재료로서의 해수저항성 및 동결융해저항성 등 콘크리트로서의 내구성과 해양생물과의 친환경성을 통해 조화로운 해양환경을 구현하고자 환경 유해물질에 대한 용출특성을 분석하고 평가하였다.
- 본 연구는 전기로 슬래그를 활용한 인공리프용 친환경콘크리트(EFC)개발에 관한 것으로 해양환경에 노출된 양생조건별 해수저 항성과 동결융해저항성 등 콘크리트 구조물로써의 강도특성과 해양생물과의 친환경성을 고려한 환경유해성 등 친환경콘크리트로써의 용출특성에 대한 연구를 수행하였으며 연구결과를 요약하면 다음과 같다.
- 친환경콘크리트는 크게 환경부하 저감형과 생물 대응형으로 구분하고 있으며, 특히 해양설치용 콘크리트인 테트라포드(Tetrapod, TTP), 인공리프(Artificial reefs) 등은 내해수성, 장기강도 및 낮은 pH 그리고 환경유해성에 대한 안전성 등을 필요로 하는 친환경적인 활용이 절실히 필요하다. 본 연구에서는 해양설치용 수중구조물로써 인공리프용 친환경콘크리트를 개발하여 현장 적용하고자 전기로 슬래그를 활용하였다. 전기로 슬래그는 콘크리트 결합재인 보통 포틀랜드 시멘트의 사용량을 최소화하고 고로슬래그 미분말의 사용량을 증가시킴으로써 발생하는 콘크리트의 초기강도 저하문제를 해결하기 위하여 전기로 환원슬래그(Electric arc furnace reducing slag)로부터 제조한 CSA 자극제와 리사이클링 공정을 거친 콘크리트 구조용 골재로써 자연골재 대비 상대적으로 고비중인 전기로 산화슬래그(Electric arc furnace oxidizing slag)를 친환경콘크리트의 구성 재료로 사용하였다.
제안 방법
- EFC의 중금속 용출실험을 위한 용출시료의 양생조건은 콘크리트 2차 제품의 제조과정으로 건식 배합과 증기양생 또는 기건 상태의 양생을 통해 제작하는 현장 상황을 고려하여 기건 상태에서 28일, 365일 그리고 실해수 침지대에서 365일 동안 양생을 진행한 시험공시체를 사용하였다. 용출용매는 탈이온수와 실해수 및 인공해수를 사용하였으며 다양한 용출조건에 따른 EFC의 중금속 용출 결과를 Tables 9~13에 나타내었다.
- Fig. 4와 같이 수중구조물로써 실해수의 물리·화학적 침식에 의한 강도손실을 검토하고자 해양환경폭로시험장을 이용하여 소정의 양생일마다 KS F 2405에 준하여 콘크리트 공시체(Φ100mm × 200mm, Cylinder)의 압축강도를 측정하여 해수저항성을 평가하였다.
- 국내 및 국외의 용출방법에 따라 채취한 용출용액에 대한 pH 및 중금속 용출함량을 분석하기 위하여 pH meter, ICP(Inductively coupled plasma spectrometer) 그리고 IC(Ion chromatography) 분석기를 사용하여 분석하였다.
- 국내 및 국외의 중금속 용출방법은 단기용출에 의한 특성을 분석하는 것으로 물리·화학적 용출환경 변화에 따른 장기용출특성을 예측하기 어려운 한계성을 고려하여 기건 상태에서 365일, 해양환경폭로시험장의 실해수 침지대에서 365일 동안 양생한 시험 공시체(Cylinder)를 다양한 용출방법에 적합한 용출시료를 제조하여 용출실험을 진행하였으며, 용출용매로 탈이온수를 사용한 EFC 의 용출결과를 Table 12 and 13에 나타내었다.
- 그 후 혼합수와 혼화제를 투입하여 60초간 혼합하여 배출하여 Fig. 6과 같이 Φ100mm×200mm의 압축강도 공시체, 76mm×76mm×406mm의 동결융해 시험용 공시체 등으로 구분하여 배합 조건에 따라 콘크리트 공시체를 제작하였다.
- 본 연구에서는 콘크리트 재료를 크게 입상과 단일체로 구분하고 입상재료는 다시 분말(Powder)과 골재(Aggregate)로 단일체는 콘크리트 공시체(Cylinder)로 세분화하였다. 그리고 용출시료는 기건양생 28일, 365일 그리고 실해수 침지대에서 365일 양생을 진행한 시험공시체 (Cylinder)를 용출조건에 적합한 용출시료로 제조하여 다양한 용출조건을 고려한 용출실험을 진행하였다. 용출방법은 Tables 6 and 7에 나타내었다.
- 또한 Table 4의 자극제 종류에 따른 시험공시체(Mortar)의 강도 특성을 자극제를 사용하지 않은 SLAG 시험공시체와 상대 비교하였다. 휨강도는 자극제를 첨가함에 따라 양생일 1일 대비 초기 강도의 증진효과가 크게 나타났으며, 32.
- 본 연구는 콘크리트 재료를 용출시료로 사용하여 Fig. 5에 따라 국내 및 국외의 용출방법에 따라 용출실험을 진행하였다. 일반적으로 콘크리트 재료를 용출시료로 사용되는 용출방법이 없기 때문에 폐기물 재료의 환경유해성 검토 시험방법을 준용하여 pH 및 중금속 용출실험을 하고 있다.
- 용출시료가 고형폐기물이며 입상(Granular) 또는 단일체(Monolithic) 물질로 구분하고 있다. 본 연구에서는 콘크리트 재료를 크게 입상과 단일체로 구분하고 입상재료는 다시 분말(Powder)과 골재(Aggregate)로 단일체는 콘크리트 공시체(Cylinder)로 세분화하였다. 그리고 용출시료는 기건양생 28일, 365일 그리고 실해수 침지대에서 365일 양생을 진행한 시험공시체 (Cylinder)를 용출조건에 적합한 용출시료로 제조하여 다양한 용출조건을 고려한 용출실험을 진행하였다.
- KS L ISO 679 표준에 따라 실험배합을 진행하였으며, Table 4는 OPC, SLAG, 자극제의 조합을 나타내었다. 자극제는 OPC와 GGBFS를 모두 고려한 결합재 사용량을 기준으로 하였다.
- 전기로 환원슬래그를 이용한 CSA 자극제 첨가비율에 따른 모르타르의 휨강도 및 압축강도를 1일, 3일, 7일, 28일 동안 양생한 후의 강도특성을 OPC 30%를 사용하고 CSA 자극제를 사용하지 않은 시험공시체 I를 기준으로 분석하였다.
- 2% 증가시키는 것으로 나타났다. 전기로 환원슬래그를 이용한 CSA 자극제를 사용함으로써 고로슬래그 결합재의 초기 및 장기강도 발현을 위한 촉진효과를 확인하였다. 따라서 콘크리트의 초기강도 품질 향상이 중요한 해양설치용 수중구조물로써의 인공리프용 친환경콘크리트에 충분히 적용할 수 있을 것으로 판단된다.
- S상 등이 생성되었음을 확인하였다. 최적의 강도발현 및 자극효과를 위하여 CaO, Al2O3 및 SO3가 각각 4 : 3 : 1의 화학양론적인 몰비로 결합되어 반응이 일어날 수 있도록 이수석고를 CSA 클링커 대비 80% 첨가하여 CSA 자극제를 제조하였으며 Fig. 2에 나타내었다.
- 콘크리트 2차 제품으로 생산되는 전기로 슬래그를 활용한 인공 리프용 친환경콘크리트와 기존 해양설치용으로 생산되는 콘크리트 2차 제품과의 상대적인 품질성능을 비교하기 위하여 2종류의 배합설계를 진행하였으며 최적 배합설계 결과를 Table 8에 나타내었다.
- 콘크리트 배합설계로 설계기준강도는 24MPa, 굵은 골재 최대치수 25mm, 슬럼프 150±25mm, 공기량 4.5±1.5%를 기준으로 적용하였다.
- 배합설계를 통해 제작한 콘크리트 공시체는 양생조건 및 동결융해저항성 실험으로 구분하여 제조하였으며 각 콘크리트 공시체의 형상 및 크기는 Φ100mm × 200mm 원주형(Cylinder)과 75mm×100mm×400mm 각주형(Prism)을 사용하였다. 콘크리트 배합은 50리터 강제식 믹서를 사용하여 잔골재와 굵은 골재를 30초간 건비빔 한 후 시멘트와 CSA 자극제를 투입하고 30초간 믹싱을 하였다. 그 후 혼합수와 혼화제를 투입하여 60초간 혼합하여 배출하여 Fig.
대상 데이터
- 2~5mm로 구분하여 인공리프용 친환경콘크리트의 콘크리트용 골재로서 사용하였다. 또한, 인공리프용 친환경콘크리트와의 상대적인 비교를 위한 기존 해양설치용 콘크리트 제품에 사용하고 있는 천연골재를 파쇄한 부순 골재를 사용하였다.
- 배합설계를 통해 제작한 콘크리트 공시체는 양생조건 및 동결융해저항성 실험으로 구분하여 제조하였으며 각 콘크리트 공시체의 형상 및 크기는 Φ100mm × 200mm 원주형(Cylinder)과 75mm×100mm×400mm 각주형(Prism)을 사용하였다.
- 본 연구에서 사용한 보통 포틀랜드 시멘트, 고로슬래그 미분말 혼화재(GGBFS) 그리고 콘크리트의 초기강도 향상을 위한 첨가제로서 CSA 자극제를 배합설계의 사용재료로 사용하였으며, 콘크리트 결합재에 대한 물리·화학적 특성을 Table 1에 나타내었다.
- EFC의 중금속 용출실험을 위한 용출시료의 양생조건은 콘크리트 2차 제품의 제조과정으로 건식 배합과 증기양생 또는 기건 상태의 양생을 통해 제작하는 현장 상황을 고려하여 기건 상태에서 28일, 365일 그리고 실해수 침지대에서 365일 동안 양생을 진행한 시험공시체를 사용하였다. 용출용매는 탈이온수와 실해수 및 인공해수를 사용하였으며 다양한 용출조건에 따른 EFC의 중금속 용출 결과를 Tables 9~13에 나타내었다.
- 전기로 환원슬래그를 이용하여 소성 제조한 CSA 자극제의 자극효과 및 강도발현 특성을 분석하기 위하여 KS L 5201 및 KS F 2563 표준의 품질을 만족하는 OPC(1종), GGBFS(3종)를 사용하였으며, 상용 자극제인 NaOH, CaOH2, Na2SO4을 사용하였다. KS L ISO 679 표준에 따라 실험배합을 진행하였으며, Table 4는 OPC, SLAG, 자극제의 조합을 나타내었다.
- 전기로 환원슬래그를 이용한 CSA 자극제 제조는 제품화를 위해 한국석회석신소재연구소에서 운영중인 시험생산용 Rotary kiln 설비를 이용하였다. 소성시스템을 통해 제조한 시험생산용(Scale-up) CSA계 클링커 소성물질을 표면 온도 200°C 이하로 서냉 후 배출시켜 화학성분 및 광물조성을 분석한 결과를 Table 3에 나타내었다.
- 제철소에서 배출되는 전기로 산화슬래그를 본 연구의 사용 목적에 적합하도록 전기로 산화슬래그 골재자원화 공정과정을 거친 후 소요의 분쇄 입경에 따라 굵은 골재(EFG, Electric arc furnace oxidizing slag gravel) 5~25mm와 잔골재(EFS, Electric arc furnace oxidizing slag sand) 1.2~5mm로 구분하여 인공리프용 친환경콘크리트의 콘크리트용 골재로서 사용하였다. 또한, 인공리프용 친환경콘크리트와의 상대적인 비교를 위한 기존 해양설치용 콘크리트 제품에 사용하고 있는 천연골재를 파쇄한 부순 골재를 사용하였다.
이론/모형
- 을 사용하였다. KS L ISO 679 표준에 따라 실험배합을 진행하였으며, Table 4는 OPC, SLAG, 자극제의 조합을 나타내었다. 자극제는 OPC와 GGBFS를 모두 고려한 결합재 사용량을 기준으로 하였다.
- 그리고 동결융해저항성은 KS F 2456의 B방법에 준하여 실시하여 콘크리트 공시체(75mm×100mm×400mm, Prism)의 동탄성계수를 측정하였다.
- 그리고 동결융해저항성은 KS F 2456의 B방법에 준하여 실시하여 콘크리트 공시체(75mm×100mm×400mm, Prism)의 동탄성계수를 측정하였다. 또한, 인공해수 양생조건에서의 강도 변화를 검토하기 위하여 ASTM D 1141에 준하여 인공해수를 제조하였으며 인공해수 표준 시약을 Table 4에 나타내었다.
- 보통 포틀랜드 시멘트, 고로슬래그 미분말 그리고 자극제를 Table 4의 배합비율에 따라 자극효과 및 최적화를 통한 강도 특성을 분석하기 위하여 KS L ISO 679 표준에 따라 시멘트 몰탈(Mortar) 공시체를 사용한 실험배합 하였다. 휨강도 및 압축강도 그리고 기존 상용 자극제와 상대 비교한 실험 결과를 Fig.
성능/효과
- (1) 전기로 환원슬래그를 이용한 CSA 자극제의 최적 혼합비율은 보통 포틀랜드 시멘트 사용량을 최소화하고 고함량 고로슬래그 미분말 혼화재 사용에 따른 초기강도 개선을 위하여 결합재의 7% 범위로 나타났다. 또한, 콘크리트 초기강도 개선효과는 기존 상용 자극제의 품질수준 이상의 자극효과가 있음을 확인하였다.
- (3) EFC의 pH 용출특성은 용출방법에 따라 pH가 8~13 범위로 다양하게 나타났으며, 용출시간이 48시간이 경과한 후에는 용출조건에 상관없이 pH가 일정하게 유지되었다. 용출시료가 분말일수록 액고비가 작을수록 그리고 용출용매로 실해수 및 인공해수보다 탈이온수를 사용한 경우가 상대적으로 높은 pH를 나타내었다.
- CSA 자극제 첨가비율 5%와 7%는 휨강도가 점진적으로 증가하여 양생일 28일에서 최대 21.7%를 나타내었으며, 첨가비율 9%의 휨강도는 오히려 감소하여 상대적으로 7.2%의 낮은 증가율을 보였다. CSA 자극제 첨가비율 7%의 휨강도보다 상대적으로 낮게 나타나 양생일 7일에서 15.
- 2%의 낮은 증가율을 보였다. CSA 자극제 첨가비율 7%의 휨강도보다 상대적으로 낮게 나타나 양생일 7일에서 15.9%, 양생일 28일에서 14.5% 감소하는 경향을 나타내었다. 압축강도는 양생일 1일 대비 자극제 첨가비율이 7%까지는 시험공시체Ⅰ보다 40% 증가하였으나 첨가비율이 9%에서는 상대적으로 20% 감소한 증가비율을 나타내었다.
- CSA 자극제가 적용된 EFC는 골재로써 고비중의 전기로 산화슬래그 골재를 사용함에 따라 양생일 56일 기준 Normal concrete의 압축강도 대비 표준양생(담수)에서 2.2%, 인공해수양생에서 11.78% 더 높게 나타났다. 양생일 365일의 표준양생(담수)에서 6.
- CSA 클링커 소성물질을 X선 회절 분석한 결과, 저온소성클링커 메인 광물상인 CSA 상과 C2S상 등이 생성되었음을 확인하였다. 최적의 강도발현 및 자극효과를 위하여 CaO, Al2O3 및 SO3가 각각 4 : 3 : 1의 화학양론적인 몰비로 결합되어 반응이 일어날 수 있도록 이수석고를 CSA 클링커 대비 80% 첨가하여 CSA 자극제를 제조하였으며 Fig.
- CSA계 클링커를 소성하기 위하여 전기로 환원슬래그, 플라이 애시 및 석고를 혼합비율에 따라 소성한 결과 CSA 광물성분이 43.5% 생성되었음을 확인하였다.
- 8에서와 같이 표준양생(담수) 대비 양생일 경과에 따른 콘크리트의 압축강도는 모두 증가하였다. EFC는 Normal concrete 보다 양생일 7일 대비 60.6% 낮은 강도가 나타났으며, 인공해수양 생에서도 81.9% 낮게 압축강도가 나타났다. EFC의 양생일 28일 대비 양생일 7일에 대한 초기강도는 표준양생(담수)에서 53.
- 용출용매에 따른 EFC의 pH 용출결과는 탈이온수와 달리 실해 수와 인공해수는 이미 다량의 알칼리성 이온성분이 용해되어 있기 때문에 이온성분으로 인한 완충작용으로 pH가 8~10 범위로 탈이온수를 사용한 경우보다 상대적으로 낮은 pH를 나타내었다. EFC에 대한 알칼리성분 용출특성을 분석하기 위한 pH 측정은 탈이온수를 용출용매로 사용하는 것이 용출실험에 효과적임을 알 수 있었다.
- 12의 상대동탄성계수는 동결융해 반복 작용 300사이클까지 80% 이상의 동결융해저항성을 나타내었다. EFC의 상대동탄성 계수는 300사이클 87%, 700사이클에서 80% 수준으로 normal concrete보다 300 사이클 기준 3.3% 700 사이클 기준 1.5% 높게 나타났다. 또한, EFC의 내구성지수는 300사이클 87%, 700사이클 80%를 나타내었으며, normal concrete보다 3.
- 9% 낮게 압축강도가 나타났다. EFC의 양생일 28일 대비 양생일 7일에 대한 초기강도는 표준양생(담수)에서 53.2%, 인공해수양생에서 47.9%의 강도가 나타났다. EFC 초기강도 품질 저하에 대한 문제점을 개선하기 위하여 CSA 자극제를 사용하였지만 60%의 고함량 고로슬래그 미분말의 영향으로 초기강도가 충분히 발현되지 않았다.
- 7% 크게 나타났으며, 동결융해 700사이클까지도 상대 동탄성계수가 80% 수준의 높은 내구성지수를 나타내었다. 고함량 고로슬래그 미분말과 고비중 전기로 산화슬래그 골재를 사용한 EFC를 동결융해저항성 재료로써 충분히 활용할 수 있는 가능성을 확인하였다.
- 다양한 용출방법에 따른 EFC의 용출특성을 분석한 결과는 모두 검출되지 않거나 검출되더라고 미소한 양으로서 유해 폐기물 관련 환경기준을 충분히 만족하는 결과를 나타내었다. 국내 폐기물관리법에서 정하고 있는 중금속 성분이 검출되지 않거나 용출기준 이하로 미소하게 검출되어 단기 및 장기용출을 통한 중금속 용출함량이 환경유해성에 미치는 영향이 낮게 나타남을 확인하였다. 이는 EFC의 결합재인 보통 포틀랜드 시멘트와 고로슬래그 미분말의 수화반응을 통해 중금속 성분이 화학적인 결합으로 고정화되어 다양한 용출방법을 통해서도 중금속 용출함량은 상대적으로 미미하게 용출되는 것으로 판단되며 기존 연구와 유사한 결과를 나타내었다.
- CSA 자극제 첨가비율에 따른 압축강도는 휨강도와 유사한 경향을 나타내었다. 그러나 CSA 자극제 사용량이 많으면 오히려 강도발현이 저하되는 것을 실험을 통해 확인하였으며 이는 선행 연구의 결과들처럼 자극제, 슬래그 및 시멘트의 화학반응에서 생성되는 침상형 결정인 에트린가이트가 지속적으로 생성되어 수화 생성물의 미소구조 공극을 채워주는 역할을 넘어 팽창효과를 일으키는 것으로 판단된다.
- 용출시료가 분말일수록 액고비가 작을수록 그리고 용출용매로 실해수 및 인공해수보다 탈이온수를 사용한 경우가 상대적으로 높은 pH를 나타내었다. 그리고 EFC의 중금속 용출특성은 콘크리트의 수화반응을 통한 경화과정에서 중금속 성분은 화학적 결합을 통해 고정화되기 때문에 환경유해성 기준 이하이거나 검출되지 않아 유해물질 용출에 안전하다는 것을 확인하였다. 또한 실제 해수의 영향을 받는 해중에 시공된 인공리프용 친환경콘크리트 EFC는 거의 무한대에 가까운 액고비가 적용되기 때문에 알칼리(pH) 및 중금속 용출성분은 해수에 분산 및 이동으로 희석되어 해양생물과의 친환경성으로써의 환경유해성에 충분히 안전하다고 할 수 있다.
- 기건 및 실해수에서 365일 동안 장기 양생한 EFC의 중금속 용출실험 결과는 장기간 양생을 통해 중금속이 용출되어 더 이상 검출되지 않을 것으로 예상과 달리 28일 양생조건보다 상대적으로 용출함량이 낮지만 여전히 미소하게 검출되고 있음을 확인하였다.
- EFC의 용출함량이 너무 미소하다보니 용출조건에 따른 특정 경향을 분석하기에는 한계성이 있었다. 다양한 용출방법에 따른 EFC의 용출특성을 분석한 결과는 모두 검출되지 않거나 검출되더라고 미소한 양으로서 유해 폐기물 관련 환경기준을 충분히 만족하는 결과를 나타내었다. 국내 폐기물관리법에서 정하고 있는 중금속 성분이 검출되지 않거나 용출기준 이하로 미소하게 검출되어 단기 및 장기용출을 통한 중금속 용출함량이 환경유해성에 미치는 영향이 낮게 나타남을 확인하였다.
- 또한 동결융해 반복 작용 200 사이클에서도 EFC와 normal concrete 모두 20% 이내의 압축강도비를 나타내고 있어 동결융해에 대한 저항성이 높다는 것을 알 수 있다. 동결융해 반복 작용이 300 사이클 이상 진행되면서 EFC가 normal concrete보다 2.7% 높은 동결융해저항성을 나타냈으며, 400 사이클에서는 4.4% 더 높은 결과를 나타내어 상대적으로 고함량 고로슬래그 미분말과 고비중 전기로 산화슬래그 골재를 사용하는 EFC가 동결융해저항성이 높게 나타남을 알 수 있다.
- 표준양생(담수) 대비 양생일 7일에서 365일까지 EFC의 평균 해수저항성은 인공해수양생 8%, 비말대 9%, 간만대 9%, 침지대 8%의 강도손실이 발생하였다. 동일한 양생조건과 양생기간을 고려한다면 normal concrete보다 해수저항성이 평균 2% 높게 나타났다.
- 또한 실제 해수의 영향을 받는 해중에 시공된 인공리프용 친환경콘크리트 EFC는 거의 무한대에 가까운 액고비가 적용되기 때문에 알칼리(pH) 및 중금속 용출성분은 해수에 분산 및 이동으로 희석되어 해양생물과의 친환경성으로써의 환경유해성에 충분히 안전하다고 할 수 있다. 따라서 친환경콘크리트 EFC 재료 자체의 환경유해성보다는 해저구조물로써 침지조건으로 시공되는 친환경성 콘크리트재료에 대하여 단위 표면적당 중금속 용출함량을 분석하여 동일 시공조건으로 다른 재료를 사용하는 콘크리트와의 상대적인 비교 및 분석이 더 의미 있음을 알 수 있었다.
- 향후 실해수와 인공해수를 이용한 장기양생 강도 및 실내 촉진내후성 실험이 이루어진다면 EFC의 해수저항성에 대한 높은 신뢰성이 확보될 것으로 기대된다. 또한 EFC의 동결융해저항성은 동결융해 300사이클에서 normal concrete 보다 2.7% 크게 나타났으며, 동결융해 700사이클까지도 상대 동탄성계수가 80% 수준의 높은 내구성지수를 나타내었다. 고함량 고로슬래그 미분말과 고비중 전기로 산화슬래그 골재를 사용한 EFC를 동결융해저항성 재료로써 충분히 활용할 수 있는 가능성을 확인하였다.
- 3 범위를 나타내었다. 또한 용출시료의 입경에 따른 pH 용출결과는 입경이 작을수록 강알칼리성분을 함유하고 있는 결합재의 영향으로 상대적으로 pH 용출효과가 크게 나타났다. 실해수와 인공해수를 용출용매로 사용한 경우는 탈이온수보다 상대적으로 낮게 나타났다.
- 6%로 초기강도 증가율에 대한 자극제 품질성능은 Na2SO4＞CSA＞CaOH2＞NaOH 순으로 콘크리트 초기강도에 대한 품질을 향상시키는 것으로 나타났다. 또한 자극제를 사용하지 않은 SLAG 대비 양생일 3일과 7일에 대한 압축강도 증가율은 CSA 17.4~9.3%, Na2SO4 51.4~40.3%, CaOH2 42.3~32.2% 증가시키는 것으로 나타났다. 전기로 환원슬래그를 이용한 CSA 자극제를 사용함으로써 고로슬래그 결합재의 초기 및 장기강도 발현을 위한 촉진효과를 확인하였다.
- 5% 높게 나타났다. 또한, EFC의 내구성지수는 300사이클 87%, 700사이클 80%를 나타내었으며, normal concrete보다 3.3~1.5% 높게 나타났다. 철강 산업부산물인 전기로 슬래그를 CSA 자극제와 콘크리트용 골재로써 활용한 인공리프용 친환경콘크리트는 기존 콘크리트의 품질수준 동등 이상의 동결융해저항성을 나타내고 있음을 알 수 있었으며, 동결융해저항성 재료로 전기로 슬래그를 인공리프용 친환경콘크리트 EFC의 활용이 가능함을 확인하였다.
- (1) 전기로 환원슬래그를 이용한 CSA 자극제의 최적 혼합비율은 보통 포틀랜드 시멘트 사용량을 최소화하고 고함량 고로슬래그 미분말 혼화재 사용에 따른 초기강도 개선을 위하여 결합재의 7% 범위로 나타났다. 또한, 콘크리트 초기강도 개선효과는 기존 상용 자극제의 품질수준 이상의 자극효과가 있음을 확인하였다.
- 탈이온 수를 용출용매로 사용한 국내의 KSLP 방법이 용출효과가 상대적으로 크게 나타났으며 용출시료 조건으로 시험공시체 형태는 분말 및 골재 형태보다 중금속 용출효과가 상대적으로 낮게 나타났다. 실해수를 사용한 중금속 용출결과는 KSLP와 BS 12457-2의 용출효과가 높게 나타났으며, 시험공시체(Cylinder)를 사용한 경우는 용출용매로 탈이온수를 사용한 경우보다 오히려 중금속 용출효과가 높게 나타남을 알 수 있었다. 인공해수를 사용한 용출방법은 실해수를 사용한 경우와 유사한 중금속 용출효과를 나타내었다.
- 0%로 초기강도 증가율 Na2SO4＞NaOH＞CSA＞CaOH2 순으로 나타났다. 압축강도는 16.8~52.6%로 초기강도 증가율에 대한 자극제 품질성능은 Na2SO4＞CSA＞CaOH2＞NaOH 순으로 콘크리트 초기강도에 대한 품질을 향상시키는 것으로 나타났다. 또한 자극제를 사용하지 않은 SLAG 대비 양생일 3일과 7일에 대한 압축강도 증가율은 CSA 17.
- 5% 감소하는 경향을 나타내었다. 압축강도는 양생일 1일 대비 자극제 첨가비율이 7%까지는 시험공시체Ⅰ보다 40% 증가하였으나 첨가비율이 9%에서는 상대적으로 20% 감소한 증가비율을 나타내었다. CSA 자극제 첨가비율에 따른 압축강도는 휨강도와 유사한 경향을 나타내었다.
- 78% 더 높게 나타났다. 양생일 365일의 표준양생(담수)에서 6.8%, 인공해수양생에서 4.6% 더 크게 나타났다. 양생일 56일이 경과하면서 지속적으로 압축강도가 증가하여 장기강도 발현에 슬래그 혼화재 및 전기로 산화슬래그 골재의 사용이 효과적임을 알 수 있었다.
- 6% 더 크게 나타났다. 양생일 56일이 경과하면서 지속적으로 압축강도가 증가하여 장기강도 발현에 슬래그 혼화재 및 전기로 산화슬래그 골재의 사용이 효과적임을 알 수 있었다.
- 용출시간이 4단계 및 8단계로 구성하여 비교적 장기용출을 고려하고 있는 NEN 7375와 ANSI 61 용출방법에 의한 EFC의 중금속 용출결과는 최초 시험공시체(Cylinder)에 함유하고 있는 중금속 함량(정량분석) 대비 아주 미소한 용출함량을 나타내었다. 탈이온 수를 용출용매로 사용한 국내의 KSLP 방법이 용출효과가 상대적으로 크게 나타났으며 용출시료 조건으로 시험공시체 형태는 분말 및 골재 형태보다 중금속 용출효과가 상대적으로 낮게 나타났다.
- 인공해수양생을 포함한 해양환경 조건을 고려한 콘크리트의 해수저항성은 물리·화학적으로 가혹한 열화환경으로 상대적으로 낮게 나타남을 확인하였다.
- 전기로 슬래그를 활용한 인공리프용 EFC의 표준양생 대비 해양 환경조건을 고려한 해수저항성은 평균 8~10% 범위의 강도손실을 나타내었다. 해안환경에 노출된 콘크리트 구조물은 육상에서 건설되는 콘크리트 구조물과 달리 해풍, 조력, 파도, 파랑 등에 의한 물리적 작용과 해수 중의 SO42-, Cl- 및 Mg2+ 이온 등에 의한 화학적 침식작용 및 동결융해의 반복 작용과 같은 가혹한 환경조건의 영향으로 콘크리트 구조물의 내구성은 크게 저하된다는 기존 연구결과와 유사하게 나타남을 확인하였다.
- 전기로 환원슬래그를 이용한 CSA 자극제는 주 수화 생성물이 C-S-H gel 및 에트린가이트이기 때문에 수화반응 촉진을 통한 강도발현에 가장 적합한 첨가비율은 결합재 사용함량의 7% 범위가 최적인 것으로 나타났다.
- 5% 높게 나타났다. 철강 산업부산물인 전기로 슬래그를 CSA 자극제와 콘크리트용 골재로써 활용한 인공리프용 친환경콘크리트는 기존 콘크리트의 품질수준 동등 이상의 동결융해저항성을 나타내고 있음을 알 수 있었으며, 동결융해저항성 재료로 전기로 슬래그를 인공리프용 친환경콘크리트 EFC의 활용이 가능함을 확인하였다.
- 용출시간이 4단계 및 8단계로 구성하여 비교적 장기용출을 고려하고 있는 NEN 7375와 ANSI 61 용출방법에 의한 EFC의 중금속 용출결과는 최초 시험공시체(Cylinder)에 함유하고 있는 중금속 함량(정량분석) 대비 아주 미소한 용출함량을 나타내었다. 탈이온 수를 용출용매로 사용한 국내의 KSLP 방법이 용출효과가 상대적으로 크게 나타났으며 용출시료 조건으로 시험공시체 형태는 분말 및 골재 형태보다 중금속 용출효과가 상대적으로 낮게 나타났다. 실해수를 사용한 중금속 용출결과는 KSLP와 BS 12457-2의 용출효과가 높게 나타났으며, 시험공시체(Cylinder)를 사용한 경우는 용출용매로 탈이온수를 사용한 경우보다 오히려 중금속 용출효과가 높게 나타남을 알 수 있었다.
- 표준양생(담수) 대비 양생일 7일에서 365일까지 EFC의 평균 해수저항성은 인공해수양생 8%, 비말대 9%, 간만대 9%, 침지대 8%의 강도손실이 발생하였다. 동일한 양생조건과 양생기간을 고려한다면 normal concrete보다 해수저항성이 평균 2% 높게 나타났다.
- 10은 표준양생(담수) 대비 해양환경에 노출된 양생조건별 압축강도 비율인 해수저항성을 나타내었다. 표준양생(담수) 대비 해양환경에 노출된 양생조건에서의 해수저항성은 특별한 경향성은 없이 상대적으로 낮게 나타났다. 인공해수양생을 포함한 해양환경 조건을 고려한 콘크리트의 해수저항성은 물리·화학적으로 가혹한 열화환경으로 상대적으로 낮게 나타남을 확인하였다.
- 전기로 슬래그를 활용한 인공리프용 EFC의 표준양생 대비 해양 환경조건을 고려한 해수저항성은 평균 8~10% 범위의 강도손실을 나타내었다. 해안환경에 노출된 콘크리트 구조물은 육상에서 건설되는 콘크리트 구조물과 달리 해풍, 조력, 파도, 파랑 등에 의한 물리적 작용과 해수 중의 SO42-, Cl- 및 Mg2+ 이온 등에 의한 화학적 침식작용 및 동결융해의 반복 작용과 같은 가혹한 환경조건의 영향으로 콘크리트 구조물의 내구성은 크게 저하된다는 기존 연구결과와 유사하게 나타남을 확인하였다.
- 또한 Table 4의 자극제 종류에 따른 시험공시체(Mortar)의 강도 특성을 자극제를 사용하지 않은 SLAG 시험공시체와 상대 비교하였다. 휨강도는 자극제를 첨가함에 따라 양생일 1일 대비 초기 강도의 증진효과가 크게 나타났으며, 32.1~51.0%로 초기강도 증가율 Na2SO4＞NaOH＞CSA＞CaOH2 순으로 나타났다. 압축강도는 16.
후속연구
- (2) 해양환경에 노출된 EFC의 강도특성은 양생일 28일까지의 초기강도는 normal concrete보다 낮게 나타나 EFC의 초기강도 품질향상을 위한 추가적인 연구가 필요하였으며, EFC의 해수저항성은 양생일 1년 대비 평균 강도손실이 8~9% 발생하였다. 향후 실해수와 인공해수를 이용한 장기양생 강도 및 실내 촉진내후성 실험이 이루어진다면 EFC의 해수저항성에 대한 높은 신뢰성이 확보될 것으로 기대된다.
- 1%를 나타내었다. EFC는 침지대 양생일 7일에서의 압축강도 발현이 normal concrete보다 47.8% 낮게 나타나 해저구조물로써 의 EFC 적용을 위하여 초기강도 증진을 위한 추가적인 연구가 필요함을 확인하였다.
- 전기로 환원슬래그를 이용한 CSA 자극제를 사용함으로써 고로슬래그 결합재의 초기 및 장기강도 발현을 위한 촉진효과를 확인하였다. 따라서 콘크리트의 초기강도 품질 향상이 중요한 해양설치용 수중구조물로써의 인공리프용 친환경콘크리트에 충분히 적용할 수 있을 것으로 판단된다.
- 철강슬래그 중 11CaO․7Al2O3․CaF2, 2CaO·SiO2 등의 잠재수경성을 가진 전기로 환원슬래그를 활용하여 CSA(Calcium Sulfo Aluminate) 자극제의 파일럿 규모의 생산과 품질 검토를 통해 실용화에 대한 연구가 필요한 시점이라고 할 수 있다.
- EFC 초기강도 품질 저하에 대한 문제점을 개선하기 위하여 CSA 자극제를 사용하였지만 60%의 고함량 고로슬래그 미분말의 영향으로 초기강도가 충분히 발현되지 않았다. 표준양생에서 22.5%, 인공해수양생에서 36.5% 낮은 압축강도를 나타내었으며, 내해수성 및 장기강도 향상을 위해 다량의 슬래그 혼화재를 사용하는 콘크리트 구조물인 인공리프용 친환경콘크리트 EFC의 초기강도 품질개선을 위한 지속적인 연구가 필요함을 확인하였다.
- (2) 해양환경에 노출된 EFC의 강도특성은 양생일 28일까지의 초기강도는 normal concrete보다 낮게 나타나 EFC의 초기강도 품질향상을 위한 추가적인 연구가 필요하였으며, EFC의 해수저항성은 양생일 1년 대비 평균 강도손실이 8~9% 발생하였다. 향후 실해수와 인공해수를 이용한 장기양생 강도 및 실내 촉진내후성 실험이 이루어진다면 EFC의 해수저항성에 대한 높은 신뢰성이 확보될 것으로 기대된다. 또한 EFC의 동결융해저항성은 동결융해 300사이클에서 normal concrete 보다 2.
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