[논문]복합포장용 고탄성 저수축 롤러전압콘크리트 기층 개발을 위한 기초연구

정건우; 이승우

doi:10.7855/ijhe.2017.19.1.045

문제 정의

4 이하일 때 무제한의 피로수명을 가질 수 있다고 보고된 바 있다(Tayabji et al, TRB 1987). 따라서 본 연구에서의 피로균열 억제를 위한 복합포장의 Stress Ratio(SR) 범위를 0.4 이하로 설정하고, 수치해석 결과를 통해 도출된 응력 및 변형률의 값을 토대로 Stress Ratio 0.4 이하 값을 확보할 수 있는 아스팔트 표층의 두께 변화에 따른 고탄성 기층의 적정탄성계수 범위를 정립하고자 하였다.
이를 위하여 롤러전압콘크리트에 CSA계 팽창재를 혼입하여 배합설계를 실시한 후 탄성계수 및 건조수축 변화율을 비교하였다. 따라서 피로균열 및 반사균열에 의한 복합포장의 문제점을 개선하고 고탄성 기층을 위한 저비용시공 및 고기능성을 동시에 확보할 수 있는 복합포장용무수축 롤러전압콘크리트 기층의 최적 배합 설계 방안을 제안하고자 한다.
본 연구에서는 복합포장의 피로균열 억제를 위한 기층의 적정 탄성계수 범위를 정립하기 위해 표층의 두께변화와 기층의 탄성계수 변화에 따른 인장변형의 거동을 비교 분석하였다. 또한 복합포장의 반사균열 억제를 위해 CSA계 팽창재를 혼입하여 무수축 롤러전압콘크리트의 재료적 특성을 평가하여 복합포장용 무수축 롤러전압콘크리트 기층 개발을 위한 기초연구를 수행하였으며, 주요 결론은 다음과 같다.
6과 같이 복합포장의 모델링을 실시하였다. 복합포장 단면 해석에 있어 중요한 요소는 피로균열을 억제하기 위해 표층 하부에서 인장변형 발생여부와 기층하부에서 인장변형의 전이 여부를 확인하는 것이며, 이러한 요소를 고려해 피로균열 억제를 위한 두께 및 탄성계수 등을 정립하고자 하였다.
본 연구에서는 복합포장의 파손에 대한 문제점 개선 및 경제적인 기층 개발을 위하여 표층의 피로균열 억제를 위한 기층의 적정 탄성계수 범위를 정립하고자 하였다. 또한 복합포장 기층 적용방법으로는 기존 시멘트 콘크리트(Portland Cement Concrete, PCC)보다 시멘트 사용량이 적고, 아스팔트 시공장비를 이용한 간소한 시공절차와 시멘트에 의한 수화반응 및 롤러전압에 의한 골재 맞물림 효과로 인해 경제적인 고탄성 기층을 확보할 수 있는 롤러전압콘크리트(Roller-Compacted Concrete, RCC)를 기층에 적용하고자 하였다.
본 연구에서는 복합포장의 피로균열 억제를 위한 기층의 적정 탄성계수 범위를 정립하기 위해 표층의 두께변화와 기층의 탄성계수 변화에 따른 인장변형의 거동을 비교 분석하였다. 또한 복합포장의 반사균열 억제를 위해 CSA계 팽창재를 혼입하여 무수축 롤러전압콘크리트의 재료적 특성을 평가하여 복합포장용 무수축 롤러전압콘크리트 기층 개발을 위한 기초연구를 수행하였으며, 주요 결론은 다음과 같다.

제안 방법

AE제는 롤러전압콘크리트의 우수한 장기 내구성을 확보하기 위한 내부 공기량(약 2~3%), 기포간격계수(200~300μm)을 확보하기 위해 시멘트량의 0.1%를 혼입하였으며, 유동화제(PNS)는 롤러전압콘크리트의 유동성 및 적정 워킹타임을 확보하기 위해 사용되며, AE제와 PNS를 동시에 사용하였을 때 충분한 강도 발현과내구성을 고려하여 시멘트량의 0.1%를 혼입하였다(Chamroeun Chhorn, 2016: Lee Jun Hee, 2016).
건조수축 시험을 위해 KS F 2424(모르타르 및 콘크리트의 길이변화 시험 방법)에 의거하여, 항온항습기(온도 20℃, 습도 60%) 양생을 실시하여 56일 동안 길이 변화 시험을 실시하였다. 또한 비교용 시편 (PCC : C-280kg/m³, C-330kg/m³)을 추가 제작하여 RCC와 동일한 시멘트를 사용하였을 경우와 일반도로포장 기준시멘트를 사용하였을 경우에서의 건조수축 변화량을 비교 분석하였다.
기층 하부에서 최대 인장변형을 갖는 기층의 탄성계수 범위를 정립하기 위해 Fig. 6과 같이 복합포장의 모델링을 실시하였다. 복합포장 단면 해석에 있어 중요한 요소는 피로균열을 억제하기 위해 표층 하부에서 인장변형 발생여부와 기층하부에서 인장변형의 전이 여부를 확인하는 것이며, 이러한 요소를 고려해 피로균열 억제를 위한 두께 및 탄성계수 등을 정립하고자 하였다.
Adaska 2006). 따라서 일반 포틀랜드 시멘트 콘크리트에 비해 적은 수량 사용 및 시멘트량 감소에 따라 적은 건조 수축이 발생하므로 롤러전압콘크리트를 복합포장용 기층으로 적용하였다.
복합포장용 무수축 롤러전압콘크리트 기층의 재료적 특성 평가를 위하여 고탄성 기층의 적정 탄성계수 범위에 부합하는 배합설계를 실시하였으며, 반사균열 억제를 위하여 CSA계 팽창재를 혼입하여 건조수축 변화에 따른 무수축 특성을 확인하였다. 또한 기층 재료의 물성검토를 위하여 28일 압축강도 및 탄성계수 결과를 도출하였고, 적정 팽창재 함량 결정을 위하여 건조수축 시험(콘크리트 길이변화 시험, KS F 2424)을 통해 건조수축 변화량을 비교 분석하였으며, 이를 기반으로 복합포장용 무수축 롤러전압콘크리트의 압축강도, 탄성계수, 팽창재 최적함량 및 배합설계 방안을 제시하였다.
본 연구에서는 복합포장의 파손에 대한 문제점 개선 및 경제적인 기층 개발을 위하여 표층의 피로균열 억제를 위한 기층의 적정 탄성계수 범위를 정립하고자 하였다. 또한 복합포장 기층 적용방법으로는 기존 시멘트 콘크리트(Portland Cement Concrete, PCC)보다 시멘트 사용량이 적고, 아스팔트 시공장비를 이용한 간소한 시공절차와 시멘트에 의한 수화반응 및 롤러전압에 의한 골재 맞물림 효과로 인해 경제적인 고탄성 기층을 확보할 수 있는 롤러전압콘크리트(Roller-Compacted Concrete, RCC)를 기층에 적용하고자 하였다. 이를 위하여 롤러전압콘크리트에 CSA계 팽창재를 혼입하여 배합설계를 실시한 후 탄성계수 및 건조수축 변화율을 비교하였다.
건조수축 시험을 위해 KS F 2424(모르타르 및 콘크리트의 길이변화 시험 방법)에 의거하여, 항온항습기(온도 20℃, 습도 60%) 양생을 실시하여 56일 동안 길이 변화 시험을 실시하였다. 또한 비교용 시편 (PCC : C-280kg/m³, C-330kg/m³)을 추가 제작하여 RCC와 동일한 시멘트를 사용하였을 경우와 일반도로포장 기준시멘트를 사용하였을 경우에서의 건조수축 변화량을 비교 분석하였다. Fig.
복합포장용 무수축 롤러전압콘크리트 기층의 재료적 특성 평가를 위하여 고탄성 기층의 적정 탄성계수 범위에 부합하는 배합설계를 실시하였으며, 반사균열 억제를 위하여 CSA계 팽창재를 혼입하여 건조수축 변화에 따른 무수축 특성을 확인하였다. 또한 기층 재료의 물성검토를 위하여 28일 압축강도 및 탄성계수 결과를 도출하였고, 적정 팽창재 함량 결정을 위하여 건조수축 시험(콘크리트 길이변화 시험, KS F 2424)을 통해 건조수축 변화량을 비교 분석하였으며, 이를 기반으로 복합포장용 무수축 롤러전압콘크리트의 압축강도, 탄성계수, 팽창재 최적함량 및 배합설계 방안을 제시하였다.
복합포장의 피로균열 억제를 위한 표층의 두께 변화와 기층의 탄성계수 변화에 따른 인장변형의 거동을 비교 분석하였으며, Tayabji(1987)의 연구에서 제안된 응력비(SR) 범위(0.4 이하)에 부합하는 강성 기층의 탄성계수 범위를 도출하여 피로균열 억제를 위한 강성 기층의 적정 탄성계수 범위를 제시하였다.
해석에 사용된 단면으로는 아스팔트 표층, 강성 기층, 보조 기층 및 노상으로 구성하였다. 아스팔트 표층의 두께는 50, 100 및 150mm로 구분하였으며, 아스팔트 표층의 탄성계수는 일반적인 온도(20℃)에서의 탄성계수인 3.5GPa로 설정하였다. 기층의 두께는 250mm로 설정하였고 기층의 탄성계수는 7, 15, 21, 23.
또한 복합포장 기층 적용방법으로는 기존 시멘트 콘크리트(Portland Cement Concrete, PCC)보다 시멘트 사용량이 적고, 아스팔트 시공장비를 이용한 간소한 시공절차와 시멘트에 의한 수화반응 및 롤러전압에 의한 골재 맞물림 효과로 인해 경제적인 고탄성 기층을 확보할 수 있는 롤러전압콘크리트(Roller-Compacted Concrete, RCC)를 기층에 적용하고자 하였다. 이를 위하여 롤러전압콘크리트에 CSA계 팽창재를 혼입하여 배합설계를 실시한 후 탄성계수 및 건조수축 변화율을 비교하였다. 따라서 피로균열 및 반사균열에 의한 복합포장의 문제점을 개선하고 고탄성 기층을 위한 저비용시공 및 고기능성을 동시에 확보할 수 있는 복합포장용무수축 롤러전압콘크리트 기층의 최적 배합 설계 방안을 제안하고자 한다.
CSA계 팽창재의 특성은 수화반응을 통한 일부 에트린자이트(Ettringite) 생성시기를 지연시켜 건조수축 발생 이후 추가 에트린자이트를 생성하여 수축 보상 및 강도발현에 이점이 있는 혼화재이며, 수밀성 증대 및 건조수축량 감소 효과가 있다. 이에 팽창재 함량을 0%, 7%, 10%로 나누어 압축강도 시편 및 길이변화용 시편을 제작하였다.
이후 양생기간별 시편의 상·하부 길이 변화를 측정하여 시편의 총변화량을 토대로 건조 수축량 변화량을 확인하였다.

대상 데이터

을 설정하였다. 골재는19mm 양양 굵은 골재와 주문진 강모래를 사용하였으며, 롤러전압콘크리트의 표면 처리와 적정 강도를 유지하기위한 굵은골재 최대치수 범위(16mm~19mm)를 준수하였다(Wayne S. Adaska, 2006). Fig.
5GPa로 설정하였다. 기층의 두께는 250mm로 설정하였고 기층의 탄성계수는 7, 15, 21, 23.5, 28GPa로 설정하여 해석을 실시하였다. 해석에 사용된 하중은 일반적인 고속도로 포장의 설계 하중인 80KN으로 설정하였으며, 하중 재하면을 원형 등분포하중으로 바꾸기 위해 반지름 19.
해석에 사용된 단면으로는 아스팔트 표층, 강성 기층, 보조 기층 및 노상으로 구성하였다. 아스팔트 표층의 두께는 50, 100 및 150mm로 구분하였으며, 아스팔트 표층의 탄성계수는 일반적인 온도(20℃)에서의 탄성계수인 3.
5, 28GPa로 설정하여 해석을 실시하였다. 해석에 사용된 하중은 일반적인 고속도로 포장의 설계 하중인 80KN으로 설정하였으며, 하중 재하면을 원형 등분포하중으로 바꾸기 위해 반지름 19.2cm, 타이어 접지압 6.9kg/m³으로 환산하였다. 포아송비 및 기타 재료의 물성은 VTRC에서 제시하고 있는 입력 값을 사용하였다(Gerardo w.

이론/모형

반사균열은 하부에서 시작하여 아스팔트 표면으로 전이되는 균열로서 강성기층의 수축 팽창으로 인해 강성층에서의 줄눈 또는 균열이 전파되는 것으로 복합포장에서의 대표적인 파손이다(SHRP, 2013; Nunez, 2007). 롤러전압콘크리트의 재료적 특성으로 일반콘크리트 대비 건조수축을 최소화할 수 있는 재료이기 때문에 반사균열을 최소화할 수 있는 기층 적용공법으로 선정하였다(Dale Harrington, PCA, 2010).
무수축 롤러전압콘크리트의 28일 압축강도 및 탄성계수를 측정하기 위해 KS F2405(콘크리트 압축강도 시험방법), KS F 2438(콘크리트 원주 공시체의 정탄성계수및 푸아송비 시험 방법)에 의거하여 측정하였다. Fig.
9kg/m³으로 환산하였다. 포아송비 및 기타 재료의 물성은 VTRC에서 제시하고 있는 입력 값을 사용하였다(Gerardo w. Flintsch et al, VTRC, 2008).

성능/효과

1. 피로균열 억제를 위한 최소 응력비(SR) 범위(0.4 이하)를 만족하는 강성 기층의 적정 탄성계수 범위는 표층두께(h1) 50mm일 때 19GPa 이상, 표층 두께(h1) 100mm일 때 15GPa 이상, 표층 두께(h1) 150mm일 때 11GPa 이상인 것을 확인하였으며 아스팔트 표층의 두께에 따른 강성 기층의 최소탄성계수범위를 고려할 경우 복합포장에서의 피로균열 억제가 가능할 것으로 판단된다.
2. 무수축 롤러전압콘크리트는 복합포장을 위한 강성기층의 적정탄성계수 범위를 상회하는 결과를 도출하였다. 또한 롤러 전압 다짐을 실시하는 RCC의 특성상 수화반응에 의한 강도발현과 롤러다짐으로 인한 골재 맞물림의 효과로 우수한 구조적 성능을 확보한 것으로 판단된다.
3. CSA계 팽창재 혼입량이 증가함에 따라 압축강도가 증가하는 것을 확인할 수 있었으며, 이는 팽창재 혼입량 증가에 따라 초기 강도발현 이후 추가 에트린자이트 생성량의 증가로 인해 팽창재 혼입량 0%보다높은 강도발현이 이루어진 것으로 판단된다.
4. 건조수축 시험 결과, 기존 RCC에 비해 CSA계 팽창재 10%를 혼입한 시편에서 84%의 수축 저감 효과를 확인하였고, PCC와 비교하였을 때 91%의 수축 저감 효과를 확인하였다. 따라서 CSA계 팽창재 10%를 혼입하였을때, 수축 저감 효과에 따른 롤러전압콘크리트 표면에서의 균열 저감 효과로 인해 아스팔트표층에서의 반사균열에 대한 저항성을 확보할 수 있을 것으로 판단된다.
CSA계 팽창재 혼입량이 증가함에 따라 압축강도가증가하는 것을 확인할 수 있었으며, 이는 팽창재 혼입량증가에 따라 초기 강도발현 이후 추가 에트린자이트 생성량의 증가로 인해 팽창재 혼입량 0%보다 높은 강도발현이 이루어진 것으로 판단된다.
7는 피로균열 억제를 위한 복합포장의 깊이에 따른 각 층별 인장변형 거동을 분석한 그래프이다. 그 결과 표층 두께 50, 100, 150mm의 모든 경우에서 아스팔트 표층 하부의 인장변형이 발생하지 않았으며, 기층하부에서 최대 인장변형이 발생하였다. 이는 복합포장의 설계 개념인 표층 하부의 인장변형을 기층하부로 전이시킨 것으로 판단된다.
8은 피로균열 억제를 위한 복합포장용 강성 기층의 응력비(SR)에 따른 탄성계수비의 그래프를 나타낸 것이다. 그 결과 피로균열 억제를 위한 최소 응력비(SR) 범위(0.4 이하)를 만족하는 강성 기층의 적정 탄성계수 범위는 표층두께(h1) 50mm일 때 19GPa 이상, 표층 두께(h1) 100mm일 때 15GPa 이상, 표층 두께(h1) 150mm일 때 11GPa 이상인 것을 확인하였다. 따라서 아스팔트 표층의 두께에 따른 강성 기층의 최소탄성계수 범위를 고려할 경우 복합포장에서의 피로균열 억제가 가능할 것으로 판단된다.
또한 RCC 10%는 PCC(C-330kg)와 비교하였을 때 91%의 수축 저감 효과를 확인하였다. 따라서 CSA계 팽창재 10%를 혼입하였을 때, 롤러전압콘크리트의 수축 저감효과로 인하여 아스팔트 포장에서의 반사균열이 저감될 것으로 판단된다.
건조수축 시험 결과, 기존 RCC에 비해 CSA계 팽창재 10%를 혼입한 시편에서 84%의 수축 저감 효과를 확인하였고, PCC와 비교하였을 때 91%의 수축 저감 효과를 확인하였다. 따라서 CSA계 팽창재 10%를 혼입하였을때, 수축 저감 효과에 따른 롤러전압콘크리트 표면에서의 균열 저감 효과로 인해 아스팔트표층에서의 반사균열에 대한 저항성을 확보할 수 있을 것으로 판단된다.
4 이하)를 만족하는 강성 기층의 적정 탄성계수 범위는 표층두께(h1) 50mm일 때 19GPa 이상, 표층 두께(h1) 100mm일 때 15GPa 이상, 표층 두께(h1) 150mm일 때 11GPa 이상인 것을 확인하였다. 따라서 아스팔트 표층의 두께에 따른 강성 기층의 최소탄성계수 범위를 고려할 경우 복합포장에서의 피로균열 억제가 가능할 것으로 판단된다.
14는 건조수축 시험 결과를 나타낸 것으로, 팽창재를 혼입하지 않은 RCC 0%에 비해 팽창재 10%를 혼입한 RCC 10% 시편에서 84%의 수축 저감 효과를 확인하였다. 또한 RCC 10%는 PCC(C-330kg)와 비교하였을 때 91%의 수축 저감 효과를 확인하였다. 따라서 CSA계 팽창재 10%를 혼입하였을 때, 롤러전압콘크리트의 수축 저감효과로 인하여 아스팔트 포장에서의 반사균열이 저감될 것으로 판단된다.
무수축 롤러전압콘크리트는 복합포장을 위한 강성기층의 적정탄성계수 범위를 상회하는 결과를 도출하였다. 또한 롤러 전압 다짐을 실시하는 RCC의 특성상 수화반응에 의한 강도발현과 롤러다짐으로 인한 골재 맞물림의 효과로 우수한 구조적 성능을 확보한 것으로 판단된다. 적은 시멘트량 사용에도 기존 PCC보다 높은 강도를 확보할 수 있는 롤러전압콘크리트를 사용하였을 때 복합포장용 고강성 기층의 경제적인 시공이 가능할 것으로 판단된다.
복합포장이란 강성 기층에 아스팔트 표층을 시공하는 공법으로서 강성 기층에 의한 구조적 성능과 아스팔트 표층의 기능적 성능을 동시에 갖는 포장 공법이다. 또한 저비용 시공이 가능할 뿐만 아니라 설계수명을 2배 이상 증대시켜 유지보수 주기를 증대하고 보수비용 및 사용자 비용 등의 절감을 통해 경제성 확보가 가능하다. 또한 독일, 프랑스, 스페인, 영국, 네덜란드 및헝가리 등의 유럽 국가와 함께 미국의 여러 주에서 복합포장이 시도되어 우수한 장기 공용성을 나타내었다(APA, 2002).
또한 표층의 두께가 증가함에 따라 강성 기층에서의 최대인장변형이 감소하는 경향을 나타냈다. 이는 표층의 두께가 증가함에 따라 기층하부에서의 최대인장변형이 감소하여 복합포장의 피로균열 발생 시기가 연장되어 공용수명이 증가될 수 있을 것으로 판단된다.
13은 복합포장용 무수축 롤러전압콘크리트의 각시편별 압축강도 및 탄성계수를 평균하여 나타낸 것이다. 탄성계수 측정 결과, RCC와 PCC 모두 본 연구의 3절에서 제시한 강성 기층의 적정탄성계수 범위를 상회하는 결과를 도출하였다.

후속연구

그러나 상·하부층의 상이한 시공 장비 적용에 따른 공사 단가 상승, 고탄성 기층 확보를 위한 단위 시멘트량의 증가로 건조수축이 증가하여 반사균열에 대한 억제력이 부족하고, 경제적인 고탄성 기층개발과 반사균열에 대한 문제점으로 적용실적이 미미한 실정이다(김병헌 외 3명, 2012). 따라서 경제적인 고탄성 기층 개발 및 건조수축 감소에 따른 반사균열억제 방안을 제안하여 기존 문제점이 보완된 복합포장의 경제적 기층 개발이 이루어질 경우 복합포장의 문제점을 해결할 수 있을 것으로 판단된다.
RCC 0%의 경우 기존 PCC(C-330kg)보다 높은 28일 압축강도를 나타내었으며, 이는 롤러 전압 다짐을 실시하는 RCC의 특성상 수화반응에 의한 강도발현과 롤러다짐으로 인한 골재 맞물림의 효과로 우수한 구조적 성능을 확보한 것으로 판단된다. 또한 적은 시멘트량 사용에도 기존 PCC(C-330kg)보다 높은 강도를 확보할 수 있는 롤러전압콘크리트를 사용하였을 때 복합포장용 고강성 기층의 경제적인 시공이 가능할 것으로 판단된다.
또한 롤러 전압 다짐을 실시하는 RCC의 특성상 수화반응에 의한 강도발현과 롤러다짐으로 인한 골재 맞물림의 효과로 우수한 구조적 성능을 확보한 것으로 판단된다. 적은 시멘트량 사용에도 기존 PCC보다 높은 강도를 확보할 수 있는 롤러전압콘크리트를 사용하였을 때 복합포장용 고강성 기층의 경제적인 시공이 가능할 것으로 판단된다.

핵심어	질문	논문에서 추출한 답변
	롤러전압콘크리트는 무엇인가?	롤러전압콘크리트는 적은 수량의 콘크리트 혼합물을 아스팔트 페이버와 다짐롤러를 이용하여 시공하는 공법으로서 시멘트에 의한 수화반응과 더불어 롤러다짐에 의한 내부 골재 맞물림 효과에 따라 우수한 구조적 성능을 확보할 수 있다(Dale Harrington, PCA, 2010). Fig.
	복합포장은 고탄성 기층 위에 무엇을 적용하는가?	복합포장(Composite Pavement)은 Fig. 1과 같이 고탄성 기층 위에 아스팔트표층을 적용하여 하중지지력과 주행쾌적성을 동시에 확보할 수 있는 공법이다. 또한 고탄성 기층을 확보하였을 때, 표층 하부에서의 인장변형이 기층 하부로 전이되어 아스팔트 표층에서의 인장변형에 의한 피로균열을 억제하는 효과를 나타낸다(Huang, 2003; Newcomb et al.
	본 연구에서 복합포장 단면 해석을 위해 사용된 단면은 무엇인가?	해석에 사용된 단면으로는 아스팔트 표층, 강성 기층, 보조 기층 및 노상으로 구성하였다. 아스팔트 표층의 두께는 50, 100 및 150mm로 구분하였으며, 아스팔트 표층의 탄성계수는 일반적인 온도(20℃)에서의 탄성계수인 3.

내보내기 구분	파일저장 인쇄 메일전송
구성항목	기본정보 상세정보 관리번호, 논문명, 저널/프로시딩명, 저자 , 발행년, 권, 호, 시작페이지, 끝페이지, 발행기관 관리번호, 논문명, 대등논문명, 저자 , 저널/프로시딩명, 발행기관, 발행년, 발행언어, 권, 호, 시작페이지, 끝페이지, ISBN, ISSN, 주제분야, 키워드, 초록(한글), 초록(영문), 저자(소속기관)
저장형식	Text(ASCII format) Excel format RefWorks Direct Export RIS format (for Reference Manager, ProCite, EndNote), Scholar's Aids, Mendeley
메일정보	받는사람 (필수) @ 보내는사람 (선택) @ 제목 내용 KISTI 검색결과 이메일 서비스
안내	총 건의 자료가 검색되었습니다. 다운받으실 자료의 인덱스를 입력하세요. (1-10,000) 검색결과의 순서대로 최대 10,000건 까지 다운로드가 가능합니다. 데이타가 많을 경우 속도가 느려질 수 있습니다.(최대 2~3분 소요) 다운로드 파일은 UTF-8 형태로 저장됩니다. 파일의 내용이 제대로 보이지 않을실 때는 웹브라우저 상단의 보기 -> 인코딩 -> 자동선택 여부를 확인하십시오. ~ Text(ASCII format) Excel format

연합인증

복합포장용 고탄성 저수축 롤러전압콘크리트 기층 개발을 위한 기초연구
A Preliminary Study on the Development of a High Elastic Modulus and Low-Shrinkage Roller-Compacted Concrete Base for Composite Pavement 원문보기

Abstract ▼ AI-Helper

주제어

AI 본문요약
AI-Helper

문제 정의

제안 방법

대상 데이터

이론/모형

성능/효과

후속연구

질의응답

참고문헌 (21)

이 논문을 인용한 문헌

저자의 다른 논문 :

관련 콘텐츠

원문 보기

원문 URL 링크

오픈액세스(OA) 유형

이 논문과 함께 이용한 콘텐츠

AI-Helper ※ AI-Helper는 오픈소스 모델을 사용합니다.

선택된 텍스트

연합인증

복합포장용 고탄성 저수축 롤러전압콘크리트 기층 개발을 위한 기초연구 A Preliminary Study on the Development of a High Elastic Modulus and Low-Shrinkage Roller-Compacted Concrete Base for Composite Pavement 원문보기

Abstract ▼ AI-Helper

주제어

AI 본문요약 엑셀 다운로드 AI-Helper

문제 정의

제안 방법

대상 데이터

이론/모형

성능/효과

후속연구

질의응답

참고문헌 (21)

이 논문을 인용한 문헌

저자의 다른 논문 :

정건우 (1)

관련 콘텐츠

원문 보기

원문 URL 링크

오픈액세스(OA) 유형

이 논문과 함께 이용한 콘텐츠

AI-Helper ※ AI-Helper는 오픈소스 모델을 사용합니다.

선택된 텍스트

복합포장용 고탄성 저수축 롤러전압콘크리트 기층 개발을 위한 기초연구
A Preliminary Study on the Development of a High Elastic Modulus and Low-Shrinkage Roller-Compacted Concrete Base for Composite Pavement 원문보기

AI 본문요약
AI-Helper