[논문]액상화 가능한 지반에 근입된 지반-말뚝-구조물 동적 상호작용의 수치 모델링

권선용; 유민택; 김석중

doi:10.7843/kgs.2018.34.7.29

액상화 가능한 지반에 근입된 지반-말뚝-구조물 동적 상호작용의 수치 모델링
Numerical Simulation of Dynamic Soil-pile-structure Interaction in Liquefiable Sand 원문보기

韓國地盤工學會論文集 = Journal of the Korean geotechnical society, v.34 no.7, 2018년, pp.29 - 38

권선용 (한국환경정책.평가연구원) , 유민택 (한국철도기술연구원) , 김석중 (한국건설기술연구원 지반연구소)

초록
AI-Helper

액상화 시 지반-말뚝 시스템의 동적 거동을 정확히 예측하기 위해 상용 유한 차분 프로그램인 FLAC3D를 이용하여 시간영역에서 3차원 수치 모델링을 수행하였다. 지반의 전단변형에 따른 간극수압의 발달을 직접적으로 모사하기 위해 유효응력 해석법을 이용한 액상화 모델인 Finn model을 적용하였으며 Mohr-Coulomb 탄소성 모델에 접목되어 해석이 수행되었다. 이력감쇠모델을 적용하여 지반 비선형 거동을 고려하였으며 지반과 말뚝 간의 분리현상, 미끄러짐 현상을 모사하는 인터페이스 모델을 적용하였다. 경계조건으로써 단순화 연속체 모델링 기법을 도입하여 반사파의 생성을 막고 해석 효율을 증가시켰으며 적절한 최대지반탄성계수와 항복 깊이의 설정으로 비선형 거동을 정확히 모사하고자 하였다. Wilson(1998)이 수행한 원심모형시험 케이스 중 상부지반 상대밀도가 55%인 모델을 이용하여 제안된 모델링 기법의 캘리브레이션을 수행한 결과, 수치해석으로부터 도출된 깊이 별 과잉간극수압 비-시간 이력, 휨모멘트-시간이력, 말뚝 두부 변위-시간이력이 실험 결과를 잘 모사하였다. 상부지반 상대밀도가 30%인 모델의 결과를 이용하여 제안된 모델링 기법의 적용성 평가를 수행한 결과, 수치해석으로부터 도출된 지반 및 말뚝 응답이 실험 결과를 잘 모사하였으며 제안된 모델링 기법이 지반-말뚝 시스템의 액상화 거동을 적절히 모사한다고 판단되었다.

Abstract ▼ AI-Helper

Three-dimensional continuum modeling of dynamic soil-pile-structure interaction embedded in a liquefiable sand was carried out. Finn model which can model liquefaction behavior using effective stress method was adopted to simulate development of pore water pressure according to shear deformation of soil directly in real time. Finn model was incorporated into Non-linear elastic, Mohr-Coulomb plastic model. Calibration of proposed modeling method was performed by comparing the results with those of the centrifuge tests performed by Wilson (1998). Excess pore pressure ratio, pile bending moment, pile head displacement-time history according to depth calculated by numerical analysis agreed reasonably well with the test results. Validation of the proposed modeling method was later performed using another test case, and good agreement between the computed and measured values was observed.

주제어

AI 본문요약
AI-Helper

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문제 정의

한편, 실제 현장의 반무한 경계를 모사하기 위해 지반 요소를 무한정 많이 생성하면 해석 시간이 급격히 증가하여 다양한 조건에 대한 수치 해석이 어려워지고 해석 효율이 크게 감소한다. 따라서 본 연구에서는 단순화 연속체 모델링 기법(Kim et al., 2012)을 적용하여 효율적이면서도 정확한 해석을 수행하고자 하였다. 단순화 연속체 모델링에서는 해석 시간을 줄이기 위해원역 지반의 요소를 생성하지 않고 원역 지반의 가속도시간 이력을 원역 지반과 근역 지반의 경계부에 깊이에 따라 입력한다.
강한 지진이 발생하면 지반에 큰 변형이 발생하면서 지반조건에 따라 비선형 거동을 보일 수 있다. 따라서내진 해석 시 이러한 지반의 비선형특성을 적절히 모사하는 것이 정확한 결과를 얻는 데에 매우 중요한데, 본연구에서는 이력감쇠모델을 적용하여 지반의 비선형거동을 모사하는 한편 에너지 소산을 고려하고자 하였다. 이력감쇠모델은 식 (5)와 같이 G/G_max-r곡선에서의 접선탄성계수를 전단변형률에 대한 함수로 나타내며(ItascaConsulting Group, 2006), L₁, L₂는 G/G_max-r곡선에서 각각 G/G_max-r값의 감소율과 감소시작점을 결정하는 계수이다.
본 연구에서는 액상화 가능한 지반에 근입된 말뚝 기초의 동적 거동을 예측하기 위한 수치 모델링 기법을 제안하였다. 원심모형시험 결과와 수치해석 결과를 비교함으로써 제안된 모델링 기법을 캘리브레이션 하였으며 추가적인 적용성 평가를 통하여 본 연구에서 제안된 수치모델이 액상화 시 지반-말뚝-구조물 시스템의 동적 거동을 적절히 모사함을 확인하였다.
본 연구에서는 유한차분법을 적용한 상용 프로그램인 FLAC3D를 이용하여 액상화 시 말뚝 기초의 지진 거동을 모사하였다. 액상화 시 지반-말뚝-구조물 동적 상호작용을 적절히 모사하기 위해 유효응력 해석법의 하나로써 지반변형과 과잉간극수압의 발달 간의 관계를 직접적으로 모사할 수 있는 Finn모델을 적용하였다.
따라서 이 방법은 지진 시 대상 지반의 액상화 거동을 정확히 구현할 수 있는 액상화 모델을 필요로 한다. 본 연구에서는 해석방법이 비교적 복잡하지만 정확하고 직접적인 해석이라고 할 수 있는 유효응력 해석법을 적용하였으며 액상화 모델로써 FLAC3D 내 Built-In 액상화 모델인 Finn모델을 사용하여 액상화 시 지반-말뚝-구조물 시스템의 동적 거동을 평가하고자 하였다.

제안 방법

(2) 지진의 크기에 따라 발생할 수 있는 지반과 말뚝 간의 미끄러짐 현상과 분리 현상을 고려할 수 있는 경계요소 모델을 적용하였다. 모델 내 입력되는 지반계수를 통하여 경계요소 모델에 지반의 비선형거동이 반영되도록 하였다.
(4) 상부지반의 상대밀도가 30%인 케이스를 이용하여 모델링 기법의 적용성 평가를 수행였다. 제안된 모델링 기법을 이용하여 도출된 다양한 지진응답이 지반조건이 다른 실험 케이스의 경우에도 원심모형시험 결과를 잘 모사하였다.
수치 모델의 캘리브레이션을 위해서는 우선 모델을 구성하는 여러 요소에 적용되는 입력 물성치들에 대한 캘리브레이션이 필요한데, 기본적으로 Kwon 등(2016)이 수행한 캘리브레이션 과정을 토대로 변화된 지반조건 및 액상화 모델에 대한 입력변수가 2장에서 설명한 과정을 통하여 결정되었다. 그 외에 기본적인 지반물성은 Table 1을 적용하여 수치해석이 수행되었고, 실험 결과와 수치해석 결과와의 비교를 통하여 모델의 캘리브레이션이 적절하게 이루어졌는지를 확인하였다. 이해를 돕기 위해실험과 관련된 모든 값들은 원형(prototype) 기준으로 표기하였다.
이러한 현상은 말뚝 기초의 지진 거동에 직접적으로 영향을 미치기 때문에 정확한 모델링을 위해서는 적절한 말뚝 기초-지반 경계요소의 적용이 필수적이다. 따라서 본 연구에서는 말뚝과 지반이 완전히 접촉한 경우(Fully contact), 미끄러짐이 발생한 경우(Slippage),큰 하중으로 인해 분리된 경우(Separation)를 모두 고려할 수 있는 기초-지반 경계 요소 모델을 적용하였다. 적용된 기초-지반 경계요소 모델은 각 위치에서의 수직 방향, 전단 방향 스프링을 이용하여 말뚝-지반경계부의 강성을 산정하며 그 값은 식 (7)을 통하여 결정된다(Itastca Consulting Group, 2006).
본 연구에서 사용된 모델링 기법이 다양한 현장조건에서 적용 가능한지를 검증하기 위해 다른 케이스의 실험 결과를 이용하여 적용성 평가를 수행하였다. 수치모델의 적용성 평가를 위해 상부지반 상대밀도 35% 조건에서 수행된 원심모형시험 결과를 이용하였으며 상부지반 상대밀도를 제외한 실험 조건은 모델링 기법의 캘리브레이션 부분에서 적용된 실험 조건과 동일하다.
수치 모델링 결과의 오차를 최소화하고 모델의 신뢰성을 갖기 위해서는 실험 결과와 수치해석 결과와의 캘리브레이션이 필요하다. 본 연구에서는 Wilson(1998)이 수행한 원심모형시험 결과를 이용하여 제안된 수치 모델의 캘리브레이션을 수행하였다. 수치 모델의 캘리브레이션을 위해서는 우선 모델을 구성하는 여러 요소에 적용되는 입력 물성치들에 대한 캘리브레이션이 필요한데, 기본적으로 Kwon 등(2016)이 수행한 캘리브레이션 과정을 토대로 변화된 지반조건 및 액상화 모델에 대한 입력변수가 2장에서 설명한 과정을 통하여 결정되었다.
본 연구에서는 실내실험을 통해 도출된 NevadaSand의 G/Gmax-r곡선(Seed and Idriss, 1970)과 이터레이션을 통해 L1과 L2의 값의 변화에 따라 도출된 G/Gmax-r곡선을 비교하여 실험결과를 가장 정확하게 모사하는 L1과 L2의 값을 각각 -3.65, 0.5로 결정하였다(Kwon etal., 2016, Fig. 3).
실험 케이스 중 상부 지반의 상대밀도가 55%인 케이스의 실험 결과를 이용하여 제안된 모델링 기법의 캘리브레이션이 수행되었다. 본 연구에서 제안된 수치 모델 및 원심모형시험으로부터 구한 깊이 별 과잉간극수압비-시간 이력을 Fig.
여기서, , e = 간극비, k = 과압밀비지수(0 for sand), = 평균 주응력(), Pa = 대기압, 경험상수 A, n = 각각 247.73,0.567.위 관계식을 FLAC-3D의 내장 함수인 FISH 함수를 이용, 모든 요소에 적용하여 깊이 별 최대 전단탄성계수의 분포를 입력하였다.
이해를 돕기 위해실험과 관련된 모든 값들은 원형(prototype) 기준으로 표기하였다. 원심모형시험은 UC DAVIS의 NationalGeotechnical Centrifuge 시험기를 이용하여 원심가속도30g 조건에서 수행되었으며, 모형 지반은 균일한 Nevadasand를 이용하여 두 개의 층으로 조성되었다. 조밀한 하부층은 11.
단순화 연속체 모델링에서는 해석 시간을 줄이기 위해원역 지반의 요소를 생성하지 않고 원역 지반의 가속도시간 이력을 원역 지반과 근역 지반의 경계부에 깊이에 따라 입력한다. 원역 지반의 가속도-시간 이력을 산정하기 위해서 먼저 말뚝이 없는 수평 지반을 모델링하여 지반 응답 해석을 수행한다. 원역 지반과 근역 지반의 경계를 산정하기 위해 말뚝을 포함한 기존의 모델링 방법으로 해석을 수행하여 말뚝 중심으로부터의 거리에 따른 지표면 가속도 증폭비(지표면 가속도 진폭/입력 가속도 진폭)변화를 조사한 결과 말뚝 중심으로부터의 거리가 말뚝 직경의 10배보다 멀어지면 지표면 가속도 증폭비의 변화가 거의 없는 것을 확인하였다.
(1) 액상화 발생 시 지반 전단 변형으로 인한 간극수압발달을 직접적으로 모사하기 위해 유효응력 해석법을 이용한 액상화 모델인 Finn model을 적용하였다. 이력 감쇠모델을 적용하여 강진 시 지반의 비선형거동 및 에너지 소산을 모사하였다. 초기 전단 탄성계수와 같은 주요 지반 동적물성은 경험식과 반복해석 및 실내시험결과를 통해 결정되었으며 해석모델의 요소에 깊이에 따라 연속적으로 계산되어 입력되었다.
원역 지반과 근역 지반의 경계를 산정하기 위해 말뚝을 포함한 기존의 모델링 방법으로 해석을 수행하여 말뚝 중심으로부터의 거리에 따른 지표면 가속도 증폭비(지표면 가속도 진폭/입력 가속도 진폭)변화를 조사한 결과 말뚝 중심으로부터의 거리가 말뚝 직경의 10배보다 멀어지면 지표면 가속도 증폭비의 변화가 거의 없는 것을 확인하였다. 이에 따라 말뚝 직경의 10배를 근역 지반과 원역 지반의 경계로 결정하였으며 앞선 과정에 산정된 원역 지반의 가속도시간 이력을 경계부에 요소 깊이 별로 입력함으로써 경계 조건을 구성하게 된다. Fig.
해석에 필요한 세부 모델 별 모델링방법론 및 지반 동적 물성은 여러 주요 인자들에 대한 매개변수 연구 및 새로운 접근방법제안을 통해 결정되었다. 제안된 수치모델을 이용하여Wilson(1998)이 수행한 원심모형시험을 모델링 후, 수치해석 및 실험으로부터 도출된 말뚝기초의 동적 응답을 다양한 조건에 대해 비교함으로써 수립된 수치 모델에 대한 캘리브레이션 및 적용성 검증이 수행되었다.
액상화 시 지반-말뚝-구조물 동적 상호작용을 적절히 모사하기 위해 유효응력 해석법의 하나로써 지반변형과 과잉간극수압의 발달 간의 관계를 직접적으로 모사할 수 있는 Finn모델을 적용하였다. 해석에 필요한 세부 모델 별 모델링방법론 및 지반 동적 물성은 여러 주요 인자들에 대한 매개변수 연구 및 새로운 접근방법제안을 통해 결정되었다. 제안된 수치모델을 이용하여Wilson(1998)이 수행한 원심모형시험을 모델링 후, 수치해석 및 실험으로부터 도출된 말뚝기초의 동적 응답을 다양한 조건에 대해 비교함으로써 수립된 수치 모델에 대한 캘리브레이션 및 적용성 검증이 수행되었다.

대상 데이터

8m 위에 위치하며 480kN의 상부하중이 설치되어있다. 말뚝의 근입 깊이는 16.8m이며 선단부는 토조 바닥으로부터 약 3.7m 떨어져 있는 마찰말뚝을 모사하였다. 토조는 점성유체(Hydroxyl-propylmetyl-cellulose)와 물을 혼합하여 물에 비해 약 10배의 점성을 가지는 유체로 채움으로써 포화토 조건을 조성하였다.
모형 말뚝은 알루미늄으로 제작되었으며 직경 0.67m,두께 0.072m이다. 말뚝 두부는 지표면으로부터 3.

이론/모형

(1) 액상화 발생 시 지반 전단 변형으로 인한 간극수압발달을 직접적으로 모사하기 위해 유효응력 해석법을 이용한 액상화 모델인 Finn model을 적용하였다. 이력 감쇠모델을 적용하여 강진 시 지반의 비선형거동 및 에너지 소산을 모사하였다.
(3) Wilson(1998)이 수행한 원심모형시험 중 상부지반의 상대밀도가 55%인 케이스를 이용하여 모델링기법의 캘리브레이션이 수행되었다. 제안된 모델링기법을 이용하여 도출된 깊이 별 간극수압 비-시간이력, 말뚝 휨 모멘트-시간이력, 말뚝 두부 변위-시간이력이 원심모형시험 결과를 잘 모사하는 것을 확인하였다.
모델 내 입력되는 지반계수를 통하여 경계요소 모델에 지반의 비선형거동이 반영되도록 하였다. 또한 효율적인 해석을 위해단순화 연속체 모델링 기법(Kim et al., 2012)을 사용함으로써 반무한 지반의 경계조건을 모사하고 해석시간을 단축하였다.
본 연구에서는 Wilson(1998)이 수행한 원심모형시험 결과를 이용하여 제안된 수치 모델의 캘리브레이션을 수행하였다. 수치 모델의 캘리브레이션을 위해서는 우선 모델을 구성하는 여러 요소에 적용되는 입력 물성치들에 대한 캘리브레이션이 필요한데, 기본적으로 Kwon 등(2016)이 수행한 캘리브레이션 과정을 토대로 변화된 지반조건 및 액상화 모델에 대한 입력변수가 2장에서 설명한 과정을 통하여 결정되었다. 그 외에 기본적인 지반물성은 Table 1을 적용하여 수치해석이 수행되었고, 실험 결과와 수치해석 결과와의 비교를 통하여 모델의 캘리브레이션이 적절하게 이루어졌는지를 확인하였다.
본 연구에서는 유한차분법을 적용한 상용 프로그램인 FLAC3D를 이용하여 액상화 시 말뚝 기초의 지진 거동을 모사하였다. 액상화 시 지반-말뚝-구조물 동적 상호작용을 적절히 모사하기 위해 유효응력 해석법의 하나로써 지반변형과 과잉간극수압의 발달 간의 관계를 직접적으로 모사할 수 있는 Finn모델을 적용하였다. 해석에 필요한 세부 모델 별 모델링방법론 및 지반 동적 물성은 여러 주요 인자들에 대한 매개변수 연구 및 새로운 접근방법제안을 통해 결정되었다.
여기서, Mt는 접선탄성계수, , L1과 L2는 임의상수, r는 전단변형률, e는 간극비지반의 최대전단탄성계수는 지반심도에 따른 구속압의 크기에 의존하는데 본 연구에서는 Hardin and Drnevich(1972)이 제안한 식 (6)을 이용하여 최대전단탄성계수를 산정하였고 경험상수 A, n은 Yang(2009)이 캘리브레이션을 통하여 제시한 값을 사용하였다.
위와 같이 구성된 Finn 모델은 지반 전단 변형에 따른 직접적인 간극수압의 발달을 실시간으로 파악할 수 있으며 FLAC 3D 내에서 Mohr-Coloumb 탄소성 모델에 접목되어 해석이 수행된다. 액상화 평가를 위해 본 수치모델링에 입력된 모형 지반의 입력 물성치는 아래 Table1(Popescu and Prevost, 1993)과 같다.

성능/효과

5m, 7m에서 모두 원심모형시험 결과를 잘 모사하고 있다. 두 결과 모두 깊이가 깊어질수록 구속압의 증가로 인해 과잉간극수압 비가 감소하는 경향을 보였으며 지표면과 가까운 깊이 1m 지점에서는 과잉간극수압 비가 1.0에 가까운 값을 보여 100% 액상화에 도달한 반면 깊이 7m지점에서는 과잉간극수압 비가 약 0.5에 머물러 완전히 액상화가 발생하지 않은 결과를 나타냈다.
두 결과로부터 도출된 말뚝두부 상대변위의 최대값이 서로 잘 맞는 경향을 보였으며 시간이 지남에 따라 두 결과 간의 위상차가 존재하였으나 말뚝 거동에 가장 큰 영향을 미치는 진동 후 2∼5초(최대 응답 발생 시점)에서 수치해석 결과가 실험 결과를 잘 모사하였다.
제안된 모델링 기법으로부터 계산된 깊이 별 과잉간극수압 비시간이력이 실험 결과를 잘 모사하고 있음을 확인할 수 있다. 또한 캘리브레이션 결과와는 달리 수치해석 결과와 실험 결과 모두에서, 4.5m와 7m 깊이 모두 과잉간극수압 비가 1.0에 도달하였음을 확인할 수 있다. 이것은 캘리브레이션 과정에서 사용한 실험 케이스에 비해 상부 지반의 상대밀도가 낮아 상대적으로 구속압이 작기때문에 이전 케이스에서와는 달리 깊은 깊이에서도 액상화가 발생한 것으로 판단된다.
본 연구에서는 액상화 가능한 지반에 근입된 말뚝 기초의 동적 거동을 예측하기 위한 수치 모델링 기법을 제안하였다. 원심모형시험 결과와 수치해석 결과를 비교함으로써 제안된 모델링 기법을 캘리브레이션 하였으며 추가적인 적용성 평가를 통하여 본 연구에서 제안된 수치모델이 액상화 시 지반-말뚝-구조물 시스템의 동적 거동을 적절히 모사함을 확인하였다.
원역 지반의 가속도-시간 이력을 산정하기 위해서 먼저 말뚝이 없는 수평 지반을 모델링하여 지반 응답 해석을 수행한다. 원역 지반과 근역 지반의 경계를 산정하기 위해 말뚝을 포함한 기존의 모델링 방법으로 해석을 수행하여 말뚝 중심으로부터의 거리에 따른 지표면 가속도 증폭비(지표면 가속도 진폭/입력 가속도 진폭)변화를 조사한 결과 말뚝 중심으로부터의 거리가 말뚝 직경의 10배보다 멀어지면 지표면 가속도 증폭비의 변화가 거의 없는 것을 확인하였다. 이에 따라 말뚝 직경의 10배를 근역 지반과 원역 지반의 경계로 결정하였으며 앞선 과정에 산정된 원역 지반의 가속도시간 이력을 경계부에 요소 깊이 별로 입력함으로써 경계 조건을 구성하게 된다.
제안된 모델링 기법을 이용하여 도출된 다양한 지진응답이 지반조건이 다른 실험 케이스의 경우에도 원심모형시험 결과를 잘 모사하였다. 일련의 캘리브레이션 및 적용성 평가를 통해 제안된 수치 모델링 기법이 검증되었다고 판단하였다.
11은 수치해석 및 원심모형시험으로부터 얻은 깊이 별과잉간극수압 비-시간 이력을 비교한 결과이다. 제안된 모델링 기법으로부터 계산된 깊이 별 과잉간극수압 비시간이력이 실험 결과를 잘 모사하고 있음을 확인할 수 있다. 또한 캘리브레이션 결과와는 달리 수치해석 결과와 실험 결과 모두에서, 4.
(4) 상부지반의 상대밀도가 30%인 케이스를 이용하여 모델링 기법의 적용성 평가를 수행였다. 제안된 모델링 기법을 이용하여 도출된 다양한 지진응답이 지반조건이 다른 실험 케이스의 경우에도 원심모형시험 결과를 잘 모사하였다. 일련의 캘리브레이션 및 적용성 평가를 통해 제안된 수치 모델링 기법이 검증되었다고 판단하였다.
(3) Wilson(1998)이 수행한 원심모형시험 중 상부지반의 상대밀도가 55%인 케이스를 이용하여 모델링기법의 캘리브레이션이 수행되었다. 제안된 모델링기법을 이용하여 도출된 깊이 별 간극수압 비-시간이력, 말뚝 휨 모멘트-시간이력, 말뚝 두부 변위-시간이력이 원심모형시험 결과를 잘 모사하는 것을 확인하였다.
시간에 따른 위상 차이는 존재하지만 변위의 최대값과 경향이 서로 유사한 것을 확인할 수 있다. 즉 제안된 수치 모델링 기법을 이용하면 다양한 조건에서 지반-말뚝시스템의 액상화 거동을 적절히 모사할 수 있을 것으로 판단되며, 일련의 결과들로부터 제안된 수치 모델의 적용성이 검증되었다고 판단하였다.

후속연구

이들 논문 중 일부에서는 fully-coupledformulation(u-P or u-P-U formulation)이 적용되었으나 대부분 uncoupled formulation이 적용되어 지반 입자의 변형과 과잉간극수압의 발달이 분리되어 계산되며 이러한 해석법은 지반의 전단변형에 따른 직접적인 간극수압 발달 및 전단강도의 감소를 모사하는 데 한계를 가진다. 여러 연구들에 따르면 3차원 연속체 모델은 1차원 모델에 비해 현장의 거동을 훨씬 정확하게 모사하는 것으로 알려져 있으며, 지반 변형과 그에 따른 간극수압의 발달을 좀 더 직접적으로 정확하게 모사할 수 있는 모델을 적용한다면 액상화 지반에서의 말뚝 동적 거동을 좀 더 합리적으로 예측할 수 있을 것으로 판단된다.

질의응답

핵심어	질문	논문에서 추출한 답변
	액상화 현상이 말뚝 기초 피해의 주요 원인으로 보고된 지진은 무엇인가?	일반적으로 느슨한 사질토 지반에서 주로 발생하는 액상화 현상은 지진 시 시설 구조물들에 피해를 입히는 가장 큰 원인 중 하나이다. 이것은 1964년 알래스카,1989년 로마 프리에타, 1995년 효고켄 남부, 2011 동일본 대지진과 같은 주요 지진에서 발생한 말뚝 기초 피해의 주요 원인으로 보고되었다. 특히, 2017년 11월 발생한 규모 5.
	액상화 현상이 주로 발생하는 지반은 무엇인가?	일반적으로 느슨한 사질토 지반에서 주로 발생하는 액상화 현상은 지진 시 시설 구조물들에 피해를 입히는 가장 큰 원인 중 하나이다. 이것은 1964년 알래스카,1989년 로마 프리에타, 1995년 효고켄 남부, 2011 동일본 대지진과 같은 주요 지진에서 발생한 말뚝 기초 피해의 주요 원인으로 보고되었다.
	유효응력 해석법의 장단점은 무엇인가?	유효응력 해석법은 전응력 해석법의 세 단계를 하나로 통합하여 원하는 지점에서의 액상화 거동을 실시간으로 파악할 수 있는 해석법이다. 유효응력 해석법에서는 해석 시 사용되는 수식 및 계산이 전응력 해석법에 비해 훨씬 복잡하고 시간이 많이 소요되나, 더욱 직접적이고 정확한 해석법으로써 적절한 모델을 사용할 경우신뢰성 높은 결과를 기대할 수 있다. 따라서 이 방법은 지진 시 대상 지반의 액상화 거동을 정확히 구현할 수 있는 액상화 모델을 필요로 한다.

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저자의 다른 논문 :

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표제어: PCR

동의어: Packet Collision Rate

용어 설명 출처 목록 (6)

용어 설명: PCR은 세균 특이성이 있는 primer를 이용하여 적은 수의 세균이 있을지라도 쉽게 검출할 수 있는 유용한 방법이며, 이를 이용하여 구강 내 치면세균막이나 타액에서 직접 세균을 검출할 수 있게 되었다[8].

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