[논문]외부벽체 강도증진형 보강이 적용된 비보강 조적조 건물의 내진성능평가

설윤정; 박지훈

doi:10.5000/eesk.2020.24.2.077

문제 정의

이 연구에서는 조적조 내진성능뿐만 아니라 보강량 및 보강위치, 보강 후의 내진성능을 알아보았다. 이를 통하여 국내 비보강 조적적 건물의 내진보강 활성화를 위해 거주중 시공이 용이한 외부벽체 중심의 적정 내진보강공 법과 이를 뒷받침할 수 있는 내진성능평가법에 대한 요구사항을 도출하고자 하였다.
이 연구에서는 조적조 내진성능뿐만 아니라 보강량 및 보강위치, 보강 후의 내진성능을 알아보았다. 이를 통하여 국내 비보강 조적적 건물의 내진보강 활성화를 위해 거주중 시공이 용이한 외부벽체 중심의 적정 내진보강공 법과 이를 뒷받침할 수 있는 내진성능평가법에 대한 요구사항을 도출하고자 하였다. 국내 비보강 조적조 건물을 대상으로 가장 최근에 개정된 ASCE 41-17[8]에 따라 내진성능평가를 수행하여 국내 비보강 조적조 주택 건물 의 주요 파괴모드를 확인하고 건물 외부만을 보강하는 방식으로 간편하게 내진보강이 가능한 지 여부와 이를 위한 보강공법의 요구성능 수준을 확인 하여 적정 내진보강기술 개발 시 강도증진 공법에 요구되는 성능수준을 확 인하였다.

가설 설정

재료강도 증가로 보강이 된 벽 체에서 여전히손상이 발생한다면 2단계로 넘어가서 전단강도와 강성을 1 단계의 50% 만큼 증가시키며 그래도 보강이 완료되지 않는다면 3단계로 넘어가서 2단계에서와 동일한 양의 강도와 강성을 추가하였다. 2단계와 3단계에서는 파괴유형은 변경하지 않고 단순히 강도와 강성만 증가되며 변 형능력은 변동이 없다고 가정하였다. 만약 손상된 벽체들만을 보강하여 전 체 건물의 성능수준이 충족되지 않는다면 보강대상 벽체를 해당되는 층의 전체 외부벽체로 가정하여 앞의 1~3단계를 반복하여 성능목표를 만족하는 보강안을 찾았다.
2단계와 3단계에서는 파괴유형은 변경하지 않고 단순히 강도와 강성만 증가되며 변 형능력은 변동이 없다고 가정하였다. 만약 손상된 벽체들만을 보강하여 전 체 건물의 성능수준이 충족되지 않는다면 보강대상 벽체를 해당되는 층의 전체 외부벽체로 가정하여 앞의 1~3단계를 반복하여 성능목표를 만족하는 보강안을 찾았다. 보강 단계별 비선형 속성의 예는 Fig.
이 연구의 해석모델에서는 내벽의 경우 벽체의 양면에 미장 마감이 되어 있으므로 ‘양호’로 간주하였고 외벽의 경우 벽체의 실내 측 면에 미장 마감이 되어 있으므로 ‘보통’으로 간주하였다. 설계기준 전단 강도의 경우 수평 및 수직 줄눈이 밀실하게 채워진 경우와 그렇지 않은 경우 를 구분하여 기본값을 적용하는데 해석 모델의 경우 줄눈이 밀실하게 채워 진 경우로 가정하여 기본값을 적용하였다. 재료강도의 기본값과 경과년수에 의한 강도 저감 계수를 Table 2에 나타내었다.
2 MPa을 사용하였다. 재료의 상태와 경과년수에 따른 감소계수를 곱 하여 사용했고 재료의 상태는 보통으로 가정하여 계산하였다.

제안 방법

1단계 에서는 교육부 매뉴 얼[12]에 따라 양호한 모르타르 마감을 하는 것으로 가정하여 손상된 외부 벽체의 상태를 ‘보통’에서 ‘양호’로 변경하고 그에 상응하도록압축강도와 전단강도 기본값 및 탄성계수를 증가시켜 전단강도를 구하였다.
비선형정적해석과 동일하게 보강된 구조물을 대상으로 예비평가에 의 한 평가를 실시하여 보강효과가 적절히 평가될 수 있는지를 확인하였다. Fig. 7에 제시된 단계적 보강절차 중 1단계에 해당되는 보강이 이루어진 벽 체는 재료강도를 예비평가상의 양호에 해당되는 값으로 적용하였고 2, 3단 계에 해당되는 보강이 이루어진 벽체는 양호에 해당되는 값의 1.5배 및 2.0 배 강도를 적용하여 예비평가를 수행하였다. 예비평가에서는 건물의 중량 을 간단히 13 kN/m²로 적용하나 지나치게 보수적인 평가를 방지하기 위하 여 3차원해석모델의 중량을 적용하였다.
공단평가요령[11]에 따라 DCR_i이 0.25, 0.75, 1.0 이하이면 각각 즉시 거주(IO), 인명안전(LS), 붕괴방지(CP)로 판정하였다. 예비평가는 각 층에 대해 방향별로 성능수준을 구할 수 있다.
이를 위하여 구체적인 보강방법을 택하여 적용하기 보다는 부재보강을 가정하고 통일된 수준의 부재 강도 증가를 주요 부재에 적용하는 방식을 적용하였다. 구조시스템을 신설하 는 시스템보강의 경우에 기초의 신설 등 공사비가 증가할 수 있으므로 부재 보강을 적용하였다. 강도 증진형 보강은 조적벽 증설, 탄소섬유시트 부착, 또는 철근콘크리트벽을 덧씌우는 등의 방법으로 적용할 수 있다.
이를 통하여 국내 비보강 조적적 건물의 내진보강 활성화를 위해 거주중 시공이 용이한 외부벽체 중심의 적정 내진보강공 법과 이를 뒷받침할 수 있는 내진성능평가법에 대한 요구사항을 도출하고자 하였다. 국내 비보강 조적조 건물을 대상으로 가장 최근에 개정된 ASCE 41-17[8]에 따라 내진성능평가를 수행하여 국내 비보강 조적조 주택 건물 의 주요 파괴모드를 확인하고 건물 외부만을 보강하는 방식으로 간편하게 내진보강이 가능한 지 여부와 이를 위한 보강공법의 요구성능 수준을 확인 하여 적정 내진보강기술 개발 시 강도증진 공법에 요구되는 성능수준을 확 인하였다. 또한 내진보강 전후의 비보강 조적조 건물에 대해 예비평가와 상 세평가를 수행하고 그 결과를 비교함으로써 간편한 현행 예비평가 방법의 조적조 건물 내진보강 적용성을 검토하였으며, 조적조 건축물의 경제적인 내진보강을 위한 간편한 내진성능 평가법의 요구사항을 도출하였다.
국내 비보강 조적조 건물을 대상으로 가장 최근에 개정된 ASCE 41-17[8]에 따라 내진성능평가를 수행하여 국내 비보강 조적조 주택 건물 의 주요 파괴모드를 확인하고 건물 외부만을 보강하는 방식으로 간편하게 내진보강이 가능한 지 여부와 이를 위한 보강공법의 요구성능 수준을 확인 하여 적정 내진보강기술 개발 시 강도증진 공법에 요구되는 성능수준을 확 인하였다. 또한 내진보강 전후의 비보강 조적조 건물에 대해 예비평가와 상 세평가를 수행하고 그 결과를 비교함으로써 간편한 현행 예비평가 방법의 조적조 건물 내진보강 적용성을 검토하였으며, 조적조 건축물의 경제적인 내진보강을 위한 간편한 내진성능 평가법의 요구사항을 도출하였다.
비선형정적해석 결과 성능수준을 만족하지 못하는 방향에 대해서 내진 보강 가능 여부와 보강 요구량을 평가하였다. 이를 위하여 구체적인 보강방법을 택하여 적용하기 보다는 부재보강을 가정하고 통일된 수준의 부재 강도 증가를 주요 부재에 적용하는 방식을 적용하였다.
비선형정적해석과 동일하게 보강된 구조물을 대상으로 예비평가에 의 한 평가를 실시하여 보강효과가 적절히 평가될 수 있는지를 확인하였다. Fig.
소규모 비보강 조적조 주택 건물에 대하여 경제적이고 시공 용이한 외부 보강 중심의 내진보강 적용성을 검토하기 위해 비선형정적해석 결과를 토대로 강도증진 수준별 보강부재 선정 원칙에 따라 보강안을 수립하였다. 보 강 전후의 구조물을 대상으로 간편한 내진성능 예비평가를 함께 적용하여 비선형정적해석 결과와 비교하였다.
이 때 전단 강도 기본값이 증가함에 따라 파괴 유형이 가로줄눈파괴에서 강체회전파 괴로 변경될 수 있고 변형능력 또한 변경될 수 있다. 손상된 부재를 보강 후 파괴 위치가 변경되어 다른 벽체에서 손상이 발생하면 변경된 외부 손상 벽 체만 같은 방법으로 재료강도를 증가시켰다. 재료강도 증가로 보강이 된 벽 체에서 여전히손상이 발생한다면 2단계로 넘어가서 전단강도와 강성을 1 단계의 50% 만큼 증가시키며 그래도 보강이 완료되지 않는다면 3단계로 넘어가서 2단계에서와 동일한 양의 강도와 강성을 추가하였다.
0 배 강도를 적용하여 예비평가를 수행하였다. 예비평가에서는 건물의 중량 을 간단히 13 kN/m²로 적용하나 지나치게 보수적인 평가를 방지하기 위하 여 3차원해석모델의 중량을 적용하였다.
P_w는 벽체의 자중, L은 벽체의 길이, h_eff는 벽체의 유효높이이 다. 유효높이는 개구부에 위치한 벽체의 경우 개구부의 높이를 적용하였고 그렇지 않은 벽체는 벽체 전체 높이로 구분하여 강도 계산에 적용하였다. 강체회전파괴에 의해 지배되는 벽체의 경우 벽체의 인장 연단의 회전이 발생한 후 양단부가 압괴되어 파괴되는 순서로 벽체가 파괴된다.
이 연구에서는 거주중 내진보강을 위한 외부보강의 요구수준을 확인하 는데 목적이 있으므로 가장 내진성능이 부족한 것으로 나타나는 S₄지반을 대상으로 각 건물 모델의 보강부재와 보강량을 지진하중을 Fig. 7의 절차에 따라 결정하였다. 동일한 보강 방안을 다른 지반 조건에도 적용하였으며, 그에 대한 내진성능평가 결과를 Table 5에 정리하였으며, 모델별 보강 전 후의 Pushover 곡선은 Fig.
비선형정적해석 결과 성능수준을 만족하지 못하는 방향에 대해서 내진 보강 가능 여부와 보강 요구량을 평가하였다. 이를 위하여 구체적인 보강방법을 택하여 적용하기 보다는 부재보강을 가정하고 통일된 수준의 부재 강도 증가를 주요 부재에 적용하는 방식을 적용하였다. 구조시스템을 신설하 는 시스템보강의 경우에 기초의 신설 등 공사비가 증가할 수 있으므로 부재 보강을 적용하였다.
조적벽의 저항능력은 개구부의 유무로 벽체를 구분한 후 벽체의 면적에 조적벽의 평균전단응력을 곱해 전단력을 구하여 합한다. 평균전단응력은 공단평가요령[11]에 따라 개구부가 있는 경우 0.
1000년 재현주기에 대해서 인명안전, 2400년 재현주기에 대해서 붕괴방지가 요구된다. 지진하중은 같은 기준에 따라 S₁~S₂ 지반의 지반증폭계수를 적용하여 산정하였다. 건축물 내진설계기 준에서는 기반암깊이가 20 m를 초과하고 토층의 평균전단파속도 360 m/s 이상인 경우 속도일정구간 증폭계수를 80% 저감할 수 있어 S₄지반에 대하여 이 조건을 적용하였다.
총4가지 조적조 주택 모델에 대한 비선형정적해석을 실시하였고 Fig. 6 에 모델별로 Pushover 곡선 및 성능점을 나타내었다. 성능점의 산정은 FEMA 440의 변위수정계수법(dispalcement coefficient method)으로 성능점을 산정하였다.
해석 모델에 사용된 조적조 기본 재료강도는 보다 최근의 내진성능평가 지침인 교육부의 학교시설 내진성능평가 및 보강매뉴얼(이하 교육부 매뉴 얼)[12]에 제시된 설계기준강도 기본값을 적용하였고 공단평가요령[11] 에서 요구하는 경과년수에 대한 보정계수를 곱하여 계산하였다. 조적프리즘압축강도 #를 결정한 후 탄성계수 E_m와 전단탄성계수 G_m 또한 다음과 같이 교육부 매뉴얼[12]을 따라서 산정하였다.

대상 데이터

이 연구에서 사용된 해석 모델은 모두 서울시에 위치한 조적조 건물로서 용도는 주택 및 근린생활시설이다. 4개의 해석 모델 중 3개 동이 2층을 1개 동이 3층을 이루고 있으며 1970~1990년에 준공된 내진설계 미적용 건물 들이다. 대부분의 조적조 건물의 외벽은 1.
7과 같다. 여기서 기본적으로 보강 대상 부재는 거주중 보강을 위하여 외부벽체로 한정하였다. 1단계 에서는 교육부 매뉴 얼[12]에 따라 양호한 모르타르 마감을 하는 것으로 가정하여 손상된 외부 벽체의 상태를 ‘보통’에서 ‘양호’로 변경하고 그에 상응하도록압축강도와 전단강도 기본값 및 탄성계수를 증가시켜 전단강도를 구하였다.
이 연구에서 사용된 해석 모델은 모두 서울시에 위치한 조적조 건물로서 용도는 주택 및 근린생활시설이다. 4개의 해석 모델 중 3개 동이 2층을 1개 동이 3층을 이루고 있으며 1970~1990년에 준공된 내진설계 미적용 건물 들이다.
김태완 등[1]은 조적벽의 전단강도를 강체회전파괴와 가로 줄눈파괴 2가지 파괴 모드의 전단강도 중 작은 값을 각 부재의 전단강도로 정하였고 두 가지의 파괴모드에 대한 전단강도만으로 벽체의 강도를 계산하였다. 이 연구에서도 최종적으로 결정된 부재별 파괴모드는 강체회전파 괴와 가로줄눈파괴로 한정되었다.

데이터처리

소규모 비보강 조적조 주택 건물에 대하여 경제적이고 시공 용이한 외부 보강 중심의 내진보강 적용성을 검토하기 위해 비선형정적해석 결과를 토대로 강도증진 수준별 보강부재 선정 원칙에 따라 보강안을 수립하였다. 보 강 전후의 구조물을 대상으로 간편한 내진성능 예비평가를 함께 적용하여 비선형정적해석 결과와 비교하였다. 연구 결과를 요약하면 다음과 같다.

이론/모형

강체회전파괴, 가로줄눈파괴는 변형지배 거동을 하는 파괴유형으로 벽체의 변형능력 및 허용기준 또한 ASCE 41-17[8]에 따라 계산하였고 각 파괴유형에 대한 대표적인 비탄성속성은 Fig. 3과 같다.
내진성능목표는 건축물 내진설계기준[10]에 따라 내진2등급에 대한 내진성능목표를 적용하였다. 1000년 재현주기에 대해서 인명안전, 2400년 재현주기에 대해서 붕괴방지가 요구된다.
비선형 정적해석은 ASCE 41-17[8]에 따라 수행되었고 해석프로그램 은 Perform 3D를 사용하였으며 해석 모델은 Fig. 4에 나타내었다 . 개구부가 있는 벽체의 경우에 개구부와 동일한 높이에 있는 짧은 벽체와 그 위아래 의 긴 벽체로 분할되며 비탄성 모델링은 개구부 높이의 벽체에만 입력하였고 나머지 부분은 탄성으로 모델링하였고 Fig.
6 에 모델별로 Pushover 곡선 및 성능점을 나타내었다. 성능점의 산정은 FEMA 440의 변위수정계수법(dispalcement coefficient method)으로 성능점을 산정하였다. 성능판정 기준은 최신의 국내지침인 교육부 매뉴얼 [12]에 따랐다.
성능점의 산정은 FEMA 440의 변위수정계수법(dispalcement coefficient method)으로 성능점을 산정하였다. 성능판정 기준은 최신의 국내지침인 교육부 매뉴얼 [12]에 따랐다. 전체건물의 인명안전(LS) 성능수준은 인명안전 수준을 만족하는 벽체들의 중력하중 분담율이 80%이상이고 모든 벽체들이 붕괴방지 수준을 만족하는 것으로 정의한다.
조적조의 벽체의 파괴유형은 ASCE 41-17[8]에서 강체회전파괴(Rocking), 가로줄눈파괴(Bed-joint sliding), 대각인장파괴(Diagonal tension), 양단 부압괴(Toe crushing)로 구분된다. 각각의 파괴 양상을 Fig.
한국시설안전공단의 기존 시설물(건축물) 내진성능평가 요령(이하 공 단평가요령)[11]에 따라 예비평가를 실시하였다. 이 평가방법은 건물의 건물의 경과년수, 층고, 층바닥면적 및 벽체의 두께와 길이정보를 토대로 수행할 수 있는데 예비평가는 간단한 정보로 신속하게 내진성능을 평가하여 성능목표의 만족 여부를 판정할 수 있다는 장점이 있지만 구조해석이 필요 하지 않은 대신에 평가 결과가 보수적이며 전체 건물의 성능만 알 수 있고 각 부재별 성능을 알 수 없다는 한계가 있다.

성능/효과

1) 이 연구에 적용된 4가지 비내진 비보강조적조 주택 모델의 예비평가 및 비선형정적해석을 수행한 결과 모든 모델이 적어도 한 방향으로는 건축 물 내진설계기준의 내진2등급 성능목표를 만족하지 못하는 것으로 나타났다.
2) 모르타르 마감 추가에 따른 재료상태의 상향만으로는 내진2등급 성능목표를 만족시킬 수 있는 강도증진효과를 얻기 어려운 것으로 나타났다. 따 라서 추가적인 강도증진을 적용하였으며 강도증진은 양호한 상태의 기 존 벽체가 가지는 값의 50% 수준이 요구되는 것으로 나타났다.
3) 내진성능목표를 만족하지 않는 대부분의 취약벽체는 1층에 위치하고 가 로줄눈파괴가 발생하는 것으로 나타났으며 2번 모델을 제외하면 해당벽 체를 보강 시 다른 부분으로 손상이 전이되지 않는다. 따라서 효과적으로 가로줄눈 파괴를 방지할 수 있거나 동등한 수준의 하중 분담능력을 갖는 부재 증설이 요구된다.
4) 타 부재에 비해 변형능력이 현저히 적은 부재가 포함된 2번 모델에서는 손상부재 이외의 부분에 대해서 확장된 내진보강이 요구되는 것으로 나 타났다. 이는 단주효과와 유사한 현상으로서 창문에 인접한 벽체에서 발 생하므로 보강 범위를 확장하지 않기 위해서는 창문에 가새 등을 설치하여 강성보강을 실시하는 것이 보다 효과적일 것으로 판단된다.
4개의 모델에 대해 종합적으로 정리하면 파괴 위치는 주로 1층의 외부 벽체에서 발생하였고, 성능을 만족하지 못하는 주된 파괴 유형은 가로줄눈 파괴가 대부분을 차지하였다. 이러한 파괴 양상의 발생 원인은 1층에 위치 하고 있는 길이가 긴 벽체들은 고정하중에 의한 축력이 크기 때문에 축력과 길이가 강도의 주요 결정인자인 강체회전에 의한 파괴보다 가로줄눈파괴가 선행하게되기 때문이다.
5) 동일 보강안이 비선형정적해석에서는 대부분 목표성능에 도달하는 것 으로 나타났지만 예비평가에서는 모두 성능목표에 미달되는 것으로 나 타났다. 따라서 경제적인 보강량 산정을 위해서는 평가방법의 복잡성에 도 불구하고 비선형해석이 요구되는 것으로 나타났다.
보강되지 않은 조적조 주택 모델의 성능수준을 지반조건, 방향 및 층별로 Table 3에 나타내었다. 네 가지 건물은 1000년 재현주기에 대한 LS수준과 2400년 재현주기에 대한 CP수준을 모두 만족하지 못하는 것으로 나타났다.
2) 모르타르 마감 추가에 따른 재료상태의 상향만으로는 내진2등급 성능목표를 만족시킬 수 있는 강도증진효과를 얻기 어려운 것으로 나타났다. 따 라서 추가적인 강도증진을 적용하였으며 강도증진은 양호한 상태의 기 존 벽체가 가지는 값의 50% 수준이 요구되는 것으로 나타났다. 보강이 요구되는 벽체에 현재와 동등한 수준의 조적벽 증설 또는 그에 상응하는 수준의 보강이 요구된다.
외부벽체의 모르타르 마감면 추가에 의한 재 료상태 상향으로는 보강 후에도 성능목표를 만족하지 못하였고 같은 위치 의 벽체가 파괴되었다. 따라서 강도와 강성을 50%를 증가시켜 해석을 실시 하였고 이 경우에도 손상부재가 변동되지 않았으며 강도와 강성을 100% 까지 증가시킴으로써 성능목표를 만족할 수 있었다.
5) 동일 보강안이 비선형정적해석에서는 대부분 목표성능에 도달하는 것 으로 나타났지만 예비평가에서는 모두 성능목표에 미달되는 것으로 나 타났다. 따라서 경제적인 보강량 산정을 위해서는 평가방법의 복잡성에 도 불구하고 비선형해석이 요구되는 것으로 나타났다. 따라서 평가 및 설계비용과 시공비용을 모두 절감하기 위해서는 간편한 내진성능 평가 방법으로서 부재간의 상대적 취약성을 판별할 수 있는 평가방법의 개발이 필요하다.
모델 2의 경우 X방향으로 강도가 부족하여 1층의 파괴된 외부 벽체에 대해 재료강도를 증진시켰지만 같은 위치에서 파괴가 발생하였고 전단강 도와 강성을 모두 50%, 100% 증가시켰지만 성능을 만족하지 못하였다. 따 라서 외부의 전체 벽체들의 강도를 증가시켜 보강을 실시하였으나 이번에는 2층에서도 손상되는 벽체가 나타났다.
모델4의 경우 모델3과 유사한 결과가 도출되었다. 방향별 벽량이 유사하여 두 방향 모두 성능이 미충족되는 손상벽체가 발생하였으며 위치는 1 층 외부벽체들이었고 가로줄눈파괴가 나타났다. 각 모델의 손상 특성을 Table 4에 정리하였고 성능목표에 미달되는 벽체를 Fig.
종합적으로 정리하면 모델1, 모델3, 모델4의 경우에는 외부의 손상된 벽 체의 보강만으로도 성능목표를 만족할 수 있었으나 모델2의 경우에는 외부 의 모든 벽체들에 대해 강도를 증진시켜야 성능목표를 만족할 수 있었다.

후속연구

또한 예비평가 는 보강이 요구되는 취약한 부재를 선별하지 못하기 때문에 모델 1, 3, 4와 같이 보강이 요구되는 손상벽체를 특정하기 어렵다. 따라서 비선형 정적해 석 등 상세평가를 수행하는 것이 바람직하나 소규모 민간 주택의 경우에 그 와 같은 평가는 비용 측면에서 경제성이 부족하므로 보다 간편하면서 상세 평가에 상응하는 수준의 평가 및 보강 설계가 가능한 간편 해석법의 개발이 필요할 것으로 판단된다.
한국시설안전공단의 기존 시설물(건축물) 내진성능평가 요령(이하 공 단평가요령)[11]에 따라 예비평가를 실시하였다. 이 평가방법은 건물의 건물의 경과년수, 층고, 층바닥면적 및 벽체의 두께와 길이정보를 토대로 수행할 수 있는데 예비평가는 간단한 정보로 신속하게 내진성능을 평가하여 성능목표의 만족 여부를 판정할 수 있다는 장점이 있지만 구조해석이 필요 하지 않은 대신에 평가 결과가 보수적이며 전체 건물의 성능만 알 수 있고 각 부재별 성능을 알 수 없다는 한계가 있다.

핵심어	질문	논문에서 추출한 답변
	조적조 건물의 특징은 무엇인가?	국내 민간건축물 중 많은 비율을 차지하는 조적조 건물은 주로 저층의 소규모 민간 주택으로 지어진 것들로 대부분 1988년에 내진 설계가 도입된 이후에도 내진설계 대상에서 제외되어 왔다. 대부분의 국내 조적조 건물은 철근이 사용되지 않은 비보강 조적조로 구성된다.
	비보강 조적조 내진보강 방법을 민간 주택에 적용하기 어려운 경우는 언제인가?	국내 비보강 조적조의 대부분을 차지하는 저층 주택은 민간 건물이기 때문에 내진보강의 활성화가 쉽지 않다. 다양한 비보강 조적조 내진보강 방법이 있으나 시스템을 신설하여 공사의 범위가 증가하거나 기존 구조에 비해 고가의 보강재료를 사용하는 경우에는 비용 측면에서 민간 주택에 적용하기에 어려움이 발생한다. 직접 비용 이외에도 내진보강 공사가 진행되는 동안 실내에 거주가 어려운 환경이 되는 경우 일시적이지만 이주 비용이 발생 하기 때문에 경제적이고 시공 용이한 내진보강 기술이 요구된다.
	철근이 사용되지 않은 비보강 조적조의 단점은 무엇인가?	대부분의 국내 조적조 건물은 철근이 사용되지 않은 비보강 조적조로 구성된다. 이 구조 유형은 횡력에 저항하는 주요 구조부재가 조적개체를 모르타르로 부착하여 구성되며, 이들 재료의 낮은 인장강도, 모르타르 줄눈의 시공상태 불량, 철근 등의 연성 보강재 부재로 인해 낮은 수평저항력과 취성적인 파괴양상을 나타낸다. 구조 상세의 측면에서도 벽체와 슬래브 사이에 별도의 연결재가 설치되지 않아 분리될 위험성이 있고 면외전도에 대해서도 취약하다.

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