문제 정의

• 후)가변 음향에">가변음향에 대한 검증이 필요하다. 따라서 축소모형에서 마감재료 및 가변음향적 요소들의 흡음특성을 검토하였다.
• 후)가변 음향에">가변음향에 대한 검증이 필요하다. 따라서 축소모형에서 마감재료 및 가변음향적 요소들의 흡음특성을 검토하였다.
• 후)흡음 특성을">흡음특성을 알기 위해 A형 마운팅 방법으로 측정을 진행하였다. 본 연구에서 모형 배너는 천이라는 특성으로 다른 재료들에 비해 다루기 쉽고 경제적이라는 장점을 활용할 수 있도록 하였다.
• 본 연구에서는 1：50 다목적홀의 음향평가를 위한 모형 재료의 선정방법을 근사하였다. 본 연구에서는 1：50 다목적홀의 음향평가를 위한 모형 재료의 선정방법을 근사하였다. 후)잔향 챔버">잔향챔버 바닥에 놓고 측정하며 그림 3 (b)의 A형 또는 B형 마운팅은 시료의 측면을 Metal Frame등으로 마감을 하고 측정하는 방법이다. 본 연구에서는 흡음천을 A형마운팅 방법으로 측정하여 마감 재료로 활용할 수 있도록 하였다. 후)잔향 챔버">잔향챔버 바닥에 놓고 측정하며 그림 3 (b)의 A형 또는 B형 마운팅은 시료의 측면을 Metal Frame등으로 마감을 하고 측정하는 방법이다. 본 연구에서는 흡음천을 A형마운팅 방법으로 측정하여 마감 재료로 활용할 수 있도록 하였다. 후)수용할">수용 할 수 있어야 한다. 이러한 요구에 따라 축소모형에서 더욱 정밀한 음향적 가변을 구현하기 위해 가변배너의 흡음률을 검증하고자 하였다. 일반적인 재료들을

  가설 설정

  • 후)1：50축소모형에서">1：50 축소모형에서 음의 전달시간과 파장은 1/50로 줄어들고 주파수는 50배가 된다. 따라서 평가하고자 하는 주파수 대역을

    제안 방법

    • 후)5의(b)와">5의 (b)와 같은 치수로 두께 5 mm의 폼보드를 몸체 재료로 앞면에 흡음재로 2 mm두께의 부직포를 부착하였으며 관객의 머리 부분은 직경 3 mm의 플라스틱 구를 활용하였고 폭은 객석과 동일하게 제작하였다. 객석 흡음력은 Beranek 후)가변음향 요소인">가변음향요소인 천장과 측벽 배너는 E, G형 마운팅, 스테이지 하우스 내부 벽체 마감 재료는 A형 마운팅으로 측정한 흡음률을 각기 부위별로 적용할 수 있도록 하였다. 본 연구에서 제시하는 축소모형 재료의 각 부위별 흡음률 데이터들을 실제 재료의 흡음률 데이터와 비교 고찰한 결과 고주파">활용하였다. 고주파 대역에서 안정적이고 무지향적 특성을 가지고 있는 스파크 소스 [11] (Daelim ENG, DHI-Al)와 140 kHz영역까지 측정이 가능한 U8인치 마이크로폰 (B&K- Type 4138)을 이용하여 시료 유무에 따른 잔향시간을 측정하였다. 잔향챔버 내부에 2개 위치의 스파크 소스와 4개 위치의 마이크로폰을 그림 1과 같이 이용하였으며 각 지점에서 3회씩 잔향시간을 측정하여 평균하였다.
    • 고주파 대역에서 안정적이고 무지향적 특성을 가지고 있는 스파크 소스 [11] (Daelim ENG, DHI-Al)와 140 kHz영역까지 측정이 가능한 U8인치 마이크로폰 (B&K- Type 4138)을 이용하여 시료 유무에 따른 잔향시간을 측정하였다.
    • 다목적홀 음향설계에서 1：50 축소모형의 재료흡음률을 구현하기 위해 각 요소별로 구분하고 모형재료의 흡음률을 측정하였다. 실제 공연장에서 사용되는 재료의 흡음률과 비교, 검토하였으며 최종적으로 내부 마감재를 제시하였다.
    • 후)다목적홀에서">다목적 홀에서 가변음향 재료는 각 모드별 가변 잔향을 확보할 수 있어야 하며 특성상 주파수 대역별 고른 흡음 특성을 요구하므로 배면의 공기층을 활용 [17, 18]하였다 천장에 매달린 흡음배너의 구현을 위해 G형 마운팅으로 측정을 진행하였으며 측벽 배너의 구현을 위해 E형마운팅으로 측정을 진행하였다. 배면에 공기층을 두었을 때 저주파 대역의 흡음률이 증가하는 것으로 나타났으며, 그 결과 후)다목적홀에서">다목적 홀에서 가변음향 재료는 각 모드별 가변 잔향을 확보할 수 있어야 하며 특성상 주파수 대역별 고른 흡음 특성을 요구하므로 배면의 공기층을 활용 [17, 18]하였다 천장에 매달린 흡음배너의 구현을 위해 G형 마운팅으로 측정을 진행하였으며 측벽 배너의 구현을 위해 E형마운팅으로 측정을 진행하였다. 배면에 공기층을 두었을 때 저주파 대역의 흡음률이 증가하는 것으로 나타났으며, 그 결과 다목적홀 음향설계에서 1：50 축소모형의 재료흡음률을 구현하기 위해 각 요소별로 구분하고 모형재료의 흡음률을 측정하였다. 실제 공연장에서 사용되는 재료의 흡음률과 비교, 검토하였으며 최종적으로 내부 마감재를 제시하였다.
    • 후)흡음 특성이">흡음특성이 유사한 재료를 선정해야 하나, 기존의 ISO에서는 모형에서의 흡음율 측정이 언급되어 있지 않다. 따라서 각 재료의 설계조건에 따른 흡음율을 효과적으로 측정하기 위한 방법론을 고찰하고, 벽체, 흡음배너와 같은 다목적홀의 각 설계요소에 따라 다양한 재료의 흡음률을 측정한 뒤, 실제 재료 및 일반적인 다목적홀의 시뮬레이션 모델에 입력하는 재료의 흡음율과 비교하였다.
    • 후)실제 축척으로">실제축척으로 변환하여 기술하였으며, 시료의 치수 역시 실제 축척으로 환산하여 표기하였다. 또한 흡음률은 실제 적용되는 재료의 주파수 대역별 흡음률과 비교하였고, 최종 재료의 선정은 실제 재료와의 주파수 대역별 흡음율 특성과 평균 흡음율을 고려하여 최적 모형 재료를 선정하였다.
    • 후)오케스트라피트의">오케스트라 피트의 오케스트라 연주자 모형으로 구분 적용하였다. 또한 흡음재로 활용될 소재의 천들을 각기 마운팅 방법을 달리하여 적용하였다.
    • 실제 공연장에서 공연 시 객석의 흡음력 뿐 아니라 오케스트라 연주자에 대한 흡음력도 무시 할 수 없는 부분이다. 연주자의 배치 및 점유밀도는 Beranek [14]의 데이터를 참조하여 무대 및 피트에서 오케스트라 연주자 1인당 약 1.85 m²의 면적을 차지하는 것으로 계산하였으며 1：50 축소모형의 적용을 위해 5명을 기준으로 하여 제작하였다. 크기는 아래의 그림 7과 같이 폭 50 mm에 높이 16 mm를 적용하였고 재료는 관객 모형과 동일하게 적용하였다.
    • 후)1：50축소모형의">1：50 축소모형의 재료흡음률을 구현하기 위해 각 요소별로 구분하고 모형재료의 흡음률을 측정하였다. 실제 공연장에서 사용되는 재료의 흡음률과 비교, 검토하였으며 최종적으로 내부 마감재를 제시하였다. 주요 반사재는 측벽과 기타 반사 마감 재료로 후)비교 검토">비교검토 하였다. 실제 홀에서 사용될 재료의 흡음률은 문헌 [14, 16, 19]의 자료를 활용하였으며 흡음률은 실제 및 모형재료 모두 125 Hz-l kHz까지의 평균으로 비교하였다. 그 결과는 표 6과 같이 각 실제 홀에서 사용될 재료의 흡음률은 문헌 [14, 16, ⑼의 자료를 활용하였으며 흡음률은 실제 및 모형재료 모두 125 Hz-l kH五까지의 평균으로 비교하였다.
    • 후)무시할">무시 할 수 없는 부분이다. 연주자의 배치 및 점유밀도는 Beranek [14]의 데이터를 참조하여 무대 및 피트에서 오케스트라 연주자 1인당 약 1.85 m²의 면적을 차지하는 것으로 계산하였으며 1：50 축소모형의 적용을 위해 5명을 기준으로 하여 제작하였다. 크기는 아래의 그림 7과 같이 폭 50 mm에 높이 16 mm를 적용하였고 재료는 관객 모형과 동일하게 적용하였다.
    • 후)가변 배너의">가변배너의 흡음률을 검증하고자 하였다. 일반적인 재료들을 가변음향 요소로 사용하기 위해서는 기본적인 재료에 대한 흡음률이 필요하며 기본 흡음률을 검토함으로써 각 마운팅 방법에 따른 배면공기층의 영향뿐 아니라 각 부위 및 조건에 따라 요구되는 흡음률의 변화 폭을 유도해야 할 것으로 판단되었고 따라서 기본적인 흡음특성을 알기 위해 A형 마운팅 방법으로 측정을 진행하였다. 본 연구에서 모형 배너는 천이라는 특성으로 다른 재료들에 비해 다루기 쉽고 경제적이라는 장점을 활용할 수 있도록 하였다.
    • 후)잔향 시간을">잔향시간을 측정하였다. 잔향챔버 내부에 2개 위치의 스파크 소스와 4개 위치의 마이크로폰을 그림 1과 같이 이용하였으며 각 지점에서 3회씩 잔향시간을 측정하여 평균하였다. 그림 2는 시료유무에 따른 실제 공연장에서 사용되는 재료의 흡음률과 비교, 검토하였으며 최종적으로 내부 마감재를 제시하였다. 주요 반사재는 측벽과 기타 반사 마감 재료로 구분 할 수 있으며 공연장에서 흡음요소로 작용하는 좌석과 관객, 가변음향 적용시 사용될 배너, 무대 및 오케스트라 피트의 오케스트라 연주자 모형으로 구분 적용하였다. 또한 흡음재로 활용될 소재의 천들을 각기 마운팅 방법을 달리하여 적용하였다.
    • 후)축소 모형">축소모형 적용 시 오케스트라 쉘과 피트의 재료는 음원의 반사에 대한 부분에 초점을 두어 주요 반사면의 재질과 같게 하였다.
    • 축소모형의 측벽과 천장의 가변음향배너의 구현을 위해 마운팅 방법을 각기 달리하여 측정을 진행하였다 E형 마운팅은 그림 3의 ©와 같이 잔향챔버에 브라켓을 설치하여 시료를 고정하고 측정면으로부터 배면공기 층의 깊이를 달리한 방법으로 공기층을 활용한 재료인 측벽의 흡음배너를 구현하도록 하였으며 G형 마운팅은 그림 3의 (d)와 같이 잔향챔버 벽에 브라켓을 설치하여 흡음천을 매달아 측정하는 방법으로 천장에 매달릴 배너를 구현할 수 있도록 하였다.
    • 후)축소 모형의">축소모형의 측벽과 천장의 가변음향배너의 구현을 위해 마운팅 방법을 각기 달리하여 측정을 진행하였다 E형 마운팅은 그림 3의 ©와 같이 잔향챔버에 브라켓을 설치하여 시료를 고정하고 측정면으로부터 배면공기 층의 깊이를 달리한 방법으로 공기층을 활용한 재료인 측벽의 흡음배너를 구현하도록 하였으며 G형 마운팅은 그림 3의 (d)와 같이 잔향챔버 벽에 브라켓을 설치하여 흡음천을 매달아 측정하는 방법으로 천장에 매달릴 배너를 구현할 수 있도록 하였다.
    • 010으로 나타났으며 이에 따라 측정시료의 흡음률은 소수점 둘째 자리까지 계산하였다. 측정된 모든 흡음률은 실제축척으로 변환하여 기술하였으며, 시료의 치수 역시 실제 축척으로 환산하여 표기하였다. 또한 흡음률은 실제 적용되는 재료의 주파수 대역별 흡음률과 비교하였고, 최종 재료의 선정은 실제 재료와의 주파수 대역별 흡음율 특성과 평균 흡음율을 고려하여 최적 모형 재료를 선정하였다.
    • 010으로 나타났으며 이에 따라 측정시료의 흡음률은 소수점 둘째 자리까지 계산하였다. 측정된 모든 흡음률은 실제축척으로 변환하여 기술하였으며, 시료의 치수 역시 실제 축척으로 환산하여 표기하였다. 또한 흡음률은 실제 적용되는 재료의 주파수 대역별 흡음률과 비교하였고, 최종 재료의 선정은 실제 재료와의 주파수 대역별 흡음율 특성과 평균 흡음율을 고려하여 최적 모형 재료를 선정하였다.
    • 흡음률 측정을 통해 축소모형 재료를 선정하고, 실제 재료의 흡음률 데이터와 1：50 공연장 축소모형재료를 최종적으로 비교검토 하였다. 실제 홀에서 사용될 재료의 흡음률은 흡음률 측정을 통해 축소모형 재료를 선정하고, 실제 재료의 흡음률 데이터와 1：50 공연장 축소모형재료를 최종적으로 비교검토 하였다. 실제 홀에서 사용될 재료의 흡음률은

      대상 데이터

      • 후)벨벳 A를">벨벳A를 부착하였다. 각 좌석의 폭은 11 mm (실제축척 550 mm)로 설계하였다. 객석은 19 mm 후)벨벳 A를">벨벳A를 부착하였다. 각 좌석의 폭은 11 mm (실제축척 550 mm)로 설계하였다. 객석은 19 mm 후)(실제 축척">(실제축척 550 mm)로 설계하였다. 객석은 19 mm (실제축척 950 mm)의 열간격으로 600석 (15열x40석)을 설치하였으며, 이때의 배치면적은 0.12 m²이다. 관객의 모형은 그림 후)스테이지하우스">스테이지 하우스 내부 흡음력 구현을 위해 주파수 대역별로 평탄한 흡음 특성을 갖는 재료로 선정하고자 하였으며, 이에 따른 검토 결과 일반적인 흡음재는 고주파수에서 흡음력이 높은 경향이 있어서 표 5와 같이 저주파수와 고주파수의 차이가 비교적 적은 흡음재료인 Fiber glass board, foil reinforced kraft (FRK) faced, 50mm를 마감재료로 활용하였다. 본 연구에서는 FGB, foi faced의 흡음률을 후)스테이지하우스">스테이지 하우스 내부 흡음력 구현을 위해 주파수 대역별로 평탄한 흡음 특성을 갖는 재료로 선정하고자 하였으며, 이에 따른 검토 결과 일반적인 흡음재는 고주파수에서 흡음력이 높은 경향이 있어서 표 5와 같이 저주파수와 고주파수의 차이가 비교적 적은 흡음재료인 Fiber glass board, foil reinforced kraft (FRK) faced, 50mm를 마감재료로 활용하였다. 본 연구에서는 FGB, foi faced의 흡음률을 후)위무늬목">위 무늬목 마감, GFRC (Glassfiber reinforced concrete), 석고보드 등 반사재로 이루어지게 된다. 이를 축소모형에서 구현하기 위해 주 벽체이자 구조체로서 단단하고 매끈한 표면을 가진 아크릴과 래커 코팅이 된 MDF의 흡음률을 측정하여 주요 반사면의 재료로 선정하였다. MDF의 경우 표면에 약 3회, 모서리면에 약 7회의 래커칠을 하였으며 후)위무늬목">위 무늬목 마감, GFRC (Glassfiber reinforced concrete), 석고보드 등 반사재로 이루어지게 된다. 이를 축소모형에서 구현하기 위해 주 벽체이자 구조체로서 단단하고 매끈한 표면을 가진 아크릴과 래커 코팅이 된 MDF의 흡음률을 측정하여 주요 반사면의 재료로 선정하였다. MDF의 경우 표면에 약 3회, 모서리면에 약 7회의 래커칠을 하였으며

        이론/모형

        • 각 부위별로 구분하여 최대한 실제 공연장의 음환경을 구현하기 위해 선별된 재료들의 흡음률은 ISO 354 [9]의 측정방법 (7장)에 준하여 측정하였다. 각 부위별로 구분하여 최대한 실제 공연장의 음환경을 구현하기 위해 선별된 재료들의 흡음률은 ISO 354 [9]의 측정방법 (7장)에 준하여 측정하였다. 후)축소 모형">축소모형 재료들의 부위별 흡음특성을 정확히 평가하기 위해 그림 3과 같이 실제부위 및 단면설계에 적합한 마운팅 방법을 ASTME 795 [12]의 기준에 고려하여 진행하였다. 그림 후)측정시">측정 시 온습도 환경에 따른 공기의 흡음력은 ISO 9613-1 [10]에 따라 다음식 (1)-(3)과 같이 매 측정시의 공기흡음계수를 계산하여 측정결과를 보정하였다. 측정시의 온도는 22.
        • 후)측정시">측정 시 온습도 환경에 따른 공기의 흡음력은 ISO 9613-1 [10]에 따라 다음식 (1)-(3)과 같이 매 측정시의 공기흡음계수를 계산하여 측정결과를 보정하였다. 측정시의 온도는 22.