본 연구에서는 연속 회분식 반응조(SBR : Sequence Batch Reactor)에서 산소섭취율을 이용하여 유입수의 유기물 부하량을 예측하고 유기물 소모식을 도출함으로써 공정상에서 유입부하량으로 인한 문제점이 발생하지 않으며 유출 수질을 향상시키는 방법을 모색하고자 하였다 먼저 유입 유기물 부하량의 농도를 50ppm에서 300ppm으로 단계적 변화를 주어 산소섭취율을 측정한 결과 유기물 부하량의 값이 50ppm, 100ppm, 150ppm, 200ppm, 300ppm 일 때 산소섭취을의 값은 각각 0.0067mgO_(2)/L/sec,0.0079mgO_(2)/L/sec, 0.O093mgO_(2)/L/sec, 0.0102mgO_(2)/L/sec, 0.0124mgO_(2)/L/sec로 유기물 부하량의 값이 커질수록 산소섭취율도 증가하는 것을 확인할 수 있었으며 이것으로 y_(1) = -5.65 + 1.23(1-e^(0.012x1))라는 유기부하 예측식을 도출하였다. 이때 y_(1)값은 높은 상관관계를 유추하기 위해 산소섭취율 값에 자연대수를 취하여 나타냈으며, x_(1)값은 그에 따른 유기물의 부하량이 된다. 이 예측식을 통해 유입부분의 산소섭취율 측정만으로 유입수의 유기물 부하량을 판단할 수 있다. 산출한 유기물 부하량의 농도는 유입구간 내에서 모두 제거되어야 하며 그러기 위해서는 유기물 부하량에 따른 유입정체시간 산정이 중요하다. 따라서, 시간당 소비되는 유기물 부하량의 농도를 파악하여 다음과 같은 y_(2) = 0.419 + 1.62x_(2) 라는 유기부하 소모식을 포출할 수 있었다. 이때 y_(2)값은 유기물 부하량을 뜻하며 x_(2)값은 그에 따른 유입정체시간을 나타낸다. 이를 통해 적절한 유입정체시간을 매정할 수 있으며 유입구간 동안 유기물의 제거가 완벽하게 이루어진다. 실폐수의 적용 가능성을 평가해보기 위하여 의정부 처리장의 하수를 이용하여 실험을 수행해 본 결과 오차 범위 10%안에 모든 값이 포합되었으며 실폐수에 적용 가능성이 충분하다고 판단되었다. 본 실험을 통해 ...
본 연구에서는 연속 회분식 반응조(SBR : Sequence Batch Reactor)에서 산소섭취율을 이용하여 유입수의 유기물 부하량을 예측하고 유기물 소모식을 도출함으로써 공정상에서 유입부하량으로 인한 문제점이 발생하지 않으며 유출 수질을 향상시키는 방법을 모색하고자 하였다 먼저 유입 유기물 부하량의 농도를 50ppm에서 300ppm으로 단계적 변화를 주어 산소섭취율을 측정한 결과 유기물 부하량의 값이 50ppm, 100ppm, 150ppm, 200ppm, 300ppm 일 때 산소섭취을의 값은 각각 0.0067mgO_(2)/L/sec,0.0079mgO_(2)/L/sec, 0.O093mgO_(2)/L/sec, 0.0102mgO_(2)/L/sec, 0.0124mgO_(2)/L/sec로 유기물 부하량의 값이 커질수록 산소섭취율도 증가하는 것을 확인할 수 있었으며 이것으로 y_(1) = -5.65 + 1.23(1-e^(0.012x1))라는 유기부하 예측식을 도출하였다. 이때 y_(1)값은 높은 상관관계를 유추하기 위해 산소섭취율 값에 자연대수를 취하여 나타냈으며, x_(1)값은 그에 따른 유기물의 부하량이 된다. 이 예측식을 통해 유입부분의 산소섭취율 측정만으로 유입수의 유기물 부하량을 판단할 수 있다. 산출한 유기물 부하량의 농도는 유입구간 내에서 모두 제거되어야 하며 그러기 위해서는 유기물 부하량에 따른 유입정체시간 산정이 중요하다. 따라서, 시간당 소비되는 유기물 부하량의 농도를 파악하여 다음과 같은 y_(2) = 0.419 + 1.62x_(2) 라는 유기부하 소모식을 포출할 수 있었다. 이때 y_(2)값은 유기물 부하량을 뜻하며 x_(2)값은 그에 따른 유입정체시간을 나타낸다. 이를 통해 적절한 유입정체시간을 매정할 수 있으며 유입구간 동안 유기물의 제거가 완벽하게 이루어진다. 실폐수의 적용 가능성을 평가해보기 위하여 의정부 처리장의 하수를 이용하여 실험을 수행해 본 결과 오차 범위 10%안에 모든 값이 포합되었으며 실폐수에 적용 가능성이 충분하다고 판단되었다. 본 실험을 통해 연속회분식 반응조의 제어시스템 중 유입부분에서 유기물의 제거가 완벽하지 않아 안정적 운전이 될 수 없었던 문제점을 해결할 수 있으며 또한 유입수의 오염물질 농도가 낮은 경우에도 과다한 처리시간을 가지는 비효율적인 공정을 벗어나 효율적이며 안정적인 수질 고관리를 가능하게 할 수 있을 것이라 판단된다.
본 연구에서는 연속 회분식 반응조(SBR : Sequence Batch Reactor)에서 산소섭취율을 이용하여 유입수의 유기물 부하량을 예측하고 유기물 소모식을 도출함으로써 공정상에서 유입부하량으로 인한 문제점이 발생하지 않으며 유출 수질을 향상시키는 방법을 모색하고자 하였다 먼저 유입 유기물 부하량의 농도를 50ppm에서 300ppm으로 단계적 변화를 주어 산소섭취율을 측정한 결과 유기물 부하량의 값이 50ppm, 100ppm, 150ppm, 200ppm, 300ppm 일 때 산소섭취을의 값은 각각 0.0067mgO_(2)/L/sec,0.0079mgO_(2)/L/sec, 0.O093mgO_(2)/L/sec, 0.0102mgO_(2)/L/sec, 0.0124mgO_(2)/L/sec로 유기물 부하량의 값이 커질수록 산소섭취율도 증가하는 것을 확인할 수 있었으며 이것으로 y_(1) = -5.65 + 1.23(1-e^(0.012x1))라는 유기부하 예측식을 도출하였다. 이때 y_(1)값은 높은 상관관계를 유추하기 위해 산소섭취율 값에 자연대수를 취하여 나타냈으며, x_(1)값은 그에 따른 유기물의 부하량이 된다. 이 예측식을 통해 유입부분의 산소섭취율 측정만으로 유입수의 유기물 부하량을 판단할 수 있다. 산출한 유기물 부하량의 농도는 유입구간 내에서 모두 제거되어야 하며 그러기 위해서는 유기물 부하량에 따른 유입정체시간 산정이 중요하다. 따라서, 시간당 소비되는 유기물 부하량의 농도를 파악하여 다음과 같은 y_(2) = 0.419 + 1.62x_(2) 라는 유기부하 소모식을 포출할 수 있었다. 이때 y_(2)값은 유기물 부하량을 뜻하며 x_(2)값은 그에 따른 유입정체시간을 나타낸다. 이를 통해 적절한 유입정체시간을 매정할 수 있으며 유입구간 동안 유기물의 제거가 완벽하게 이루어진다. 실폐수의 적용 가능성을 평가해보기 위하여 의정부 처리장의 하수를 이용하여 실험을 수행해 본 결과 오차 범위 10%안에 모든 값이 포합되었으며 실폐수에 적용 가능성이 충분하다고 판단되었다. 본 실험을 통해 연속회분식 반응조의 제어시스템 중 유입부분에서 유기물의 제거가 완벽하지 않아 안정적 운전이 될 수 없었던 문제점을 해결할 수 있으며 또한 유입수의 오염물질 농도가 낮은 경우에도 과다한 처리시간을 가지는 비효율적인 공정을 벗어나 효율적이며 안정적인 수질 고관리를 가능하게 할 수 있을 것이라 판단된다.
The main objective of this investigation was to predict the organic loading ratio of the influent by considering the oxygen uptake rate within the SBA and the derivation of the organic consumption method, thus disallowing any problems regarding the oxygen uptake rate from fox nucleating in the proce...
The main objective of this investigation was to predict the organic loading ratio of the influent by considering the oxygen uptake rate within the SBA and the derivation of the organic consumption method, thus disallowing any problems regarding the oxygen uptake rate from fox nucleating in the process and searching for the method to improve the quality of the outflow water. Initially, the concentration of the inflow organic loading ratio should be varied from 50ppm to 300ppm enabling stage changes, thus allowing the values of the oxygen uptake rate to be 50ppm, 100ppm, 150ppm, 200ppm, and 300ppm. The corresponding results of oxygen uptake rates were 0.0067mgO_(2)/L/sec, 0.0079mgO_(2)/L/sec, 0.0093mgO_(2)/L/sec, 0.0102mgO_(2)/L/sec, and 0.0124mgO_(2)/L/sec. This result confirmed that as the organic loading ratio had increased, the oxygen uptake rate increased as well. By considering this aspect, the theoretical equation, y_(1) = -5.65 + 1.23(1-e^(0.012X1)) of the organic loading ratio was derived where, y_(1) value was represented through applying IN to the oxygen uptake rate in order to infer the high relativity, and x_(1) value was the corresponding oxygen loading ratio. By applying this prediction equation, the measurement of oxygen uptake rate in the influential component enabled determining the organic loading ratio of the influent. The yield concentration of organic loading ratio should be completely eliminated and for this to be possible, it would be very important to calculate the inflow time relative to the organic loading ratio. By considering the concentration of the organic loading ratio consumed hourly, it enabled the derivation of the organic loading consumption equation as y_(2) = 0.418 + 1.62x_(2). Whereas, y_(2) value defined as the organic loading ratio and x_(2) value represented the corresponding inflow time. By applying this equation, the sufficient inflow time could be assigned and this allowed the organic loading to be discarded completely. The wastewater examination from the primary clarifier at "U municipal wastewater treatment" facility following the above procedures to evaluate the possibility of applying this to municipal wastewater demonstrated the result that all values were observed within 10% error range and thus, led to a determination that it was possible to apply on the wastewater. This experiment resolved the problems associated with the unstable drive due to the incomplete organic loading elimination from the influential site at the control system of the SBR. Moreover, it also contributed for the possibility of managing more efficient and stable water quality instead of employing the inefficient process which allowed the excessive retention time for the influent with low toxicant concentration.
The main objective of this investigation was to predict the organic loading ratio of the influent by considering the oxygen uptake rate within the SBA and the derivation of the organic consumption method, thus disallowing any problems regarding the oxygen uptake rate from fox nucleating in the process and searching for the method to improve the quality of the outflow water. Initially, the concentration of the inflow organic loading ratio should be varied from 50ppm to 300ppm enabling stage changes, thus allowing the values of the oxygen uptake rate to be 50ppm, 100ppm, 150ppm, 200ppm, and 300ppm. The corresponding results of oxygen uptake rates were 0.0067mgO_(2)/L/sec, 0.0079mgO_(2)/L/sec, 0.0093mgO_(2)/L/sec, 0.0102mgO_(2)/L/sec, and 0.0124mgO_(2)/L/sec. This result confirmed that as the organic loading ratio had increased, the oxygen uptake rate increased as well. By considering this aspect, the theoretical equation, y_(1) = -5.65 + 1.23(1-e^(0.012X1)) of the organic loading ratio was derived where, y_(1) value was represented through applying IN to the oxygen uptake rate in order to infer the high relativity, and x_(1) value was the corresponding oxygen loading ratio. By applying this prediction equation, the measurement of oxygen uptake rate in the influential component enabled determining the organic loading ratio of the influent. The yield concentration of organic loading ratio should be completely eliminated and for this to be possible, it would be very important to calculate the inflow time relative to the organic loading ratio. By considering the concentration of the organic loading ratio consumed hourly, it enabled the derivation of the organic loading consumption equation as y_(2) = 0.418 + 1.62x_(2). Whereas, y_(2) value defined as the organic loading ratio and x_(2) value represented the corresponding inflow time. By applying this equation, the sufficient inflow time could be assigned and this allowed the organic loading to be discarded completely. The wastewater examination from the primary clarifier at "U municipal wastewater treatment" facility following the above procedures to evaluate the possibility of applying this to municipal wastewater demonstrated the result that all values were observed within 10% error range and thus, led to a determination that it was possible to apply on the wastewater. This experiment resolved the problems associated with the unstable drive due to the incomplete organic loading elimination from the influential site at the control system of the SBR. Moreover, it also contributed for the possibility of managing more efficient and stable water quality instead of employing the inefficient process which allowed the excessive retention time for the influent with low toxicant concentration.
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