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문제 정의
- 본 연구에서는 주기 인발에 따른 말뚝의 인발력과 하중 전이특성의 변화 및 장기 재하에 따른 크리프 거동특성을 파악하기 위해 소형 압력 토조 내에 구축된 화강토지반에 소형 말뚝을 타설하고 인발시험을 실시하였다. 특히 본 시험에서 인장하중이 말뚝의 선단(Eletip)에 직접 가하여 질 때와 말뚝 두부 Sile head)에 가하여 질 때 즉, 최초 인장하중 전달지점의 위치변화로 인한 인발력과 말뚝거동의 차이를 규명하여 보다 안정적인 하중 전달 형태를 밝혀내는 데 본 연구의 주목적을 두었다.
- 이를 위해 강제 챔버 안에 멤브레인을 설치하여 수직 및 수평 구속 압력비를 조정함으로써 토조 내 측압의 차이를 유도하여 인발 말뚝의 거동 차이를 분석하고자 하였다. 아울러 말뚝 인발시 주기적인 하중시험 (cyclic load test) 및 크리프 시험을 함께 실시하여 화강풍화토 지반 내에 타설된 현장타설 인발 말뚝의 다양한 거동 특성을 분석하고자 하였다.
- 실시하였다. 특히 본 시험에서 인장하중이 말뚝의 선단(Eletip)에 직접 가하여 질 때와 말뚝 두부 Sile head)에 가하여 질 때 즉, 최초 인장하중 전달지점의 위치변화로 인한 인발력과 말뚝거동의 차이를 규명하여 보다 안정적인 하중 전달 형태를 밝혀내는 데 본 연구의 주목적을 두었다. .
가설 설정
- 있도록 하였다. 반면, Chattopadhyayd와 Pise(1986) 이론은 대표적인 원추형 전단모델로서 사질토 지반 내에 관입된 말뚝의 인발저항력을, 말뚝 주위 지반 내에 형성되는 원추형의 가상 파괴면 상에 발생하는 마찰저항에 의한 것으로 가정한다. 이때 발생하는 흙의 전단저항력과 파괴면내 흙말뚝 자중 사이의 극한 평형상태(limiting equilibrium)를 고려함으로써 극한 인발저항력을 구한다(그림 3참조).
제안 방법
- 본 시험에서 사용된 모래와 화강풍화토의 공학적 특성은 표 2와 같다. 모래와 화강풍화토의 입도분포곡선은 그림 6과 같으며 화강풍화토 시료로 조성된 기초지반은 플라스틱용기 내에서 E 다짐법에 해당하는 에너지 효율이 획득되도록 다짐장치를 제작한 후 최대건조단위중량( "-血盘대비 80% 이상의 다짐(래머무게 7.5樓인 다짐봉으로 자유낙하고 600mm를 유지하면서 층당 110회씩 7층으로 다짐)이 되도록 하였다. 다만 내부 토조로 사용된 플라스틱 통은 두께 2.
- (1) 토조내의 구속압력 수준을 = 80 (kPa)로 고정한채아 = 40, 60, 80 kN/m2으로 증가시키면서 극한 인발력을 구할 때까지 크리프 시험, 반복재하시험을 실시하였다. 시험결과, 말뚝 선단에서의 극한인 발 지지력이 말뚝 두부인 발 시에 비해 약 27-30% 정도 크게 산정되었다.
- (3) 극한 인발력 발생시 말뚝 두부에서의 수직 변위를 말뚝 직경에 대해 비교하였다. 말뚝 두부 인발 시의 수직 변위발생량은 말뚝 직경(D)대비 약 8~9% 정도였으며, 말뚝 선단 인발시의 경우는 말뚝 직경대비 약 6-8% 정도 변위가 발생 되었다.
- (4) 일정한 하중을 받고 있는 모형 타설말뚝의 크리프 특성을 파악하기 위하여 4분 동안 설계 하중(TD)의 25, 50, 75, 100 및 125%에 해당하는 하중 하에서 변위 발생량을 측정하였다. 말뚝 두부 인발 시험과 말뚝 선단 인발시험에서 모두 하중 단계(25, 50, 75, 100, 120%) % 가 증가할수록 b 값이 감소하는 경향을 보였다.
- 그림 5와 같이 프라스틱 모형토조에 대한 수직/수평응력 차이를 조성하기 위하여 강제 챔버 내에 수직 멤브레인(membrane)과 수평 멤브레인을 각각 설치하였다. 각 멤브레인은 레귤레이터 (regulator)를 통하여 에어 컴프레서에 연결되어 일정한 상태의 압력(= 80, 야 = 40, 60, 80 kN/n?)이 유지될 수 있도록 하였다. 모형 지반 내에 설치된 말뚝은 가압상태에서 정적 인발하중을 단계별로 재하하여 파괴에 이르도록 하였고 시험 중 각 하중 단계별로 크리프 시험 (creep test)과 반복 인발시험(cyclic pullout test)을 실시하여 순 극한 인발하중과 하중전이 특성의 변화를 조사하였다.
- 모형 말뚝이 설치된 내부 플라스틱 토조를 모형챔버안에위치시킨 후 내부 플라스틱토조와 강제토조 사이 공간에 강사를 실시하였다. 강사 종료 후 레귤레이터와 에어 컴프레서를 사용하여 수직 및 수평 방향으로 소정의 압력을 24시간 가하였다. 수직방향압력 (σv)은 80 kN/n? 의동일한 압력을 전 시험에 걸쳐 유지시켜주었으며, 수평압력 수준 (아)은 각각 40, 60, 80 kN/n?으로 변화시켜 겉보기 토압 계수(K)가 각각 0.
- 토조를 이와 같이 두 용기로 구분한 이유는 내부 플라스틱 토조에 대한 구속압을 적절히 조절하기 위함이며 아울러 전체 강제챔버 내를 모두 흙시료로 다져서 채우기 위해서는 멤브레인 등으로 인해 시료를 다지는데 한계가 있기 때문이다. 그림 5와 같이 프라스틱 모형토조에 대한 수직/수평응력 차이를 조성하기 위하여 강제 챔버 내에 수직 멤브레인(membrane)과 수평 멤브레인을 각각 설치하였다. 각 멤브레인은 레귤레이터 (regulator)를 통하여 에어 컴프레서에 연결되어 일정한 상태의 압력(= 80, 야 = 40, 60, 80 kN/n?)이 유지될 수 있도록 하였다.
- 5樓인 다짐봉으로 자유낙하고 600mm를 유지하면서 층당 110회씩 7층으로 다짐)이 되도록 하였다. 다만 내부 토조로 사용된 플라스틱 통은 두께 2.5mm 의 매우 얇은 용기로서 외부의 강제 챔버에 비해 강성을 무시하여도 좋을 만큼, 화강풍화토 시료를 플라스틱 토조 내에서 다진 후 플라스틱 토조 외벽을 그라인더로 얇게 갈아내 후시험을 실시하도록 하였다.
- 토조 내 시료의 다짐은 높이 500mm, 직경 300mm의 플라스틱 통내에서 다짐봉을 사용하여 실시하였다. 다짐이 완료된 플라스틱 통을 강제로 된 모형토조 안에 위치시킨 후 소정의 강사장치를 사용하여 강제챔버와 다져진 화강풍화토를 담은 플라스틱 통 사이를 모래를 이용하여 균질하게 채웠다.
- 또한 말뚝 선단인발시는 3단계의 반복 인발시험(1단 반복시 설계 하중의 50%, 2단 반복시 75%, 3단 반복시 설계 하중의 100%를 적용)을 수행하였다. 모든 반복 인발시험은 매 단계에서 하중의 증가와 제거를 분당 1회씩 20번 반복하였다.
- 토조 내에 임의로 조성된 모형 지반은 강제로 된토조외벽에 의한 경계조건의 영향을 받게 되므로 이를 피하기 위해 강제 토조 내에 휨성의(flexible)의 소형토조를 재설치하고 이 휨성 소형토조에 가압을 하여 경계효과를 제어하였다. 또한 지반내의 응력조건이 수직 응력 대 비 수평응력 의 크기가 다를 수 있으므로 수평 방향의 구속압력과 수직 방향의 구속압력을 따로 가압할 수 있도록 토조의 바깥벽면과 바닥면에 공기 주머니를 각각 설치하였다.
- 말뚝 두부인발시에는 2단계의 반복하중 시험(1단 반복 시 설계 하중의 50%, 2단 반복시 설계 하중의 75%)을수행하였다. 또한 말뚝 선단인발시는 3단계의 반복 인발시험(1단 반복시 설계 하중의 50%, 2단 반복시 75%, 3단 반복시 설계 하중의 100%를 적용)을 수행하였다.
- 두부 인발시에는 설계하중 대비 25%씩( 25, 50, 75, 100%) 4단계로 증가시켰으며 각 인발단계에서 하중을 일정한 시간동안 하중을 유지시켜주었다(그림 9). 말뚝 선단 인발 시에는 인발력의 증가를 예상, 1단계를 추가( T Design 의 120%)하여 총 5단계로 인발하였다(그림 10).
- 말뚝의 주면 마찰각 S를 (2/3)Φ로, 말뚝 중간 높이에서의 수직응력(σv)값을 압력토조에 가한 수직압력 (σv = 80 kN/m2)으로 간주하여 사용하였다. L = 400mm, D = 40mm이므로 구속압력( 아)에 따른 6 값은 2.
- 또한 말뚝 선단인발시는 3단계의 반복 인발시험(1단 반복시 설계 하중의 50%, 2단 반복시 75%, 3단 반복시 설계 하중의 100%를 적용)을 수행하였다. 모든 반복 인발시험은 매 단계에서 하중의 증가와 제거를 분당 1회씩 20번 반복하였다.
- 모형 말뚝이 설치된 내부 플라스틱 토조를 모형챔버안에위치시킨 후 내부 플라스틱토조와 강제토조 사이 공간에 강사를 실시하였다. 강사 종료 후 레귤레이터와 에어 컴프레서를 사용하여 수직 및 수평 방향으로 소정의 압력을 24시간 가하였다.
- 각 멤브레인은 레귤레이터 (regulator)를 통하여 에어 컴프레서에 연결되어 일정한 상태의 압력(= 80, 야 = 40, 60, 80 kN/n?)이 유지될 수 있도록 하였다. 모형 지반 내에 설치된 말뚝은 가압상태에서 정적 인발하중을 단계별로 재하하여 파괴에 이르도록 하였고 시험 중 각 하중 단계별로 크리프 시험 (creep test)과 반복 인발시험(cyclic pullout test)을 실시하여 순 극한 인발하중과 하중전이 특성의 변화를 조사하였다.
- 모형말뚝의 설치 후 인발시험 에 필요한 충분한 강도를 확보하기 위하여 그라우트재를 48시간 양생시켰다. 모형 말뚝이 설치된 내부 플라스틱 토조를 모형챔버안에위치시킨 후 내부 플라스틱토조와 강제토조 사이 공간에 강사를 실시하였다.
- 변위는 크리프 시험시작 후 0.1, 0.2, 0.4, 1, 2, 3, 4분경과시점에서 말뚝 두부 또는 선단인발 시 말뚝 선단과 두부에서의 인발 변위를 측정하였다.
- 본 연구에서는 가압이 가능한 모형 토조를 제작하여 사용하였다. 가압형 모형 토조 시험에서는 지반 내 응력 조건의 조절이 가능하고 임의 경계면에서의 구속압력을 변화시켜 경계효과(boundary effect)를 고려할 수 있으며, 실제 말뚝과의 크기 대비 효과를 조사해 볼 수 있다고 보고된 바 있다(ONeill et al, 1990).
- 강사 종료 후 레귤레이터와 에어 컴프레서를 사용하여 수직 및 수평 방향으로 소정의 압력을 24시간 가하였다. 수직방향압력 (σv)은 80 kN/n? 의동일한 압력을 전 시험에 걸쳐 유지시켜주었으며, 수평압력 수준 (아)은 각각 40, 60, 80 kN/n?으로 변화시켜 겉보기 토압 계수(K)가 각각 0.5, 0.75, L0이 인발 시유지 되도록 하였다.
- .이를 위해 강제 챔버 안에 멤브레인을 설치하여 수직 및 수평 구속 압력비를 조정함으로써 토조 내 측압의 차이를 유도하여 인발 말뚝의 거동 차이를 분석하고자 하였다. 아울러 말뚝 인발시 주기적인 하중시험 (cyclic load test) 및 크리프 시험을 함께 실시하여 화강풍화토 지반 내에 타설된 현장타설 인발 말뚝의 다양한 거동 특성을 분석하고자 하였다.
- 지반 천공에 사용되는 현장 auger boring장비와 유사한 형태의 자연 배토방식으로 제작된 screw bit를 제작하여 모형 지반을 천공한 후 제작된 모형말뚝을 굴착 공안에 설치하였다 몰탈을 가압 주입을 할 경우, 팽창재의 효과와 더불어 보다 효과적인 주면마찰력의 증가를 가져오지만, 본 시험에서는 무가압 방식을 선택하였으며 천공깊이를 3단계로 나누어서 몰탈을 주입한 후 다짐 봉으로 각 층마다 20번씩 다져 말뚝을 형성하였다(그림 8 참조).
- 사용된 모형토조는 높이 1000mm, 직경 740mm의 크기로 모형 말뚝의 직경대비 19배로 제작된 강제 원통형이다(그림 5 참조). 토조 내에 임의로 조성된 모형 지반은 강제로 된토조외벽에 의한 경계조건의 영향을 받게 되므로 이를 피하기 위해 강제 토조 내에 휨성의(flexible)의 소형토조를 재설치하고 이 휨성 소형토조에 가압을 하여 경계효과를 제어하였다. 또한 지반내의 응력조건이 수직 응력 대 비 수평응력 의 크기가 다를 수 있으므로 수평 방향의 구속압력과 수직 방향의 구속압력을 따로 가압할 수 있도록 토조의 바깥벽면과 바닥면에 공기 주머니를 각각 설치하였다.
- 현장 타설말뚝에 가하는 인발하중의 재하지점을 말뚝 선단과 두부로 구분하여 재하할 수 있는 장치를 고안 (그림 4)하고 구속압력수준을 변화시키며 각각 표 1과 같은 시험조건에 따라 인발시험을 수행하였다. 지반조성에 사용된 토조는 외벽을 이루는 강제챔버와 내부의 플라스틱 용기로 구성되며 두 용기사이는 건조한 모래플라트스틱용기 내부는 화강풍화토로 다져서 채웠다.
대상 데이터
- 킨 후 사용하였다. 강제 챔버와 플라스틱 토조 사이에 채우는 모래는 공주시 금강의 모래를 채취하여 자연 건조 시킨 후, 10번 체를 통과하고 200번체에남는 시료를 사용하였다. 본 시험에서 사용된 모래와 화강풍화토의 공학적 특성은 표 2와 같다.
- 말뚝 선단 인장용의 강봉은 그림 7(b)와 같이 강봉 내 에 강선(tendon)을 이용하여 로드셀과 말뚝 선단 사이가 직접 연결되도록 하였으며, 로드셀로부터의 하중 값과 강봉 상에 부착된 스트레인 게이지의 변형율 측정을 위하여 Tokyo Sokki사의 TDS 303 data logger를 사용하였다. 스트레인 게이지는 게이지 길이 5mm, 게이지 계수(gauge factor) 2.
- 말뚝에 가해지는 인장하중을 말뚝 선단과 두부에 각각 가하기 위하여 직경(D) 20mm, 총길이 510mm(관입 깊이 400mm)의 강봉을 그림 7과 같이 제작하여 사용하였다. 말뚝 선단 인장용의 강봉은 그림 7(b)와 같이 강봉 내 에 강선(tendon)을 이용하여 로드셀과 말뚝 선단 사이가 직접 연결되도록 하였으며, 로드셀로부터의 하중 값과 강봉 상에 부착된 스트레인 게이지의 변형율 측정을 위하여 Tokyo Sokki사의 TDS 303 data logger를 사용하였다.
- 모형 현장타설말뚝이 타설된 모델지반의 구성 시료는 대전광역시 관저동의 화강풍화토를 채취하여 1주일간 자연 건조 시 킨 후 사용하였다. 강제 챔버와 플라스틱 토조 사이에 채우는 모래는 공주시 금강의 모래를 채취하여 자연 건조 시킨 후, 10번 체를 통과하고 200번체에남는 시료를 사용하였다.
- 본 시험에서는 주입재로서 S사 제품의 팽창성의 무수축, 고강도, 고유동성의 시멘트계그라우트재를를 사용하였으며 그 특성은 표 3과 같다.
- 가압형 모형 토조 시험에서는 지반 내 응력 조건의 조절이 가능하고 임의 경계면에서의 구속압력을 변화시켜 경계효과(boundary effect)를 고려할 수 있으며, 실제 말뚝과의 크기 대비 효과를 조사해 볼 수 있다고 보고된 바 있다(ONeill et al, 1990). 사용된 모형토조는 높이 1000mm, 직경 740mm의 크기로 모형 말뚝의 직경대비 19배로 제작된 강제 원통형이다(그림 5 참조). 토조 내에 임의로 조성된 모형 지반은 강제로 된토조외벽에 의한 경계조건의 영향을 받게 되므로 이를 피하기 위해 강제 토조 내에 휨성의(flexible)의 소형토조를 재설치하고 이 휨성 소형토조에 가압을 하여 경계효과를 제어하였다.
- 말뚝 선단 인장용의 강봉은 그림 7(b)와 같이 강봉 내 에 강선(tendon)을 이용하여 로드셀과 말뚝 선단 사이가 직접 연결되도록 하였으며, 로드셀로부터의 하중 값과 강봉 상에 부착된 스트레인 게이지의 변형율 측정을 위하여 Tokyo Sokki사의 TDS 303 data logger를 사용하였다. 스트레인 게이지는 게이지 길이 5mm, 게이지 계수(gauge factor) 2.13 ±1%인 성질을 갖는 folder 타입을 선정하여 사용하였으며 강봉의 길이방향으로 각 7쌍씩 부착하였다. 제작 준비된 모형말뚝은 모형지반을 천공한 곳에 팽창성 몰탈을 주입한 후 압입하여 설치를 완료하였다.
- 지반조성에 사용된 토조는 외벽을 이루는 강제챔버와 내부의 플라스틱 용기로 구성되며 두 용기사이는 건조한 모래플라트스틱용기 내부는 화강풍화토로 다져서 채웠다. 토조를 이와 같이 두 용기로 구분한 이유는 내부 플라스틱 토조에 대한 구속압을 적절히 조절하기 위함이며 아울러 전체 강제챔버 내를 모두 흙시료로 다져서 채우기 위해서는 멤브레인 등으로 인해 시료를 다지는데 한계가 있기 때문이다.
이론/모형
- Briaud와 Garland(1985)에 의해 제안된 아래 식을 사용하여 크리프 시험과 이때 발생하는 변위값의 상관성을 조사하였다(그림 17 참조):
- 외국의 경우 대표적인 것으로는 Briaud 등 (1998), Chaouch와 Briaud(1991), ONeill 등(1990), Reese 와 O'Neil(1972, 1988), Yazdanbod(1979) 등에 의한 연구를 들 수 있으며, 이 중 Briaud(1998)는 소형의 현장 타설 말뚝에 대한 실계측시험을 통하여 인발 하중이 작용될 때의 말뚝의 하중전이 과정과 크리프(creep) 거동, 주기 하중을 받을 때의 말뚝거동을 분석한 바 있고 O'Neill 등(1990)은 소형 압력 토조를 이용하여 인장 말뚝의 안정성에 관한 연구를 수행하였으며, Reese & O'Neil (1988)은 기존의 현장 타설말뚝에 대한 다양한 연구 결과를 집약하여 보고 한 바 있다. 모형 압력토조를 이용한 말뚝의 거동에 관한 연구로는 Yazdanbod(1978)가 있으며 여러가지 크기의 토조를 제작하여 압축말뚝의 거동분석시험에 사용하였다. 또한 국내의 현장 타설 말뚝에 관한 연구도 제한적이지만 꾸준히 진행되어왔으나 최근까지도 대부분의 현장 타설말뚝에 대한 연구는 압축 하중을 받는 말뚝의 하중전이 특성이나 지지력 거동분석에 국한[박종배 등(1998), 이성준 등(1997)]되어 있으며 인장하중을 받는 현장 타설말뚝에 대한 연구는 이용훈 등(1993)의 이론 해에 대한 고찰, Yun 등(1999)에 의한 실내 모형 인발시험 및 이재동과 신방웅(2000)의 현장모형인 발 시험 등에서 찾아볼 수 있다.
성능/효과
- (2) 모형 타설 말뚝의 극한 인발력으로부터 계산된 3 값은 2.59~4.03의 분포를 보였다. 이 중 말뚝 두부인 발 시의 3값은 2.
- (5) 20회 반복재하 하중시험이 끝난 후에 실시한 크리프시험( T50-d, T75-b, T100-b)과 T50-c, Ro-d어서 b 값은 급격히 감소하는 경향을 보였다. 따라서 인장을 받는 말뚝의 크리프 등 변위에 대한 장기적인 안정성을 확보하기 위해서는 선행 인장이 매우 효과적일 것이다.
- 20회 반복재하 하중시험이 끝난 후에 실시한 크리프시험( T50-b, T75-0, 과 T50-C, T50-/에서 b값은 급격히 감소하는 경향을 보였다. 따라서 인장을 받는 말뚝의 변위에 대한 장기적인 안정성을 확보하기 위해서는 선행 인장을 실시하여 추가적인 크리프 발생량을 줄여야 하며 특히, 선단 인발 모드를 택한 말뚝은 크리프 변형에 대해 매우 안정적인 거동을 보일 것으로 판단된다.
- 것이다. 구속압 수준을 증가시키면 인발 모드에 상관없이 점차 하중-변위 사이의 기울기 값이 커지는 양상을 보였으며 구속압의 크기가 동일할 때, 하중-변위 사이 기울기 값의 크기를 비교하여 보면, 말뚝 두부 인발 시 보다 말뚝 선단 인발시에 보다 크게 계산되었다(표 6).
- 03의 분포를 보여 같은 구속압력조건에서 선단 인발시의 6 값이 두부 인발시에 비해 약 26~30% 정도 더 크게 계산되 었다. 또한 구속 압력수준이 증가함에 따라서 말뚝 선단에서의 극한 인발력이 말뚝 두부에 비해 약 27-30% 정도 크게 계산되었다.
- 또한 선단 직접 인발 시에는 말뚝 길이 방향에 대한 하중의 감소율(dT/dz)이 매우 급격한 반면, 두부 직접인 발 시에는 하중 감소율(dT/dz)이 매우 완만한 특성을 보였다. 이는 말뚝 선단인발시 인발시 재하지점에서의구속압력이 커서 상대적으로 매우 큰 저항력이 재하지점에 발생한 때문으로 판단된다.
- 특히, 선단 인발 모드를 택한 말뚝은 크리프변형에 대해 매우 안정적인 거동을 보일 것으로 판단된다. 또한 크리프 시험전·후 하중분포 특성을 보면, 말뚝 두부재하시에 크리프가 진행되는 동안 하중분포가 약 8~ 10%로 감소하였지만, 말뚝 선단에서는 하중분포가 역으로 약 1~10%로 증가하거나 변화가 거의 없는 경향을 보였다. 이는 말뚝 선단인 발 경우가 두부 인발시보다 반복재하에 따른 잔류응력 (residual stress) 이 더 크게 발생되기 때문으로 판단된다.
- 발생량을 측정하였다. 말뚝 두부 인발 시험과 말뚝 선단 인발시험에서 모두 하중 단계(25, 50, 75, 100, 120%) % 가 증가할수록 b 값이 감소하는 경향을 보였다.
- 말뚝 두부 인발 시험과 말뚝 선단 인발시험에서 모두 하중 단계(설계하중 Td의 %)가 증가할수록 대체적으로 b값이 감소하는 경향을 보였다.
- 도시한 것이다. 말뚝 두부 인발시 크리프 시험 전보다 크리프 시험 종료 직후 하중전이 곡선상의 분포하중이 감소하는 경향을 보였다. 특히 높은 구속압력 수준(1 = 80 K*) Nh 으로 갈수록 크리프에 의한 하중 감소율이 증가되어 하중분포에 있어 약 10~20%감소하는 추세를 보였다.
- 실시하였다. 시험결과, 말뚝 선단에서의 극한인 발 지지력이 말뚝 두부인 발 시에 비해 약 27-30% 정도 크게 산정되었다.
- 말뚝 두부 인발시 크리프 시험 전보다 크리프 시험 종료 직후 하중전이 곡선상의 분포하중이 감소하는 경향을 보였다. 특히 높은 구속압력 수준(1 = 80 K*) Nh 으로 갈수록 크리프에 의한 하중 감소율이 증가되어 하중분포에 있어 약 10~20%감소하는 추세를 보였다. 반면 말뚝 선단인발 시 크리프 시험종료 직후의 하중분포는 오히려 구속압력 증가에 따라 1~10% 증가하거나 변화가 거의 없는 경향을 보였다.
후속연구
- 감소하는 경향을 보였다. 따라서 인장을 받는 말뚝의 변위에 대한 장기적인 안정성을 확보하기 위해서는 선행 인장을 실시하여 추가적인 크리프 발생량을 줄여야 하며 특히, 선단 인발 모드를 택한 말뚝은 크리프 변형에 대해 매우 안정적인 거동을 보일 것으로 판단된다.
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