선택한 단어 수는 입니다.
최소 단어 이상 선택하여야 합니다.
최소 단어 이상 선택하여야 합니다.
선택한 단어 수는 30입니다.
최대 10 단어까지만 선택 가능합니다.
최대 10 단어까지만 선택 가능합니다.
문제 정의
- 본고에서는 20만㎘ 지하식 LNG 저장탱크의 건설에 채용된 신기술 중에서 고강도 측벽(side wall) 및 콘크리트 지붕(roof)의 개발과 시공에 대하여 소개하고자 한다.
- 5 m/hr로 계획하였다. 따라서, 본 계획의 타당성을 확인하기 위한 펌프 압송 실험을 실시하였다. 다만, 압송배관의 길이는 실시공을 고려하여 수평환산거리를 약 120 m로 설정하였으며, 펌프압송성시험을 위해 콘크리트의 종류별로 SC배합의 경우에는 슬럼프 플로우가 60 cm인 사례 1, FBB배합의 경우에는 슬럼프 플로우가 60 cm(이하, FBB 60) 및 50 cm(이하, FBB 50)인 사례 2, 그리고 비교용으로 설계기준강도가 300kgf/㎠이고 슬럼프 12 cm, W/C 47 %인 일반배합(이하, FBB 12) 등 4가지 조건을 대상으로 하였다.
- LNG 저장탱크에 처음으로 콘크리트 지붕을 채택한 본 공사에서는 콘크리트의 타설부터 PC를 긴장할 때가지 RC 지붕 시공과정의 거동을 파악하고, 향후 설계자료를 확보하기 위한 목적으로 여러 가지 계측을 실시하였다. 계측위치는 <그림 12>에 나타내었고, 계측결과는 <그림 13>과 같다.
가설 설정
- (2) 하중-신축관계가 직선일 것.(상관계수>0.
- (3) Set량이 허용 set량(6 mm) 이하일 것.
- (1) 텐던의 실측된 신축과 현장마찰 시험으로 구한 마찰계수 (μ) 및 겉보기 탄성계수(Ep)로 산출한 신축의 계산 값에 대한 오차율이 허용값 이내일 것.
제안 방법
- 6 m로 줄일 수 있었다. 이러한 고강도 콘크리트를 개발하기 위하여 배합실험 →부재실험→시공성 실험 등을 거쳐 실제 시공까지 약 3년간의 기간이 필요하였으며 설계 및 시공측면을 검토하였다.
- 설계측면에서는 상온·저온에서의 휨·전단시험을 실시하여 고강도 콘크리트의 강도특성을 파악하였다. 실험결과, 고강도 콘크리트의 경우에도 기본적으로는 보통 콘크리트의 설계방법과 유사한 연장선상에 있으며, RC시방서에서 안전측인 것으로 확인되었다.
- 실험결과, 고강도 콘크리트의 경우에도 기본적으로는 보통 콘크리트의 설계방법과 유사한 연장선상에 있으며, RC시방서에서 안전측인 것으로 확인되었다. 그러나, 취성파괴를 방지히기 위하여 최소철근비(p)를 0.2 %에서 0.25 %로 상향조정하는 방안을 채택하였다. 또한, 측벽의 두께가 내경 (68 m)에 비해 1.
- 25 %로 상향조정하는 방안을 채택하였다. 또한, 측벽의 두께가 내경 (68 m)에 비해 1.6 m로 매우 얇기 때문에, 좌굴에 대한 안정성을 검토하였다. 측벽의 좌굴검토는 IASS(국제 Sell입체구조학회)의 "철근콘크리트 Shell의 좌굴지침'을 근거로 하였다.
- 측벽의 좌굴검토는 IASS(국제 Sell입체구조학회)의 "철근콘크리트 Shell의 좌굴지침'을 근거로 하였다. 이 방법에 의한 FEM으로 탄성고유값을 해석하여 선형좌굴하중을 산정한 후 콘크리트의 소성화, 초기부정, 균열, 크리프에 의한 저감을 고려하여 설계하중에 대한 안전율을 산정하였다. 해석결과, 좌굴에 대한 안전율은 9.
- 5를 만족하는 것으로 확인되었다. 고강도 콘크리트를 적용하기 위해 이상과 같이 사전에 설계내용에 대해 검토를 하였으며, 이를 근거로 시공성의 검토를 실시하였다.
- 이러한 과제를 해결하기 위하여 콘크리트의 품질변동, 펌프압송성 및 측압에 대한 시공성 실험을 실시하였으며, 기초 물성시험으로 선정한 콘크리트의 배합조건을 와 같다.
- 고로슬래그 시멘트를 사용한 배합조건(이하, SC배합)은 점성이 높기 때문에, 단위수량을 증가시키고 폴리칼본산계 고성능 AE감수제를 사용하여 목표 슬럼프 플로우를 60 cm로 하였다. 또한, 플라이 애쉬 10 %를 혼입한 저발열형 고로시멘트 B종을 사용한 배합조건(이하, FBB배합)은 고강도 지하연속벽에 적용한실적2)을 근거로, 단위수량을 저감시켰다.
- 또한, 플라이 애쉬 10 %를 혼입한 저발열형 고로시멘트 B종을 사용한 배합조건(이하, FBB배합)은 고강도 지하연속벽에 적용한실적2)을 근거로, 단위수량을 저감시켰다. 나프탈렌계 고성능 AE 감수제를 사용하여 슬럼프 10 cm인 베이스 콘크리트를 제조한 다음 나프탈렌계 유동화제를 첨가하여 슬럼프 플로우를 60 cm로 증가시켰다. 특히, 혼화제를 선정할 때는 시멘트와의 적합성을 검토하였다.
- 나프탈렌계 고성능 AE 감수제를 사용하여 슬럼프 10 cm인 베이스 콘크리트를 제조한 다음 나프탈렌계 유동화제를 첨가하여 슬럼프 플로우를 60 cm로 증가시켰다. 특히, 혼화제를 선정할 때는 시멘트와의 적합성을 검토하였다.
- 3개의 레미콘 공장에 대해 요구품질을 만족하는 콘크리트가 안정적으로 제조·공급될 수 있는 지를 확인하는 시험을 실시하였다. SC배합의 경우, 슬럼프 플로우는 공장출하시에 비해 현장 반입 시에 5 ~ 20 cm 증가하였고 공기량도 증가하는 경향을 나타내었다.
- 고강도 콘크리트는 점성이 높아 펌프 압송성이 저하될 우려가 있기 때문에, 이를 방지하기 위하여 측벽의 시공에는 범용성이 높고 최대토출량이 lOO㎥/hr인 펌프카와 관경 150 A(6 inch)의 수송관을 사용하고 시공시간과 측압을 고려한 압송높이는 0.5 m/hr로 계획하였다. 따라서, 본 계획의 타당성을 확인하기 위한 펌프 압송 실험을 실시하였다.
- 측벽은 약 1년에 걸쳐 시공되었으며, 1 lot당 "철근조립공사→거푸집공사→콘크리트 타설공사"의 표준사이클은 1개월로 측벽 전체를 높이방향 9 lot로 분할하여 시공하였다.
- 본 공사의 측벽은 에 나타난 바와 같이 일련의 콘크리트 타설작업 전체를 시스템화하여 시공의 합리화를 이루도록 하였다3).
- 밸브개폐 제어순서는 <그림 6>과 같다. 특히, 60 m 이상의 수직 배관으로 콘크리트를 타설하기 때문에 콘크리트의 자유낙하에 의해 배관내에서 재료분리로 인한 막힘현상을 방지하기 위하여 회전식 스톱밸브를 설치하였다. 밸브는 펌프의 개폐와 함께 자동으로 개폐시켜 수직배관에 콘크리트가 계속 채워져 있는 상태로 되게 하였다.
- 다짐장치는 탱크의 외주부를 따라 원주상으로 설치한 레일에서 곤도라식으로 매달린 상자형의 강제프레임에 4본의 바이브레이터를 탑재시킨 로봇을 개발하여 사용하였다. 바이브레이터는 본체에 설치된 윈치로부터 와이어로 매단 상태이며, 콘크리트를 타설한 후에 소정의 깊이까지 삽입해서 다짐한 다음에 원위치까지 감아 올리도록 되어 있다.
- 그 결과, 지붕전체를 6 lot로 분할하여 타설하였으며, 각 lot별 콘크리트의 자립강도가 확보된 후에 다음 lot를 타설하도록 계획하였다. 또한, 탱크내압은 콘크리트 중량을 상쇄할 뿐만 아니라 강제지붕의 변형을 억제하기 때문게, 각 lot의 두께에 따라 단계적으로 강압하는 방법으로 하였다.
- 그 결과, 지붕전체를 6 lot로 분할하여 타설하였으며, 각 lot별 콘크리트의 자립강도가 확보된 후에 다음 lot를 타설하도록 계획하였다. 또한, 탱크내압은 콘크리트 중량을 상쇄할 뿐만 아니라 강제지붕의 변형을 억제하기 때문게, 각 lot의 두께에 따라 단계적으로 강압하는 방법으로 하였다. (5)에서 약 7,500 톤의 콘크리트 및 강제지붕의 중량에 의해 측벽 정상부를 눌러 퍼지도록 하는 수평 thrust(推力)가 작용하게 된다.
- 일반적으로 구배가 20°를 초과한 콘크리트에서는 진동 거푸집을 설치하지만 거푸집 설치에 따른 공사기간의 증가, 가격상승, 거푸집면의 흠, 곰보자국 등이 발생하는 문제가 있다. 이러한 문제를 해결하기 위하여 본 공사에서는 거푸집을 설치하지 않고 시공하는 것으로 하였으며, 요구품질을 만족하는 콘크리트 배합조건 및 시공방법의 선정을 위하여 실제 크기의 모델을 제작하여 지붕 콘크리트의 시공성 실험을 실시하였다.
- 콘크리트의 배합조건은 구배가 심한 제 1 ~ 3 lot에 타설할 예정인 의 No.2로 하였으며, 고성능 AE감수제의 첨가량으로 목표슬럼프를 확보하였다.
- 사용 시멘트는 측벽의 구속으로 온도균열의 발생이 예상되는 제 1 ~ 3 lot의 경우 저발열형 고로시멘트 B종(슬래그 함유율 56%), 제 4 ~ 6 lot의 경우 보통 포틀랜드 시멘트를 선정하였다. 또한, 구배가 있는 부위의 다짐 및 마감 등의 시공성을 고려하여 나프탈계의 고성능 AE감수제를 사용하고 단위수량을 감소시켜 콘크리트의 점성을 증가시켰다.
- 0 m의 받침대형으로 하였다. 구배부에 타설된 콘크리트의 처짐 및 배부름 현상은 슬럼프값과 관계되기 때문에, 실험수준으로 목표 슬럼프는 8cm 및 12cm로 하였으며, 표층의 처짐을 방지하기 위한 대책으로 용접철망의 사용유무에 대한조건을 포함하여 전체 4수준으로 선정하였다. 콘크리트의 배합조건은 구배가 심한 제 1 ~ 3 lot에 타설할 예정인 <표 8>의 No.
- 운반하였다. 현장 콘크리트 타설 시점의 품질관리 시험은 주로 슬럼프, 공기량, 콘크리트 온도에 대해 매차량마다 실시하였다.
- 06kgf/㎠범위)로 할 필요가 있다. 따라서, 실제 시공에서는 용접철망을 설치하였으며, 콘크리트의 슬럼프는 10 ± 2.5 cm를 관리기준으로 하였다.
- 콘크리트의 타설은 붐대가 매우 긴 펌프카를 사용하여 탱크외주에 균등하게 6대를 배치하였으며, 각 타설 lot를 원주 방향으로 6분할하여 실시하였다(단, 중앙부 제 6 lot만은 2분할로 하였다). 지붕 콘크리트 타설의 평면배치는 <그림 10>과 같다.
- 지붕 콘크리트 타설의 평면배치는 <그림 10>과 같다. 각 lot별 콘크리트 타설을 마친 후에 소정의 자립강도(140kgf/㎠)를 발현할 때까지 2 ~ 3일의 양생기간을 두었으며, 후속 lot의 타설을 위한 내압조정을 완료한 후, 후속 lot 타설을 진행하였다. 각 lot간의 타설 이음매는 expand metal 이음판을 사용하여 해체 및 타설이음매의 처리가 필요없는 공법으로 하였다.
- 지붕 콘크리트의 타설을 마친 후에 탱크내압을 유지한 상태에서 측벽 정상부에 배치된 PC 텐던을 긴장하고 소정의 프리스트레스력을 도입하였다. 긴장재는 JIS G 3536에 규정된 PC 강에 적합한 7가닥의 강선으로 된 15.
- 본 긴장에 앞서 4개 텐던의 시험긴장을 실시하여 현장에서의 마찰계수(μ)와 PC 텐던의 겉보기 탄성계수(Ep)를 측정하였다. 시험긴장은 점진적으로 실시하면서 긴장단 및 고정단의 하중과 신축을 측정하였다.
- 측정하였다. 시험긴장은 점진적으로 실시하면서 긴장단 및 고정단의 하중과 신축을 측정하였다. 일반적으로 소정의 하중까지 점진적으로 시험 긴장을 가한 후에 제하하고 양단을 인장하는 본 긴장을 실시하였다.
- 그러나, 본 공사에서는 텐던의 길이가 길기 때문에, 신축량이 크고 잭 스트로크(stroke)가 부족하여 소정의 하중까지 긴장할 수 없었다. 따라서, 잭을 교체하면서 시험긴장을 실시하였으며, 시험이 끝난 텐던은 그대로 정착시켜 본 긴장을 겸하는 방법을 채택하였다. 시험긴장의 결과, 마찰계수(μ)는 0.
- 균등하게 프리스트레스를 도입하기 위해 4대의 jack을 사용하여 좌우대칭인 2개의 텐던을 동시에 양단에서 끌어 긴장하였다. 긴장관리는 컴퓨터를 사용하여 2개의 텐던, 4개의 Jack을 동시에 집중적으로 실시하였으며, 신축에 대한 계산값과 실측값의 오차를 실시간으로 구하여 관리도에 기입하고 긴장이 정확하게 이루어지도록 관리하였다.
- PC-텐던이 부식되는 것을 보호하기 위하여 PC를 긴장시킨 후에 sheath관내로 그라우트재를 주입하였다. 그라우트재의 품질은 긴 시스관의 한쪽에서 주입하기 때문에 시스관내에서의 충전성을 확보할 수 있어야 한다.
- 이 지하탱크는 안전성 및 토지의 유효이용율을 향상시키기 위하여, 콘크리트 지붕을 복토하는 새로운 매설식 지하탱크 형식을 채용하였다. 지붕이 지상으로 노출되는 기존의 지하탱크에 비해 지표면을 녹지로 만들 수 있으며, 환경과도 조화시킬 수 있기 때문에 새로운 형식으로 제안되었다.
- 지붕이 지상으로 노출되는 기존의 지하탱크에 비해 지표면을 녹지로 만들 수 있으며, 환경과도 조화시킬 수 있기 때문에 새로운 형식으로 제안되었다.
대상 데이터
- 따라서, 본 계획의 타당성을 확인하기 위한 펌프 압송 실험을 실시하였다. 다만, 압송배관의 길이는 실시공을 고려하여 수평환산거리를 약 120 m로 설정하였으며, 펌프압송성시험을 위해 콘크리트의 종류별로 SC배합의 경우에는 슬럼프 플로우가 60 cm인 사례 1, FBB배합의 경우에는 슬럼프 플로우가 60 cm(이하, FBB 60) 및 50 cm(이하, FBB 50)인 사례 2, 그리고 비교용으로 설계기준강도가 300kgf/㎠이고 슬럼프 12 cm, W/C 47 %인 일반배합(이하, FBB 12) 등 4가지 조건을 대상으로 하였다. 콘크리트의 이론 토출량과 관내압력손실의 관계는 <그림 2>에 나타낸 바와 같으며, 콘크리트의 이론 토출량과 이론 토출압력의 관계는 <그림 3>과 같다.
- 실구조물에 대한 모의부재는 벽두께가 1.6 m, 폭 1.6 m, 높이 3 m인 시험체로 실제 시공의 타설속도를 고려하여 1시간당 50 cm씩 6층으로 타설하고 측압을 측정하였다. 다만, 측정실험은 응결의 지연으로 측압이 최대가 될 것으로 예측되는 동절기를 대상으로 하였다.
- 6 m, 높이 3 m인 시험체로 실제 시공의 타설속도를 고려하여 1시간당 50 cm씩 6층으로 타설하고 측압을 측정하였다. 다만, 측정실험은 응결의 지연으로 측압이 최대가 될 것으로 예측되는 동절기를 대상으로 하였다. 실험결과, 콘크리트 측압은 타설후 2시간까지 액압으로 작용하지만, 그후에는 측압의 증가량이 감소하기 시작하여 5시간이 경과한 후에는 상층에 콘크리트를 타설하더라도 측압이 증가되지 않았다.
- (2) 소요 콘크리트량을 확보하기 위하여 lOO㎥/hr급 펌프카를 사용하였으며, 배관직경이 150 A인 수송관을 4계통으로 하였다.
- 콘트리트는 3개의 레미콘 공장에서 공급되었고, 1 lot의 최대타설량은 3,000㎥이고, 전체타설량은 약 2만 5,000㎥이다.
- 지붕을 채택하고 있다. 본 탱크의 건설지역은 거주지역에 근접해 있으며, 장기간에 걸쳐 40만 ㎘(20 만㎘ × 2기)의 대용량 LNG를 저장하게 된다는 것, 그리고 비래물을 고려해야 하기 때문에 처음으로 콘크리트 지붕을 채용하게 되었다. 내압기밀 부재인 강제지붕의 외면을 두께 50cm의 철근 콘크리트로 씌웠기 때문에 지하탱크의 안전성도 향상시킬 수 있다.
- 콘크리트 지붕은 air support 공법으로 스팬 76 m의 대공간은 무지보로 구축하였으며, 콘크리트 지붕의 시공순서는 과 같다.
- 얻은 콘크리트의 배합조건을 나타낸 것이다. 사용 시멘트는 측벽의 구속으로 온도균열의 발생이 예상되는 제 1 ~ 3 lot의 경우 저발열형 고로시멘트 B종(슬래그 함유율 56%), 제 4 ~ 6 lot의 경우 보통 포틀랜드 시멘트를 선정하였다. 또한, 구배가 있는 부위의 다짐 및 마감 등의 시공성을 고려하여 나프탈계의 고성능 AE감수제를 사용하고 단위수량을 감소시켜 콘크리트의 점성을 증가시켰다.
- 실물크기의 모델시험체는 1 lot를 대상으로 구배를 약 30° 및 부재두께 1.1m로 하였으며, 측벽의 마찰에 따른 영향을 배제하기 위하여 윗변 4.0 m, 아랫변 6.0 m의 받침대형으로 하였다. 구배부에 타설된 콘크리트의 처짐 및 배부름 현상은 슬럼프값과 관계되기 때문에, 실험수준으로 목표 슬럼프는 8cm 및 12cm로 하였으며, 표층의 처짐을 방지하기 위한 대책으로 용접철망의 사용유무에 대한조건을 포함하여 전체 4수준으로 선정하였다.
- 콘크리트는 레미콘 공장에서 제조하여 트럭 에지테이터로 현장까지 운반하였다. 현장 콘크리트 타설 시점의 품질관리 시험은 주로 슬럼프, 공기량, 콘크리트 온도에 대해 매차량마다 실시하였다.
- 도입하였다. 긴장재는 JIS G 3536에 규정된 PC 강에 적합한 7가닥의 강선으로 된 15.2mm(B종)를 27본 1조로 하여 8단 배치하였으며, 정착공법은 VSL공법으로 하였다. 정착은 4개소의 피라스타로 실시하였으며, 중심각 180°에 대해 1조 사용하였고, 다음 단의 긴장재와는 교대로 배치하였다.
- 2mm(B종)를 27본 1조로 하여 8단 배치하였으며, 정착공법은 VSL공법으로 하였다. 정착은 4개소의 피라스타로 실시하였으며, 중심각 180°에 대해 1조 사용하였고, 다음 단의 긴장재와는 교대로 배치하였다. 또한, 프리트트레스를 도입할 때의 초기 긴장력 (Pi)은 500 톤으로 하였다.
- 따라서. Non bleeding type의 고성능 그라우트 혼화제(포졸리스 GF 1700)를 사용하였다. 품질관리 항목은 디음과 같다.
이론/모형
- 6 m로 매우 얇기 때문에, 좌굴에 대한 안정성을 검토하였다. 측벽의 좌굴검토는 IASS(국제 Sell입체구조학회)의 "철근콘크리트 Shell의 좌굴지침'을 근거로 하였다. 이 방법에 의한 FEM으로 탄성고유값을 해석하여 선형좌굴하중을 산정한 후 콘크리트의 소성화, 초기부정, 균열, 크리프에 의한 저감을 고려하여 설계하중에 대한 안전율을 산정하였다.
성능/효과
- 공사비를 절감할 수 있다. 따라서, 본 탱크의 측벽은 지금까지의 설계기준강도(300kgf/㎠)보다 2배정도 높은 600kgf/㎠급 고강도 콘크리트로 설계하였기 때문에 벽체의 두께를 2.6 m에서 1.6 m로 줄일 수 있었다. 이러한 고강도 콘크리트를 개발하기 위하여 배합실험 →부재실험→시공성 실험 등을 거쳐 실제 시공까지 약 3년간의 기간이 필요하였으며 설계 및 시공측면을 검토하였다.
- 콘크리트의 강도특성을 파악하였다. 실험결과, 고강도 콘크리트의 경우에도 기본적으로는 보통 콘크리트의 설계방법과 유사한 연장선상에 있으며, RC시방서에서 안전측인 것으로 확인되었다. 그러나, 취성파괴를 방지히기 위하여 최소철근비(p)를 0.
- 이 방법에 의한 FEM으로 탄성고유값을 해석하여 선형좌굴하중을 산정한 후 콘크리트의 소성화, 초기부정, 균열, 크리프에 의한 저감을 고려하여 설계하중에 대한 안전율을 산정하였다. 해석결과, 좌굴에 대한 안전율은 9.2로 되어 IASS지침에 규정된 원통 Shell안전율 허용값인 3.5를 만족하는 것으로 확인되었다. 고강도 콘크리트를 적용하기 위해 이상과 같이 사전에 설계내용에 대해 검토를 하였으며, 이를 근거로 시공성의 검토를 실시하였다.
- SC배합의 경우, 슬럼프 플로우는 공장출하시에 비해 현장 반입 시에 5 ~ 20 cm 증가하였고 공기량도 증가하는 경향을 나타내었다. FBB배합의 경우, 공장출하 및 현장반입시의 슬럼프 플로우가 거의 같은 값을 보였으며, 공기량은 0.5 ~ 1 % 정도 감소되었다. 현장반입시에 제작한 공시체의 압축강도 시험결과는 < 표 5>와 같다.
- 실험결과, 동일한 토출량게 대해 FBB50 > SC60 > FBB60 > FBB12의 순으로 관내압력손실이 감소되는 경향을 나타내었으며, 이러한 순서로 펌프압송성능이 양호한 결과가 얻어졌다. 또하 펌프의 최대 토출량은 SC60의 경우에 약 55㎥/hr, FBB60의 경우에 65㎥/hr로 나타났기 때문에, 측벽의 압송높이 0.
- 또하 펌프의 최대 토출량은 SC60의 경우에 약 55㎥/hr, FBB60의 경우에 65㎥/hr로 나타났기 때문에, 측벽의 압송높이 0.5m/hr(콘크리트량 약 200㎥/hr)를 확보하기 위해서는 펌프효율을 고려하여 SC60의 경우 5계통, FBB60의 경우 4계통의 배관이 필요한 것으로 평가되었다.
- 다만, 측정실험은 응결의 지연으로 측압이 최대가 될 것으로 예측되는 동절기를 대상으로 하였다. 실험결과, 콘크리트 측압은 타설후 2시간까지 액압으로 작용하지만, 그후에는 측압의 증가량이 감소하기 시작하여 5시간이 경과한 후에는 상층에 콘크리트를 타설하더라도 측압이 증가되지 않았다. 최대 측압은 4t/㎡으로 나타났는데, 이는 RC시방서에 규정된 측압 산정식으로 구한 값의 약 2배에 가까운 측압이 작용한 것이다.
- (1) SC배합 및 FBB배합은 대부분의 레미콘 공장에서 안정적인 콘크리트의 제조·공급이 가능하였지만, 펌프압송성이 우수한 FBB60배합을 최적배합으로 선정하였다.
- (3) 거푸집 설계는 콘크리트의 최대측압 4tf/㎡이 작용하는 것으로 하였다.
- <그림 4>는 품질관리 실험의 일례를 나타낸 것이다. 현장 콘크리트 타설 지점의 슬럼프 플로우, 공기량 및 압축강도 등의 측정결과, 소요의 품질을 만족하는 것으로 나타났다. 특히, 압축강도의 변동계수는 5 % 이내로 매우 양호하게 관리된 상태에 있었다.
- <그림 8>은 Vane 전단시험으로 측정한 콘크리트의 전단강도와 슬럼프의 관계를 나타낸 것이다. 실험결과, 콘크리트의 전단강도와 슬럼프의 관계는 거의 선형으로 되는 것을 확인하였다. 또한, 육안으로 관찰한 결과, 처짐과 배부름도 나타났는데, 육안관찰 결과와 슬럼프의 관계를 정리하면 다음과 같다.
- (2) 슬럼프가 11 ~ 13 cm인 경우에는 용접철망을 설치하면 처짐 및 배부름이 없이 타설할 수 있다. 그러나, 슬럼프가 14.
- (3) 슬럼프가 7cm인 경우에는 타설작업에 문제가 없었지만, 표면고름 및 흙손누름이 매우 어렵기 때문에 마감성이 좋지 않았다.
- (4) 텐던의 실측된 신축이 설정값(μ =0.3, λ = 0.004, EP = 2 × l06kg/㎠)을 사용하여 산출한 신축의 계산값보다 클 것.
- 승압→타설→PC 긴장→강압에 따른 측벽 정상부 철근응력 (원주 방향)의 경시변화는 해석값과 거의 일치하는 경향을 나타내었으며, 강압후에도 측벽 정상부는 압축상태를 유지하고 있는 것으로 나타났다.
후속연구
- 응용·전개되고 있다. LNG와 같은 깨끗한 에너지는 지구 천체의 환경문제가 대두되고 있는 현실을 고려할 때 앞으로 수요가 증대될 것으로 사료된다.
※ AI-Helper는 부적절한 답변을 할 수 있습니다.