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제안 방법
- 3, 5. 10, 15일 동안 방치한 후 TCAT 시편을 제조하여 접착력 변화를 측정하였다. 또한 플라즈마 중합 코딩된 타이어 코드로 TCAT 시편을 제조한 후 이 시편을 증류수, 10%의 NaCI 수용액 또는 100X: 오븐에서 1, 2.
- 3, 5. 10, 15일 동안 방치한 후 TCAT 시편을 제조하여 접착력 변화를 측정하였다. 또한 플라즈마 중합 코딩된 타이어 코드로 TCAT 시편을 제조한 후 이 시편을 증류수, 10%의 NaCI 수용액 또는 100X: 오븐에서 1, 2.
- 10. 15일 동안 방치한 후 TCAT 시편을 제조하여 접착력 변화를 고찰하였으며. 노화 시간에 따라 접착력이 서서히 감소하여 15일 후에는 약 10% 감소하는 현상을 보였다(Fig.
- 먼저 bell jar반응기를 아세톤과 메단올로 세척하고 건조한 후 10-3 Torr끼지 감압한 다음-, 아세텰렌 (aceLylcnc)이나 아르곤으로 충진하였으며, 반응기내의 압력은 유량조절장치를 이용하여 제어하였다. 접착력 향상을 위한 플라즈마중함은 1) 플라즈마 증함 코팅, 2) 아르곤 플라즈마 에칭+플라즈마 중함 코팅, 3) 아르곤 # 라즈마 에칭 + 담체(carrier gas)를 이용한 플라즈마 중합 코딩의 세 종류 실시하였다. 최대의 접착력을 얻기 위하여 plasma power, time 및 gas pressure를 번화시키면서 조건을 최적화 하 였다.
- 또한 플라즈마 중합 코딩된 타이어 코드로 TCAT 시편을 제조한 후 이 시편을 증류수, 10%의 NaCI 수용액 또는 100X: 오븐에서 1, 2. 3, 4주간 노화시킨 후 접착력 변화를 분석하였다. 또한 가괴표면 연구를 위해서 SEM/ EDX을 이용하여 분석하였다.
- 2. 3. 4 주간 노화를 진행시킨 후 노화시간에 따른 접착력 변화를 측정하였다.
- 2. 3. 4주간 노화시킨 후, 노화에 따른 접착력 변화를 측정하였다. 노화실힘시 발생함 수 있는 코드의 인장강도감소를 고려하여 코드의 삽입길이를 10 mm로하였다.
- 다음으로 아세틸랜 플라즈마 중합 코팅에 앞서아르곤 플라즈마 에칭을 실시하기 위하여 타이어코드의 아르곤 플라즈마 에칭 조건을 최적화 하였다. 처리시간은 10분.
- 따라서 본 연구에서는 강판데신에 타이어용 강철 코드를 플라즈마 중합으로 코팅을 실시하였으며, 플라즈마 에칭도 사용하였다. 플라즈마 파워, 처리시간.
- 따라서 아세틸렌 플라즈마 중합 코팅을 이용하여 타이어 코드의 접착력 향상을 위한 세 번째시도로서 아르곤(Ar)을 담체로 이용한 플라즈마중합 코팅을 실시하였다. 전체 기세 압력은 30 mTorr로 고정시긴 후.
- 3, 4주간 노화시킨 후 접착력 변화를 분석하였다. 또한 가괴표면 연구를 위해서 SEM/ EDX을 이용하여 분석하였다.
- 분석시편은 Au로 코팅하였으며, 10 KeV에서 분석하였다. 또한 접착메카니즘 규명을 위하여 코드의 표면을 EDX(Oxfor Instrument)를 이용하어 분석하였다.
- 10, 15일 동안 방치한 후 TCAT 시편을 제조하여 접착력 변화를 측정하였다. 또한 플라즈마 중합 코딩된 타이어 코드로 TCAT 시편을 제조한 후 이 시편을 증류수, 10%의 NaCI 수용액 또는 100X: 오븐에서 1, 2. 3, 4주간 노화시킨 후 접착력 변화를 분석하였다.
- HanaLek)를 이용하여 플라즈마 중함을 실시하였다. 먼저 bell jar반응기를 아세톤과 메단올로 세척하고 건조한 후 10-3 Torr끼지 감압한 다음-, 아세텰렌 (aceLylcnc)이나 아르곤으로 충진하였으며, 반응기내의 압력은 유량조절장치를 이용하여 제어하였다. 접착력 향상을 위한 플라즈마중함은 1) 플라즈마 증함 코팅, 2) 아르곤 플라즈마 에칭+플라즈마 중함 코팅, 3) 아르곤 # 라즈마 에칭 + 담체(carrier gas)를 이용한 플라즈마 중합 코딩의 세 종류 실시하였다.
- 플라즈마 파워, 처리시간. 반응기 압력 등을 번화시키면서 플라즈마 에칭과 중함 조건을 최적화 하였다. 아세틸렌 플라즈마 중합코팅된 타이어 코드.
- Pyrex로 제작된 bell-jar형의 반응기. 수동 임괴던스 조절장치, 유량조절장치 등으로 구성된 RF (13.56 MHz) 플라즈마 발생장치 (HPPS-300. HanaLek)를 이용하여 플라즈마 중함을 실시하였다. 먼저 bell jar반응기를 아세톤과 메단올로 세척하고 건조한 후 10-3 Torr끼지 감압한 다음-, 아세텰렌 (aceLylcnc)이나 아르곤으로 충진하였으며, 반응기내의 압력은 유량조절장치를 이용하여 제어하였다.
- 전체 기세 압력은 30 mTorr로 고정시긴 후. 아르곤:아세털렌 비율을 0:30에서 20:10까지 번화시키면서 접착력 변화를 고찰하였으며. 최적의 결과는 5:25(아르곤:아세틸렌에서 얻어졌다.
- 접착력 향상을 위한 플라즈마중함은 1) 플라즈마 증함 코팅, 2) 아르곤 플라즈마 에칭+플라즈마 중함 코팅, 3) 아르곤 # 라즈마 에칭 + 담체(carrier gas)를 이용한 플라즈마 중합 코딩의 세 종류 실시하였다. 최대의 접착력을 얻기 위하여 plasma power, time 및 gas pressure를 번화시키면서 조건을 최적화 하 였다.
대상 데이터
- 비교를 위하여 황동코팅된 2+2 cords를 사용하였다. TCAT 시편 제조를위하여 고무는 금호타이어(주)에서 제공받은 TBR 용 고무를 사용하였다. 플.
- TCAT 시편은 20x20x75 mm 크기의 몰드를 이용하여 제조되었으며, 고무의 가교온도인 145℃까지 몰드를 예열시킨 후, 몰드를 고무로 반을 채우고, 그 위에 타이어 코드의 삽입길이가 10 mm가 되도록 위치한 다음 나머지 반을 고무로 충진총였다. 그 다음 145T에서 45분 동안 3000 psi의 압력으로 가교시킨 후 서서히 냉각시킨 다음, 12시간 이상 상온에서 방치하였다.
- 플.라즈마 중합용 기세로서는 아세틸렌(99.9%)을 사용하였고, 그리고 에칭및 담세로 아르곤(99.9%)이 사용되었다.
- 플라즈마 중합 및 플라즈마 에칭 조건의 최적화에는 효성 T&C에서 제공받은 0.35 mm의 아연도금 강철선을 사용하였으며, 비교를 위하여황동도금된 강철선을 사용하였다. 하지만 타이어코드의 내구성 연구에는 노화 효과를 극대화시키기 위하여 아연 도금된 twisted tire cords(2+ 2)를 사용하였으며.
데이터처리
- 그 다음 145T에서 45분 동안 3000 psi의 압력으로 가교시킨 후 서서히 냉각시킨 다음, 12시간 이상 상온에서 방치하였다. 이렇게 제조된 시편은 Instron 5567을 이용하여 50 mm/min의 속도로 최대 pull-out force를 측정하였으며, 6개의 시편으로부터 평균치를 구하여 사용하였다.
이론/모형
- 접착력 시 힘 후. 타이어 코드의 rubber coverage 화인을 위하여 가장 보편적인 pull-out force를 보여주는 시편을 SEM(Jeol. JSM-5800) 을 이용하여 분석하였다. 분석시편은 Au로 코팅하였으며, 10 KeV에서 분석하였다.
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