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문제 정의
- 따라서, 본 연구에서는 건설폐기물에서 발생되는 폐콘크리트 분말을 SCC용 혼화재료로 사용 가능성 여부를 알아보기 위한 연구의 일환으로 폐콘크리트 분말을 활용한 모르타르의 기초물성 및 폐콘크리트 분말을 혼화 재료로 사용한 SCC의 유동성 및 역학적 특성에 대하여 분석 검토하였다.
제안 방법
- SCC의 성능평가를 만족하는 기준 배합은 Table 4와 같은 일본토목학회의 “자기 충전형 콘크리트의 시험방법(안), ") 2등급 성능기준을 선정하였으며, 이러한 기준을 만족시키는 배합의 결정을 위하여 예비배합을 실시하였다.
- SCC의 유동 및 점성에 미치는 분체 특성을 파악하기 위한 시멘트 페이스트 시험은 WCP를 물/분체비 0.55, OPC 부피에 대하여 4수준(0, 15, 30 및 45%)으로 혼합한 시멘트 페이스트를 제작하여 시멘트 페이스트를 빙함유체 (Bingham fluid)로 가정하여 전단 응력과 전단 변형률 관계로서 소성점도를 구하여 레올로지 특성을 검토하였다. 또한, 가상수막두께 이론 통한 가상수막 두께 및 시멘트 페이스트의 응결 시험을 실시하여 WCP의 특성을 알아보았다.
- WCP 혼합 모르타르 시험은 물/분체비 0.55인 OPC 부피에 대하여 2종류의 WCP를 4수준(0, 15, 30 및 45%)으로 혼합하여 플로우, 흡수율 및 압축 강도 시험을 실시하였으며, 배합표는 Table 3과 같다.
- WCP1 및 WCP2를 혼합한 시멘트 페이스트의 소성점도, 가상수막 두께 및 모르타르의 제반 특성들을 검토한 결과 유동성, 점성 및 압축 강도 확보가 유리한 WCP2를 SCC 용 혼화 재료로 적용하였다.
- 보완하여 골재의 느슨한 상태에 대한 밀실한 상태 의단위용적 질량의 비에 잔골재율에 따른 가중치를 적용하여 얻어지는 PF값顷을 적용하여 실시하였다. WCP2를 사용한 SCC의 배합은 Table 5와 같이 예비 배합으로 얻어진골재채움률(이하 PF로 약함) 1.14, 잔골재율 53%, 물/분 체 비 0.38인 기준 배합을 결정하였으며, WCP2의 혼합률을 OPC에 대하여 부피비 15, 30 및 45%로 변화시켜 실시하였다. 또한, 굳지 않은 SCC의 자기 충전성을 평가하기 위하여 Slump-flow, V-fiinnel 유하시 간, Slump-flow 500 mm 도달시간 및 U-box 충전 높이 시험을 실시하여 SCC의 자기충전 성 평가를 실시하였으며 , ① 100x200 mm의 원 주형 공시 체를 제조하여 경화한 콘크리트의 압축 강도, 쪼갬인 장강도 및 정탄성 계수를 측정하였다.
- WCP에 대한 모르타르 흡수율 시험은 28일 동안 양생한 시험편을 24시간 105±5℃의 건조로에서 건조 후 Fig. 3과 같이 시험 편의 밑면을 수면에 놓고 경과 시간에 따라 모세관 공극을 통하여 흡수되는 수량을 측정하였으며, 흡수속도(Vs)는 식(2)와 같이 단위 면적당 흡수량을 시간의 제곱근으로 나누어 계산하였다.9)
- WCP의 혼합률을 OPC 부피에 대하여 4수준(0, 15, 30 및 45%)으로 변화시켜 제조한 시멘트 페이스트를 KS 1.5108에 따라 응결 시간을 측정하였다.
- WCP의 혼합률을 달리 한 혼합분체를 완전 구형으로 가정하여 분체입자를 둘러싸고 있는 가상수막 두께를 산정하였다. 분체입자의 가상수막 두께 메커니즘은 Fig.
- WCP의 혼합률을 변화시켜 제조한 모르타르의 플로우시험을 실시한 후 50x50x50 mm의 압축 강도용 모르타르 시험편을 제조하였으며, 23±2℃에서 표준 양생을 실시하여 재령3, 7 및 28일에 KS L 5105에 따라 압축 강도를 측정하였다.
- 55, OPC 부피에 대하여 4수준(0, 15, 30 및 45%)으로 혼합한 시멘트 페이스트를 제작하여 시멘트 페이스트를 빙함유체 (Bingham fluid)로 가정하여 전단 응력과 전단 변형률 관계로서 소성점도를 구하여 레올로지 특성을 검토하였다. 또한, 가상수막두께 이론 통한 가상수막 두께 및 시멘트 페이스트의 응결 시험을 실시하여 WCP의 특성을 알아보았다.
- 38인 기준 배합을 결정하였으며, WCP2의 혼합률을 OPC에 대하여 부피비 15, 30 및 45%로 변화시켜 실시하였다. 또한, 굳지 않은 SCC의 자기 충전성을 평가하기 위하여 Slump-flow, V-fiinnel 유하시 간, Slump-flow 500 mm 도달시간 및 U-box 충전 높이 시험을 실시하여 SCC의 자기충전 성 평가를 실시하였으며 , ① 100x200 mm의 원 주형 공시 체를 제조하여 경화한 콘크리트의 압축 강도, 쪼갬인 장강도 및 정탄성 계수를 측정하였다.
- . 보완하여 골재의 느슨한 상태에 대한 밀실한 상태 의단위용적 질량의 비에 잔골재율에 따른 가중치를 적용하여 얻어지는 PF값顷을 적용하여 실시하였다. WCP2를 사용한 SCC의 배합은 Table 5와 같이 예비 배합으로 얻어진골재채움률(이하 PF로 약함) 1.
- 본 실험에서 혼합한 WCP는 2종류의 WCP중 상대적으로 SCC의 유동성 및 점성을 확보할 수 있는 WCP2를 사용하였으며, SCC의 배합은 Nan-Sig 배합설계법 수정 . 보완하여 골재의 느슨한 상태에 대한 밀실한 상태 의단위용적 질량의 비에 잔골재율에 따른 가중치를 적용하여 얻어지는 PF값顷을 적용하여 실시하였다.
- 소성점 도 시험은 각각의 WCP를 혼합한 배합에 대하여 실린더형 스핀들을 사용한 Brookfield 점도계를 이용하여 Fig. 1과 같이 전 단속도의 변화에 따른 전단 응력의 변화량을 측정하였다. 이때, 전 단속도는 Hysteresis loop area의 하강 직선의 기울기인 소성점도를 구하기 위하여 100, 80, 60, 50, 30, 20, 12, 및 5rpm로 회전 속도를 변화하여 측정하였으며, 시료와 스핀들의 접촉면 및 용기 사이즈를 고려한 계수를 적용하여 산출된 전단 응력을 직선 회귀를 통해 빙함유체 (Bingham fluid)로 가정하여 소성점도를 구하였다!)
- 1과 같이 전 단속도의 변화에 따른 전단 응력의 변화량을 측정하였다. 이때, 전 단속도는 Hysteresis loop area의 하강 직선의 기울기인 소성점도를 구하기 위하여 100, 80, 60, 50, 30, 20, 12, 및 5rpm로 회전 속도를 변화하여 측정하였으며, 시료와 스핀들의 접촉면 및 용기 사이즈를 고려한 계수를 적용하여 산출된 전단 응력을 직선 회귀를 통해 빙함유체 (Bingham fluid)로 가정하여 소성점도를 구하였다!)
대상 데이터
- 시멘트는 밀도 3.15g/cn? 및 분말도 3, 539cn?/g의 보통포틀랜드시멘트(이하 opc로 약함)를 사용하였으며, 밀도 및 분말도가 다른 2종류의 폐콘크리트 분말(Waste Concrete Powder, 이하 WCP로 약함)을 사용하였다. 여기서, WCP1 은 폐콘크리트 파쇄 공정시 집진기로 흡입하여 채취한 것으로 밀도 및 분말도가 2.
- SCC의 유동성 확보 및 공기량 조절을 위하여 국내 H 사의 폴리카르본 산계 고성능 감수제(이하 SP라 약함) 및 공기연행저】(이하 AE라 약함)를 사용하였다.
- 잔골재는 예천 산 강모래(이하 S로 약함) 및 KS L 5100 에서 규정하고 있는 주문진 산 표준사(이하 SS로 약함)를사용하였고, 굵은 골재는 최대 치수 20mm인 부순 골재(이하 G로 약함)를 사용하였으며, 잔골재 및 굵은 골재의 물리적 성질은 Table 2와 같다.
이론/모형
- OPC 부피에 대하여 4수준(0, 15, 30 및 45%)旧로 변화시킨 모르타르의 플로우 시험은 KS L 5105에 준하여 실시하였다.
성능/효과
- 1) 폐콘크리트 분말은 폐콘크리트에 포함되어 있는 골재의 영향으로 시멘트에 비해 SiO2 함량이 높으며, 입자 형상은 시멘트와 비슷한 각진형상을 나타내었다. 폐콘크리트 분말의 입자 표면은 시멘트 수화 생성물 등의 부착에 의해 거칠었으며, 미세공극이 많은 다공성 구조를 나타내었다.
- 2) 폐콘크리트 분말의 혼합률이 증가할수록 소성점도는 감소하여 WCP1 및 WCP2를 45% 혼합한 경우 시멘트만 사용한 것에 비하여 각각 64 및 53% 정도 감소하였으며, 가상수막 두께는 2배 이상 증가하였다. 또한, 시멘트 페이스트의 종결시간은 폐콘크리트 분말의 혼합률이 증가함에 따라 시멘트만을 사용한 시멘트 페이스트에 비하여 최대 2시간 이상 지연되었다.
- 3) 폐콘크리트 분말 혼합 모르타르의 플로우 값은 폐콘크 리트 분말의 혼합률이 증가할수록 감소하였으며, 폐콘크리트 분말을 45% 혼합한 경우 모르타르의 흡수속도는 약 0.020 相로 기준 모르타르에 비하여 약 2배 정도 크게 나타났다. 또한, 압축강도는 폐콘크리트 분말의 혼합률이 증가할수록 비례 적으로 감소하였으며, WCP1 및 WCP2를 45% 혼합한 경우 기준 모르타르에 비하여 각각 약 73 및 65% 정도 감소하였다.
- 4) 폐콘크리트 분말(WCP2)을 자기 충전 콘크리트에 15% 이상 혼합하게 되면 슬럼프 플로우가 감소하고, Ubox 충전높이 차가 감소하여 성능 기준을 만족하지 못하였다. 즉, 자기 충전 콘크리트의 목표성능 기준을 만족하기 위한 폐콘크리트 분말의 혼합률은 15% 이내가 적절할 것으로 판단되었다.
- 5) 폐콘크리트 분말(WCP2)을 15% 혼합한 자기 충전 콘크 리트의 재령 28일 압축 강도는 약 36 MPa을 발현하였으 며, 폐콘크리트 분말을 30% 혼합할 경우 약 28 MPa의 보통 강도를 발현하였다. 폐콘크리트 분말혼합 자기 충전 콘크리트의 압축 강도와 쪼갬인장강도 (f/ft)의 비는 9.
- Fig. 12의 결과 WCP2의 혼합률이 15%씩 증가함에 따라 Slump-How는 비례적으로 감소하였고, WCP2를 15% 혼합한 경우 목표성능 기준을 만족하였지만, WCP2를 30 및 45%로 혼합한 경우에는 목표성능 기준을 만족하지 못하였다. 특히, WCP2를 45% 혼합한 경우 Slump-flow는 OPC만을 사용한 것에 비교하여 약 9.
- 14이다. Fig. 14의 결과 WCP2를 혼합하지 않은 SCC의 재령 3, 7 및 28일 압축 강도는 27, 35 및 40 MPa를 나타내었으며, WCP2의 혼합률이 증가함에 따라 압축강도는 선형적으로 감소하는 경향을 나타내었다. WCP2를 15% 혼합한 SCC의 재령 28일 압축 강도는 OPC만을 사용한 것에 비하여 약 10% 정도의 강도 감소가 있었으며, 45%를 혼합한 경우는 약 45% 정도의 강도 감소를 나타내었다.
- 15 및 16이다. Fig. 15의 결과 압축 강도가 커짐에 따라 쪼갬인 장강 도가 비례적으로 증가하였으며, WCP2의 혼합률이 15, 30 및 45%로 증가함에 따라 비례적으로 감소하는 경향을 나타내었다.
- Fig. 5의 분석 결과 누적입자 분포 5O%(D5o)인 median 경은 OPC가 14呻1인데 비하여 WCP1 및 WCP2는 176 및 90呻로 OPC에 비하여 큰 입자로 분포되어 있어 OPC와 비슷한 입도를 얻기 위해서는 볼밀 등에 의한 분쇄공정이 필요할 것으로 판단된다.
- 7은 WCP혼합시 가상수막 두께를 식(1)에 의하여 정리한 것이며, WCP의 혼합률이 증가함에 따라 가상수막두께가 증가하는 경향을 나타냈다. OPC만을 사용한 경우의 가상수막 두께 1.07 μ이에 비하여 WCP1 및 WCP2를 15% 혼합한 경우 가상수막 두께 는 1.92 및 1.88 μm이며 , 최대 45% 혼합한 경우가상수막두께는 OPC를 사용한 것에 비해 2배 이상 크게 나타났다.
- 11이다. OPC만을 사용한 기준 모르타르의 재령 28일 압축 강도는 37MPa 정도를 나타내었고, WCP1 을 30 및 45%로 혼합한 재령 28일 압축강도는 18 및 lOMPa을 나타냈으며, WCP2를 혼합한 경우 21 및 13MPa로 WCP1 및 WCP2의 혼합률이 증가함에 따라 재령 28일 압축강도는 감소하는 경향을 나타냈다. 또한, WCP2를 15, 30 및 45%로 혼합한 모르타르가 WCP1 을 혼합한 재령 28일 압축 강도에 비하여 크게 나타난 것으로 보아, WCP 분말도가 압축강도에 영향을 미치는 것으로 판단된다.
- 9의 결과 WCP를 혼합함에 따라 모르타르의 플로우 값이 OPC만을 사용한 기준 모르타르에 비하여 감소하는 경향을 알 수 있다. WCP1 및 WCP2를 15% 혼합한 경우 플로우 값은 기준 모르타르에 비하여 16 및 14% 정도 감소하였으며, 45% 혼합한 경우 플로우 값은 기준모르타르에 비하여 30 및 28% 정도 감소하였다. 이러한 원인은 WCP1 및 WCP2를 혼합함에 따라 가상수막두께가 OPC만을 사용한 기준 모르타르에 비하여 2배 이상 증가하여 유동에 필요한 혼합 수가 과잉수로 빠져나왔기 때문으로 판단되며, WCP1에 비하여 분말도가 큰 WCP2의 플로우 감소폭이 다소 적게 나타났다.
- 소성점도는 전단률과 전단 응력과의 선형그래프로 나타낼 때 직선의 기울기를 말하며, WCP의 혼합률이 증가함에 따라 소성점도는 OPC만을 사용한 페이스트에 비하여 감소하는 경향을 나타냈다. WCP1 을 15 및 45%로 혼합한 경우의 소성점도는 OPC만을 사용한 소성점도와 비교하여 35 및 64% 정도 감소하였고, WCP2의 경우 26 및 53% 정도 감소하였으며, 그 감소폭은 WCP1 이 WCP2에 비하여 더 크게 나타났다.
- 14의 결과 WCP2를 혼합하지 않은 SCC의 재령 3, 7 및 28일 압축 강도는 27, 35 및 40 MPa를 나타내었으며, WCP2의 혼합률이 증가함에 따라 압축강도는 선형적으로 감소하는 경향을 나타내었다. WCP2를 15% 혼합한 SCC의 재령 28일 압축 강도는 OPC만을 사용한 것에 비하여 약 10% 정도의 강도 감소가 있었으며, 45%를 혼합한 경우는 약 45% 정도의 강도 감소를 나타내었다. 이러한 결과를 통하여 WCP2중의 미수화 OPC에 의한 2차 수화반응이 나타나고 있지 않아 WCP2는 무반응 성 분 체임을 확인할 수 있었다.
- 및 점성은 감소하였다. WCP2를 15% 혼합한 경우 SCC의 목표성능 기준을 만족하였으며, 30 및 45%를 혼합한 경우 대부분의 목표성능 기준을 만족하지 못하였다. 따라서, WCP2를 SCC용 혼화 재료로 활용할 경우 15% 이내가 적절할 것으로 판단되며, 15% 이상을 SCC용 혼화 재료로 활용하기 위해서는 WCP2 혼합에 따른 유동성 및 점성의 감소를 해결하기 위한 대책이 필요할 것으로 판단된다.
- WCP를 혼합한 시멘트 페이스트의 응결시간은 OPC만을 사용한 시멘트 페이스트와 비교하여 초결시간은 비슷하였으나, 종결시간은 WCP의 혼합률이 증가함에 따라 비례적으로 지연되었으며, 45% 혼합한 경우 종결시간은 WCP1 및 WCP2 모두 2시간 이상 지연되었다. 이는 OPC 만을 사용한 페이스트에 비하여 WCP의 혼합률이 증가할수록 OPC의 초기 수화 반응을 촉진시키는 C3A 및 C3S 성분이 감소하여 종결시간이 지연된 것으로 판단되며, WCP 분말도에 따른 영향은 크지 않은 것으로 나타났다.
- 16의 결과 WCP2의 혼합률이 15, 30 및 45%로 증가함에 따라 압축 강도 및 정탄성 계수도 비례적으로 감소하였으며, 45%를 혼합한 경우 WCP2를 혼합하지 않은 SCC에 비하여 약 29% 정도 감소하였다. 그러나, 압축강도와 정탄성 계수의 관계에는 CEB-FIP Model Code 에서 제시한 함수와 매우 유사한 경향을 나타내었다.
- 49g/cm3이며 분말도 는 1, 360 cn?/g이다. 또한, 2종류 WCP의 화학성분은 모두 동일하며, OPC에 비해 SiO2 함량이 높게 나타났다. 이들의 화학성분 및 물리적 성질은 Table 1과 같다.
- 또한, Fig. 16의 결과 WCP2의 혼합률이 15, 30 및 45%로 증가함에 따라 압축 강도 및 정탄성 계수도 비례적으로 감소하였으며, 45%를 혼합한 경우 WCP2를 혼합하지 않은 SCC에 비하여 약 29% 정도 감소하였다. 그러나, 압축강도와 정탄성 계수의 관계에는 CEB-FIP Model Code 에서 제시한 함수와 매우 유사한 경향을 나타내었다.
- 또한, OPC만을 사용한 Slump-flow 500 mm 도달시간 6.35초에 비하여 WCP2를 혼합할 경우 Slump-flow 500 mm 도달시간은 증가하는 경향을 나타내었지만, 45%를 혼합한 경우를 제외한 15 및 30% 혼합할 경우 목표성능 기준을 만족하였다.
- 13의 결과 U-box 충전 높이는 WCP2를 15 및 30% 혼합할 경우 목표성능 기준을 만족하였으나, 45%를 혼합한 경우에는 목표성능 기준을 만족하지 못하였다. 또한, Vfiinnel 유하시간의 경우 WCP2를 15% 혼합한 경우 목표성능 기준을 만족하였으며, 30 및 45%를 혼합한 경우에는 막힘 현상이 나타났다. 즉, WCP2를 혼합함에 따라 WCP2 자체의 다공질 특성으로 혼합수 및 고성능 감수제를 흡수하며, 시멘트 페이스트의 가상수막 두께 증가 및 소성점도의 감소로 인하여 SCC의 유동성 및 점성이 감소한 것으로 판단된다.
- OPC만을 사용한 기준 모르타르의 재령 28일 압축 강도는 37MPa 정도를 나타내었고, WCP1 을 30 및 45%로 혼합한 재령 28일 압축강도는 18 및 lOMPa을 나타냈으며, WCP2를 혼합한 경우 21 및 13MPa로 WCP1 및 WCP2의 혼합률이 증가함에 따라 재령 28일 압축강도는 감소하는 경향을 나타냈다. 또한, WCP2를 15, 30 및 45%로 혼합한 모르타르가 WCP1 을 혼합한 재령 28일 압축 강도에 비하여 크게 나타난 것으로 보아, WCP 분말도가 압축강도에 영향을 미치는 것으로 판단된다.
- 폐콘크리트 분말의 입자 표면은 시멘트 수화 생성물 등의 부착에 의해 거칠었으며, 미세공극이 많은 다공성 구조를 나타내었다. 또한, 누적입자분포 50%(玖0)인 median경은 시멘트가 14 μm, WCP1 및 WCP2는 각각 176 및 90 pun, 로 나타났다.
- 또한, 시멘트 페이스트의 종결시간은 폐콘크리트 분말의 혼합률이 증가함에 따라 시멘트만을 사용한 시멘트 페이스트에 비하여 최대 2시간 이상 지연되었다.
- 020 相로 기준 모르타르에 비하여 약 2배 정도 크게 나타났다. 또한, 압축강도는 폐콘크리트 분말의 혼합률이 증가할수록 비례 적으로 감소하였으며, WCP1 및 WCP2를 45% 혼합한 경우 기준 모르타르에 비하여 각각 약 73 및 65% 정도 감소하였다.
- 및 WCP2 모두 2시간 이상 지연되었다. 이는 OPC 만을 사용한 페이스트에 비하여 WCP의 혼합률이 증가할수록 OPC의 초기 수화 반응을 촉진시키는 C3A 및 C3S 성분이 감소하여 종결시간이 지연된 것으로 판단되며, WCP 분말도에 따른 영향은 크지 않은 것으로 나타났다.
- WCP2를 15% 혼합한 SCC의 재령 28일 압축 강도는 OPC만을 사용한 것에 비하여 약 10% 정도의 강도 감소가 있었으며, 45%를 혼합한 경우는 약 45% 정도의 강도 감소를 나타내었다. 이러한 결과를 통하여 WCP2중의 미수화 OPC에 의한 2차 수화반응이 나타나고 있지 않아 WCP2는 무반응 성 분 체임을 확인할 수 있었다.
- 이상의 WCP2 혼합SCC의 유동성, 재료분리 저항성 및 충전 성을 검토한 결과, WCP2의 혼합률이 증가할수록 유동성 및 점성은 감소하였다. WCP2를 15% 혼합한 경우 SCC의 목표성능 기준을 만족하였으며, 30 및 45%를 혼합한 경우 대부분의 목표성능 기준을 만족하지 못하였다.
- 이상의 결과들을 검토한 결과, WCP2를 SCC에 적용할 경우 동일한 유동성 및 점성 확보를 위해서는 폐콘크리트 분말의 혼합률은 15% 이하, H사의 폴리카르 본산계 고성능감수제의 사용량은 1.1% 정도로 사용하는 것이 적절할 것으로 판단되며, 보통 강도용 SCC의 점성 확보 및 강도조절용 혼화재료로 활용할 수 있을 것으로 판단된다.
- 또한, Vfiinnel 유하시간의 경우 WCP2를 15% 혼합한 경우 목표성능 기준을 만족하였으며, 30 및 45%를 혼합한 경우에는 막힘 현상이 나타났다. 즉, WCP2를 혼합함에 따라 WCP2 자체의 다공질 특성으로 혼합수 및 고성능 감수제를 흡수하며, 시멘트 페이스트의 가상수막 두께 증가 및 소성점도의 감소로 인하여 SCC의 유동성 및 점성이 감소한 것으로 판단된다.
- 즉, 자기 충전 콘크리트의 목표성능 기준을 만족하기 위한 폐콘크리트 분말의 혼합률은 15% 이내가 적절할 것으로 판단되었다.
후속연구
- 그러나, Okamura에 의해제시된 SCC는 고강도 콘크리트용으로 높은 단위 시멘트량이 요구되어 수화열이 커지며, 보통강도 SCC용으로는 사용되지 못하는 단점이 있다. 그러므로, 보통강도용 SCC를 제조하기 위하여 무반응성인 폐콘크리트 분말을 SCC의 점성 확보 및 강도조절용 혼화 재료로 활용하게 된다면, 보통 강도가 요구되는 일반 콘크리트 구조물에 적용할 수 있을 뿐만 아니라, 자원 재활용 및 수자원 보호를 이룰 수 있을 것으로 판단된다.
- WCP2를 15% 혼합한 경우 SCC의 목표성능 기준을 만족하였으며, 30 및 45%를 혼합한 경우 대부분의 목표성능 기준을 만족하지 못하였다. 따라서, WCP2를 SCC용 혼화 재료로 활용할 경우 15% 이내가 적절할 것으로 판단되며, 15% 이상을 SCC용 혼화 재료로 활용하기 위해서는 WCP2 혼합에 따른 유동성 및 점성의 감소를 해결하기 위한 대책이 필요할 것으로 판단된다.
- 따라서, WCP2의 혼합률이 증가함에 따라 비례적으로 압축강도가 감소하는 현상을 이용하여 WCP2를 SCC의 강도조절용 혼화 재료로 활용할 수 있을 것으로 판단된다.
- 이러한 폐콘크리트 골재를 고품질 재생 골재로 제조하면 콘크리트용 천연 골재와 대체하여 사용할 수 있으며, 골재의 품귀 및 무분별한 석산의 훼손을 방지하여 자연생태계를 유지하는데 기여할 수 있을 것이다. 그러나 고품질 재생 골재 생산시 여러 번의 파쇄 과정으로 인하여 폐콘크리트 분말의 발생량이 크게 증가되며, 일반 재생 골재 생산에 비해 10~20% 정도의 폐콘크리트 분말이 추가적으로 발생할 것으로 예상된다.
- 그러나, 국내의 경우 재생골재에 대한 연구 및 적용실적은 상당히 많이 진행되고 있지만 폐콘크리트 분말에 대한 연구 및 활용기술은 찾아보기 어려운 실정이다. 이에 따라, 현재 국내의 폐콘크리트 분말 처리는 전량 단순매립에 의존하고 있으며, 매립지 확보의 어려움과 2차 환경오염의 원인이 되기 때문에 자원 재활용 및 환경오염 방지의 관점에서 반드시 재활용할 수 있는 연구가 진행되어야 할 것으로 판단된다.
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