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문제 정의
- 본 실험에서는 순환골재 치환율에 따른 순환골재콘크리트의 압축강도 및 탄성계수 특성을 파악하기 위하여 표 1과 같이 총 5가지의 치환율에 따른 시험체 변수를 설정하였으며, 이 외 순환골재의 품질, 타설 및 양생과정 등은 모두 동일하게 하여 이에 대한 영향은 해석에서 배제하였다.
- 이러한 현상을 바탕으로 순환골재의 치환율에 따라 탄성계수를 추정할 수 있는 추정식을제안하였으며, 제안된 탄성계수식은 기존의 자료들과 비교한 결과 실측치와 추정치가 상당히 근사함을 알 수 있었다. 본 연구에서는 순환골재를 사용한 콘크리트의 압축강도와 탄성계수를 비교적 간단하게 치환율에 따라 추정할 수 있는 추정식을 제안하였으며, 이러한 추정식들은 순환골재를 사용한 콘크리트 구조부재의 설계나 해석시에 충분히 활용 할 수 있을 것으로 판단된다. 또한 더욱 많은 실험자료들이 축적된다면, 이러한 추정식들은 공학적으로 높은 신뢰성을 가질 수 있을 것으로 판단된다.
- 본 연구에서는 최근 국내에서 생산되는 순환골재를 사용한 콘크리트의 구조부재 적용을 위한 연구의 일환으로, 순환골재콘크리트의 기초적 물성을 검토하고 압축강도와 탄성계수의 특성을 파악하며 나아가 순환골재의 치환율에 따른 압축 강도 추정식과 탄성계수 추정식을 제안하고자 한다.
- 최근 생산되는 고도처리 순환골재를 사용한 콘크리트는 일반콘크리트와는 여러 특성면에서 다소 차이가 있으며, 본 연구에서는 이러한 순환골재콘크리트의 구조부재 적용을 위해, 콘크리트구조물의 설계나 해석 시 가장 기초적으로 사용되는 물성치인 압축강도와 탄성계수의 특성을 연구하였다. 동일한 배합 타설 시에 순환골재콘크리트는 일반콘크리트에 비해 슬럼프가 크며 이는 상대적으로 순환골재의 둥근 입형에 기인하는 것으로 판단된다.
가설 설정
- 상기 식에서 일반골재를 사용한 경우의 탄성계수 값을 현행 구조설계기준의 값과 같다고 가정하였으며, 일반콘크리트의 탄성계수 추정식의 상수항에 골재의 치환율에 대한 계수 항을 추가하여 순환골재콘크리트의 순환골재 치환율에 따른 탄성계수 감소량을 고려하였다. 또한, 그 결과 그림 4와 같이 치환율이 증가함에 따라 순환골재콘크리트의 탄성계수 감소량이 반영되는 것을 확인할 수 있었다.
제안 방법
- 그러나 순환골재콘크리트의 경우 치환율이 증가할수록 압축강도에 따른 탄성계수의 감소율은 일반골재 콘크리트의 강도에 따른 감소율에 비하여 크게 나타나며, 또한 현행 콘크리트 구조설계기준의 추정식은 이러한 현상을 반영하지 못하고 있다. 그림 4에서와 같이 현행 콘크리트 구조설계기준의 탄성계수 추정식의 기울기는 순환골재를 사용한 경우와 다른 양상을 나타나고있으며, 따라서 일반골재 콘크리트의 탄성계수 추정식을 순환골재콘크리트에 적용하는 것은 부적절한 것으로 판단되어 다음과 같이 순환골재콘크리트에 적용할 수 있는 수정탄성계수 추정식을 제안하였다.
- 본 연구의 실험결과로부터 얻어진 순환골재콘크리트의 압축강도 추정식을 기존의 관련 연구논문들에(김재성 등, 2004; 김진철 등, 2003; 김호수 등, 2003; 신재인 등, 2001; 이강우 등, 2001; 이명규 등, 1999, 2003; 이세현 등, 2001; 정용일 등, 2002; 정지용 등, 2004a, 2004b; 조동영 등, 2003) 주어진 자료들을 이용하여 식(1)을 비교·검토하였다. 그림 3은 기존 순환골재콘크리트 연구문헌의 실험자료를 본 논문의 압축강도 추정식에 대입하여 얻어낸 추정값과 연구문헌의 실측값을 비교하여 나타내고 있다.
- 현재 국내에는 순환골재콘크리트의 배합설계에 대한 별도 지침은 아직 제정되어 있지 않아, 본 실험에서도 배합설계에 대한 별도의 수정은 고려하지 않았다. 순환골재의 치환은 표 4와 같이 용적치환을 기준으로 하여, 압축강도는 구조용부재의 적용을 고려하여 45 MPa, 슬럼프는 10 cm, 공기량은 5%, 잔골재율은 44%로 배합설계하였다.
- 4%의 무기이물질이 포함되어 있었으며, 이의 대부분은 폐적벽돌 및 나무조각 등 이었다. 순환잔골재의 경우, 유기 및 무기이물질의 양이 시각적 판단으로 선별분리하기에는 적은 양이어서 추가적으로 유기불순물과 미립분 등에 관한 실험을 수행하였다. 순환잔골재의 유기불순물의 함량을 측정하기 위하여, KS F 2510(콘크리트용 모래에 포함되어 있는 유기 불순물 시험 방법) 과 KS F 2514(모르타르 압축강도에 의한 유기 불순물을 함유한 잔골재 시험 방법)을 실시하였다.
- 이러한 결과를 이용하여 순환골재의 치환율에 따른 순환골재콘크리트의 압축강도저하 정도를 추정하고자 하였으며, 그 추정식은 식(1)과 같이 제안하였다. 제안한 추정식은 일반콘크리트의 압축강도를 기준으로 순환골재의 치환율에 따른 압축강도감소효과를 고려하여, 그 강도를 추정하는 형태로 구성하였다.
- 이러한 결과를 이용하여 순환골재의 치환율에 따른 순환골재콘크리트의 압축강도저하 정도를 추정하고자 하였으며, 그 추정식은 식(1)과 같이 제안하였다. 제안한 추정식은 일반콘크리트의 압축강도를 기준으로 순환골재의 치환율에 따른 압축강도감소효과를 고려하여, 그 강도를 추정하는 형태로 구성하였다. 또한 제안한 추정식은 본 실험의 결과 및 다수의 실험논문 결과로 부터 순환골재콘크리트의 압축강도의 저하 현상에는 순환굵은골재의 영향보다 순환잔골재의 영향이 더 큰 것으로 판단되었으며, 이를 치환율에 대한 함수로 식(1)과 같이 계수의 형태로 적용하였다.
- 시험체의 압축강도는 KS F 2405(콘크리트의 압축 강도 시험 방법)에 준하여 실시하였다. 탄성계수는 공시체의 표면에 하중가력방향을 기준으로 양쪽에 변형률게이지를 부착한 뒤 하중에 따른 변형률을 측정하여 산출하였다.
대상 데이터
- 8%로 모두 콘크리트표면이 마모작용을 받는 경우의 허용값인 5% 및 순환골재 푼질기준에서 제시하는 7%를 만족하였다. 시멘트는 보통 포틀랜드시멘트, 혼화제는 나프탈렌계 고성능감수제와 AE제를 사용하였다.
- 시험체는 ϕ100×200 mm 원주형 공시체로서 제작 1일 후탈형하고 20±2℃에서 28일간 수중양생을 통하여 양생하였다. 시험체의 압축강도는 KS F 2405(콘크리트의 압축 강도 시험 방법)에 준하여 실시하였다.
- 일반굵은골재는 경기도 포천산 쇄석, 일반잔골재는 해사와 부순모래가 1:1 비율로 혼합된 인공골재를 사용하였으며 순환골재는 고도처리방식에 의해 생산된 KS F 2573(콘크리트용 재생골재)에 의거 1종의 순환굵은골재와 순환잔골재를 사용하였다(표 2, 3 참조). 굵은골재 최대치수는 천연골재 및 순환골재 모두 25 mm이며 본 연구에 사용되어진 순환골재의 기초분석을 위하여 다음과 같은 실험을 수행하였다.
이론/모형
- 굵은골재 최대치수는 천연골재 및 순환골재 모두 25 mm이며 본 연구에 사용되어진 순환골재의 기초분석을 위하여 다음과 같은 실험을 수행하였다. 먼저 순환굵은골재에 포함된 이물질함량을 KS F 2576(재생골재의 이물질 함유량 시험방법)의 방법에 따라 측정하였다. 측정결과, 순환굵은골재는 0.
- 순환잔골재의 경우, 유기 및 무기이물질의 양이 시각적 판단으로 선별분리하기에는 적은 양이어서 추가적으로 유기불순물과 미립분 등에 관한 실험을 수행하였다. 순환잔골재의 유기불순물의 함량을 측정하기 위하여, KS F 2510(콘크리트용 모래에 포함되어 있는 유기 불순물 시험 방법) 과 KS F 2514(모르타르 압축강도에 의한 유기 불순물을 함유한 잔골재 시험 방법)을 실시하였다. 실험결과, 3%의 수산화나트륨용액에 침지시킨 순환잔골재의 색도는 표준용액과 비교하였을 때 색도의 변화가 거의 없었으며, 모르타르의 압축강도는 일반골재의 경우 수산화나트륨으로 씻기 전후의 강도비가 92%였다.
- 시험체는 ϕ100×200 mm 원주형 공시체로서 제작 1일 후탈형하고 20±2℃에서 28일간 수중양생을 통하여 양생하였다. 시험체의 압축강도는 KS F 2405(콘크리트의 압축 강도 시험 방법)에 준하여 실시하였다. 탄성계수는 공시체의 표면에 하중가력방향을 기준으로 양쪽에 변형률게이지를 부착한 뒤 하중에 따른 변형률을 측정하여 산출하였다.
- 순환잔골재의 경우도 강도비가 90%로 규정에서 제시하는 90% 이상을 만족하였다. 잔골재의 유해물질 함유량을 측정하기 위하여 KS F 2511(골재에 포함된 잔 입자(0.08 mm체를 통과하는) 시험방법)에 준하여 실험을 실시하였다. 실험결과, 일반잔골재와 순환잔골재는 2.
성능/효과
- 실험으로부터 구하여진 탄성계수는 그림 4에 나타나 있으며 압축강도와 마찬가지로 순환골재의 치환율이 증가할수록 탄성계수는 감소하였다. 골재의 전량을 순환골재로 치환한 콘크리트의 탄성계수는 약 8 GPa 정도 감소되는 것으로 측정되었다.
- 공기량은 일반골재 사용 시 약 4.3% 이었으며, 순환굵은 골재 치환 시 약 0.4% 정도 감소되다가 잔골재 치환율이 증가할수록 미소하게 증가는 경향을 나타내었다. 하지만, 그림 1에서와 같이 전체적인 변동의 범위는 아주 미세한 정도로 순환골재의 치환율에 따른 공기량 변화의 상관관계는 뚜렷하지 않은 것으로 나타났다.
- 슬럼프는 일반골재만을 사용한 경우 12 cm 정도로 설계 슬럼프값 보다 비교적 높은 값을 나타내었다. 굵은골재를 천연골재에서 순환골재로 전량 치환한 경우 슬럼프는 1 cm 정도 증가하였으며, 굵은골재의 치환율이 100%인 상태에서 잔골재의 치환량이 증가할수록 슬럼프는 5 cm 정도 추가적으로 증가하였다. 이는 일반적으로 재생 또는 순환골재를 사용하면 콘크리트의 워커빌리티가 저하된다고 알려진 사실과 반대되는 것으로서, 일반골재로 사용된 쇄석은 생산 시 파쇄과정 중 입형이 거칠고 모난 형태를 가지게 되나, 치환되는 순환골재의 경우 원재료가 강자갈이고 처리과정중 크러셔 내 마모과정에 의해 상대적으로 둥근 형태를 띠게 되므로, 고성능감수제의 사용으로 슬럼프가 비교적 큰 콘크리트의 경우, 슬럼프콘에 의한 워커빌리티는 순환골재콘크리트가 더 양호하게 나타난 것으로 사료된다.
- 일반적인 결과와 같이 순환골재의 치환율이 증가할수록 압축강도는 감소하는 경향을 나타내었다. 굵은골재만을 순환골재로 100% 치환하였을 경우 약 2 MPa의 강도감소현상을 보였으며, 굵은골재 및 잔골재를 순환골재로 전량 치환한 경우에는 약 4MPa의 추가적인 강도감소현상이 나타났다. 이러한 순환골재의 치환율에 따른 강도감소기울기는 치환율 30% 이내인 경우, 비교적 완만한 반면, 치환율 30% 이상인 경우 강도감소기울기가 다소 큰 것으로 나타났다.
- 또한 순환골재콘크리트의 순환골재 치환율은 공기량의 변화에는 큰 영향이 없는 것으로 판단된다. 그러나 순환골재의 치환율이 증가할수록 압축강도는 감소하였는데, 굵은골재만을 치환하였을 경우 약 4%정도 굵은 골재 및 잔골재 전량을 치환한 경우 약 13% 정도의 강도감소현상이 관찰되었다. 이러한 특성을 기초로 순환골재의 압축강도를 순환골재 치환율에 따라 추정할 수 있는 추정식을 제안하였으며, 기존의 자료들과 비교 검토한 결과 매우 정확하게 추정되었다.
- 그림 5에서 실선은 본 논문에서 제시하는 식 (3)을 이용한 추정식 및 실험값에 의해 작도된 회귀분석 선이며, 점선은 현행 콘크리트 구조설계기준에 제시된 일반골재콘크리트(압축강도 30 MPa 이상)의 탄성계수 추정식을 순환골재 콘크리트에 적용하였을 경우이다. 그림 5로부터 본 연구에서 제시하는 추정식은 순환골재콘크리트의 탄성계수를 비교적 정확하게 추정하는 것으로 나타났으며, 이에 비하여 현행 콘크리트 구조설계기준의 식은 순환골재를 사용한 콘크리트의 압축강도 및 단위용적질량의 감소를 고려하였음에도 불구하고 이를 활용하기에는 그 오차가 상당히 큰 것을 알 수 있다. 즉 현행 콘크리트 구조설계기준에 의해 순환골재콘크리트의 탄성계수를 추정할 경우 실제보다 크게 산출될 수 있으며 실제 탄성계수가 낮아질수록, 또는 확대 해석하면, 순환골재콘크리트의 압축강도가 낮아지거나 순환골재의 치환율이 높아질수록, 그 오차는 더욱 크게 발생될 수 있음을 의미한다.
- 제안한 추정식은 일반콘크리트의 압축강도를 기준으로 순환골재의 치환율에 따른 압축강도감소효과를 고려하여, 그 강도를 추정하는 형태로 구성하였다. 또한 제안한 추정식은 본 실험의 결과 및 다수의 실험논문 결과로 부터 순환골재콘크리트의 압축강도의 저하 현상에는 순환굵은골재의 영향보다 순환잔골재의 영향이 더 큰 것으로 판단되었으며, 이를 치환율에 대한 함수로 식(1)과 같이 계수의 형태로 적용하였다.
- 상기 식에서 일반골재를 사용한 경우의 탄성계수 값을 현행 구조설계기준의 값과 같다고 가정하였으며, 일반콘크리트의 탄성계수 추정식의 상수항에 골재의 치환율에 대한 계수 항을 추가하여 순환골재콘크리트의 순환골재 치환율에 따른 탄성계수 감소량을 고려하였다. 또한, 그 결과 그림 4와 같이 치환율이 증가함에 따라 순환골재콘크리트의 탄성계수 감소량이 반영되는 것을 확인할 수 있었다.
- 본 실험에서 일반골재콘크리트의 경우 측정값과 추정값은 약 5GPa 정도의 차이가 발생하였다. 이는 탄성계수 추정식이 회귀분석을 이용하여 실제와 근접한 값을 추정할 수 있도록 제안한 것으로 본 실험의 결과와 다소 차이가 발생한 것으로 판단된다.
- 순환잔골재의 유기불순물의 함량을 측정하기 위하여, KS F 2510(콘크리트용 모래에 포함되어 있는 유기 불순물 시험 방법) 과 KS F 2514(모르타르 압축강도에 의한 유기 불순물을 함유한 잔골재 시험 방법)을 실시하였다. 실험결과, 3%의 수산화나트륨용액에 침지시킨 순환잔골재의 색도는 표준용액과 비교하였을 때 색도의 변화가 거의 없었으며, 모르타르의 압축강도는 일반골재의 경우 수산화나트륨으로 씻기 전후의 강도비가 92%였다. 순환잔골재의 경우도 강도비가 90%로 규정에서 제시하는 90% 이상을 만족하였다.
- 08 mm체를 통과하는) 시험방법)에 준하여 실험을 실시하였다. 실험결과, 일반잔골재와 순환잔골재는 2.1%와 2.8%로 모두 콘크리트표면이 마모작용을 받는 경우의 허용값인 5% 및 순환골재 푼질기준에서 제시하는 7%를 만족하였다. 시멘트는 보통 포틀랜드시멘트, 혼화제는 나프탈렌계 고성능감수제와 AE제를 사용하였다.
- 실험으로부터 구하여진 탄성계수는 그림 4에 나타나 있으며 압축강도와 마찬가지로 순환골재의 치환율이 증가할수록 탄성계수는 감소하였다. 골재의 전량을 순환골재로 치환한 콘크리트의 탄성계수는 약 8 GPa 정도 감소되는 것으로 측정되었다.
- 그러나 순환골재의 치환율이 증가할수록 압축강도는 감소하였는데, 굵은골재만을 치환하였을 경우 약 4%정도 굵은 골재 및 잔골재 전량을 치환한 경우 약 13% 정도의 강도감소현상이 관찰되었다. 이러한 특성을 기초로 순환골재의 압축강도를 순환골재 치환율에 따라 추정할 수 있는 추정식을 제안하였으며, 기존의 자료들과 비교 검토한 결과 매우 정확하게 추정되었다. 또한, 순환골재콘크리트의 탄성계수를 측정한 결과, 압축강도와 비슷한 양상을 나타내었다.
- 하지만 순환골재의 치환율에 따른 탄성계수의 감소폭은 굵은골재만을 치환하였을 경우에는 약 15%정도 감소되었으며, 굵은골재 및 잔골재 전량을 순환골재로 치환한 경우에는 약 31% 정도의 감소가 관찰되었다. 이러한 현상을 바탕으로 순환골재의 치환율에 따라 탄성계수를 추정할 수 있는 추정식을제안하였으며, 제안된 탄성계수식은 기존의 자료들과 비교한 결과 실측치와 추정치가 상당히 근사함을 알 수 있었다. 본 연구에서는 순환골재를 사용한 콘크리트의 압축강도와 탄성계수를 비교적 간단하게 치환율에 따라 추정할 수 있는 추정식을 제안하였으며, 이러한 추정식들은 순환골재를 사용한 콘크리트 구조부재의 설계나 해석시에 충분히 활용 할 수 있을 것으로 판단된다.
- 측정된 압축강도의 결과를 그림 2에 비교하였다. 일반적인 결과와 같이 순환골재의 치환율이 증가할수록 압축강도는 감소하는 경향을 나타내었다. 굵은골재만을 순환골재로 100% 치환하였을 경우 약 2 MPa의 강도감소현상을 보였으며, 굵은골재 및 잔골재를 순환골재로 전량 치환한 경우에는 약 4MPa의 추가적인 강도감소현상이 나타났다.
- 그림 5로부터 본 연구에서 제시하는 추정식은 순환골재콘크리트의 탄성계수를 비교적 정확하게 추정하는 것으로 나타났으며, 이에 비하여 현행 콘크리트 구조설계기준의 식은 순환골재를 사용한 콘크리트의 압축강도 및 단위용적질량의 감소를 고려하였음에도 불구하고 이를 활용하기에는 그 오차가 상당히 큰 것을 알 수 있다. 즉 현행 콘크리트 구조설계기준에 의해 순환골재콘크리트의 탄성계수를 추정할 경우 실제보다 크게 산출될 수 있으며 실제 탄성계수가 낮아질수록, 또는 확대 해석하면, 순환골재콘크리트의 압축강도가 낮아지거나 순환골재의 치환율이 높아질수록, 그 오차는 더욱 크게 발생될 수 있음을 의미한다.
- 먼저 순환굵은골재에 포함된 이물질함량을 KS F 2576(재생골재의 이물질 함유량 시험방법)의 방법에 따라 측정하였다. 측정결과, 순환굵은골재는 0.71%의 유기이물질 및 0.4%의 무기이물질이 포함되어 있었으며, 이의 대부분은 폐적벽돌 및 나무조각 등 이었다. 순환잔골재의 경우, 유기 및 무기이물질의 양이 시각적 판단으로 선별분리하기에는 적은 양이어서 추가적으로 유기불순물과 미립분 등에 관한 실험을 수행하였다.
- 또한, 순환골재콘크리트의 탄성계수를 측정한 결과, 압축강도와 비슷한 양상을 나타내었다. 하지만 순환골재의 치환율에 따른 탄성계수의 감소폭은 굵은골재만을 치환하였을 경우에는 약 15%정도 감소되었으며, 굵은골재 및 잔골재 전량을 순환골재로 치환한 경우에는 약 31% 정도의 감소가 관찰되었다. 이러한 현상을 바탕으로 순환골재의 치환율에 따라 탄성계수를 추정할 수 있는 추정식을제안하였으며, 제안된 탄성계수식은 기존의 자료들과 비교한 결과 실측치와 추정치가 상당히 근사함을 알 수 있었다.
후속연구
- 과학적 추론법에 의하면 추정식의 산출에 있어 본 연구의 실험결과 뿐만 아니라 방대한 양의 실험결과가 필요하나, 순환골재콘크리트는 순환골재의 품질과 배합강도의 크기에 따라 그 성질이 크게 달라지며, 추정식 제안을 위한 실험결과가 국내에서는 아직 부족하므로 추후 연구를 위한 기초자료로서 본 식을 제안하였으며, 그에따른 추정식의 사용 범위는 고도처리에 의해 생산된 비교적 양질의 순환골재를 사용한 배합강도 30-50 MPa의 순환골재콘크리트로 제한하였다.
- 그림 3의 결과와 같이 추정식에 의해 산출된 값은 실측값과 매우 유사한 값을 가지고 있으며 그 오차 또한 상대적으로 매우 작은 것을 알 수 있다. 다만 30 MPa 이하의 강도 범위에서는 추정값이 실험값에 비해 약간 낮게 산출되는 경향을 보이고 있으나, 상기 오차는 비교적 크지 않은 값으로 판단되며, 앞에서 언급한 추정식의 적용범위를 제한하여 그 오차를 감소시킬 수 있을 것으로 사료된다. 따라서 본 연구에서 제안된 추정식은 순환골재의 치환율에 따라 순환골재 콘크리트의 압축강도를 간단하고 비교적 정확하게 추정할 수 있는 것으로 사료되며, 순환골재를 사용한 콘크리트의 설계, 해석 및 현장에서 사용하는데 기초자료로서 충분히 활용될 수 있을 것으로 판단된다.
- 다만 30 MPa 이하의 강도 범위에서는 추정값이 실험값에 비해 약간 낮게 산출되는 경향을 보이고 있으나, 상기 오차는 비교적 크지 않은 값으로 판단되며, 앞에서 언급한 추정식의 적용범위를 제한하여 그 오차를 감소시킬 수 있을 것으로 사료된다. 따라서 본 연구에서 제안된 추정식은 순환골재의 치환율에 따라 순환골재 콘크리트의 압축강도를 간단하고 비교적 정확하게 추정할 수 있는 것으로 사료되며, 순환골재를 사용한 콘크리트의 설계, 해석 및 현장에서 사용하는데 기초자료로서 충분히 활용될 수 있을 것으로 판단된다.
- 본 연구에서는 순환골재를 사용한 콘크리트의 압축강도와 탄성계수를 비교적 간단하게 치환율에 따라 추정할 수 있는 추정식을 제안하였으며, 이러한 추정식들은 순환골재를 사용한 콘크리트 구조부재의 설계나 해석시에 충분히 활용 할 수 있을 것으로 판단된다. 또한 더욱 많은 실험자료들이 축적된다면, 이러한 추정식들은 공학적으로 높은 신뢰성을 가질 수 있을 것으로 판단된다.
- 이와같이 순환골재를 사용한 콘크리트의 슬럼프 및 공기량은 물-시멘트비, 골재량, 순환골재종류 및 공급원, 혼화제 및 혼화재의 사용 등의 여러 가지 변수에 따라 다른 결과를 나타낼 수 있으므로, 사용전 시험배합을 통하여 슬럼프 및 공기량에 대한 특성을 미리 파악해 놓아야 할 것으로 사료된다.
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