고성능 콘크리트는 물-결합재비를 작게 하고, 단위결합재량을 다량으로 사용하므로 콘크리트의 수화열 및 자기수축이 증대되는 경향이 있다. 본 연구에서는 고성능 콘크리트의 수축저감 기술을 구축하는 연구의 일환으로 팽창재와 수축저감제 사용이 고성능 콘크리트의 수축특성에 미치는 영향을 검토하였다. 그 결과, 팽창쟁와 수축저감제는 고성능 콘크리트의 수축을 저감시키는 데 효과가 뛰어나며, 특히 팽창재와 수축저감제를 조합하여 사용할 경우, 각각 단독으로 사용하는 경우보다는 수축 저감 효과가 큰 것으로 확인되었다. 또한 시공성, 강도 및 수축특성을 종합적으로 고려하여 팽창재 5.0%와 수축저감제 1.0%의 조합이 적정배합으로 분석되었다.
고성능 콘크리트는 물-결합재비를 작게 하고, 단위결합재량을 다량으로 사용하므로 콘크리트의 수화열 및 자기수축이 증대되는 경향이 있다. 본 연구에서는 고성능 콘크리트의 수축저감 기술을 구축하는 연구의 일환으로 팽창재와 수축저감제 사용이 고성능 콘크리트의 수축특성에 미치는 영향을 검토하였다. 그 결과, 팽창쟁와 수축저감제는 고성능 콘크리트의 수축을 저감시키는 데 효과가 뛰어나며, 특히 팽창재와 수축저감제를 조합하여 사용할 경우, 각각 단독으로 사용하는 경우보다는 수축 저감 효과가 큰 것으로 확인되었다. 또한 시공성, 강도 및 수축특성을 종합적으로 고려하여 팽창재 5.0%와 수축저감제 1.0%의 조합이 적정배합으로 분석되었다.
Generally, high performance concrete has characteristics such as low water-cementitious material ratio, lots of unit binder powder, thus the heat of hydration, autogenous shrinkage are tend to be increased. This study is to investigated the effect of the expansive additive and shrinkage reducing age...
Generally, high performance concrete has characteristics such as low water-cementitious material ratio, lots of unit binder powder, thus the heat of hydration, autogenous shrinkage are tend to be increased. This study is to investigated the effect of the expansive additive and shrinkage reducing agent on the shrinkage properties of high performance concrete as a study to develop the reduction technology of the concrete shrinkage. Test results showed that the expansive additive and shrinkage reducing agent were effective the reduction of shrinkage of high performance concrete. Especially, the using method in combination with expansive additive and shrinkage reducing agent was more effective than the separately using method of that. Also, it analyzed that the combination of expansive additive of 5% and shrinkage reducing agent of 1% was the most suitable mixture, considering to the fluidity, strength and shrinkage properties.
Generally, high performance concrete has characteristics such as low water-cementitious material ratio, lots of unit binder powder, thus the heat of hydration, autogenous shrinkage are tend to be increased. This study is to investigated the effect of the expansive additive and shrinkage reducing agent on the shrinkage properties of high performance concrete as a study to develop the reduction technology of the concrete shrinkage. Test results showed that the expansive additive and shrinkage reducing agent were effective the reduction of shrinkage of high performance concrete. Especially, the using method in combination with expansive additive and shrinkage reducing agent was more effective than the separately using method of that. Also, it analyzed that the combination of expansive additive of 5% and shrinkage reducing agent of 1% was the most suitable mixture, considering to the fluidity, strength and shrinkage properties.
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문제 정의
고성능 콘크리트의 수축저감 기술을 구축하는 연구의 일환으로서 팽창재와 수축저감제를 다양한 혼합비율로 조합사용한 고성능 콘크리트의 물성과 수축특성에 미치는 영향을 검토한 결과, 다음과 같은 결론을 얻었다.
따라서 본 연구에서는 고성능 콘크리트의 수축저감 기술을 구축하는 연구의 일환으로서 팽창재와 수축저감제를 다양한 혼합비율로 조합사용한 고성능 콘크리트의 건조수축 및 자기수축에 미치는 영향을 검토하였다.
제안 방법
콘크리트의 건조수축은 KS F 2424 [모르타르 및 콘크리트의 길이변화 시험방법]에 준하여 다이얼게이지 방법으로 측정하였다. 건조수축에 의한 길이변화 측정용 공시체는 100×100×400 mm의 몰드를 이용하여 시편의 양단에 길이변화 측정용 게이지를 설치하여 제작하고 재령 7일까지는 수중양생을 실시한 다음, 기건상태(온도 20±2℃, 습도 65±10%) 에 노출시켜 정해진 재령에서 측정하였다. 재령 7일까지의 길이변화 측정은 콘크리트 공시체를 수중에서 꺼내어 표면에 있는 수분을 닦아내어 신속하게 길이변화를 측정한 다음 곧바로 다시 수중에 시편을 넣었다.
0%의 5수준 간에 대한 조합으로 총 25배치를 실험 계획하였다. 목표 슬럼프 플로우인 600±100 mm, 목표 공기량인 4.5±1.5%를 얻기 위해 고성능 감수제 첨가량 및 AE제량 등을 조절하였다.
따라서 본 연구에서는 수화열에 의한 온도보정을 하기 위해 콘크리트 시편 중심부의 온도를 측정한 결과, 배합에 따라 2~3℃의 온도차이가 있었고, 선팽창계수(10×10−6/℃)에 의한 공시체 길이를 보정한 결과, 배합별 온도차이가 자기수축 변형률에 미치는 영향은 작은 것으로 나타났다. 콘크리트 시편을 탈형한 후, 온도 20±2℃, 습도 65±10%로 조절되는 항온항습실에서 알루미늄 접착테이프로 밀봉하여 건조되지 않도록 하였으며, 계획한 재령에서 길이변화 및 질량변화를 측정하였다. 자기수축에 의한 길이변화율은 콘크리트 시편 3개의 평균값이다.
굵은 골재는 최대치수 20 mm인 부순돌을 사용하였고, 잔골재는 강모래를 사용하였으며 그 특성은 표 3과 같다. 콘크리트의 소요 유동성을 확보하기 위해 나프탈렌계 고성능감수제를 사용하였고, 소정의 공기량을 확보하기 위하여 AE제를 첨가하였다.
콘크리트 배합은 표 4에 나타내었다. 플라이애쉬 20%와 실리카퓸 10%를 동시에 치환한 물-결합재비 30%에 대하여 팽창재 혼입률을 0, 2.5, 5.0, 7.5, 10.0%의 5수준, 수축저감제 혼입률을 0, 0.5, 1.0, 1.5, 2.0%의 5수준 간에 대한 조합으로 총 25배치를 실험 계획하였다. 목표 슬럼프 플로우인 600±100 mm, 목표 공기량인 4.
대상 데이터
18 g/cm3)를 사용하였다. 굵은 골재는 최대치수 20 mm인 부순돌을 사용하였고, 잔골재는 강모래를 사용하였으며 그 특성은 표 3과 같다. 콘크리트의 소요 유동성을 확보하기 위해 나프탈렌계 고성능감수제를 사용하였고, 소정의 공기량을 확보하기 위하여 AE제를 첨가하였다.
콘크리트의 자기수축 시험방법은 국내에 특별한 규정이 마련되어 있지 않아 일본 콘크리트공학협회(2002)의 자기수축 위원회에서 제안한 방법에 따라 측정하였다. 시편 제작은 그림 1에 나타낸 바와 같이 양단 중심에 구멍이 뚫린 100×100×400 mm의 철재 빔 몰드를 사용하였다. 게이지 플러그(plug)를 몰드 축에 일치하도록 설치하였고, 몰드의 바닥과 양단에 1 mm 두께의 테프론(teflon) 시트를 깔아서 공시체의 이동이 몰드에 의해 구속을 받지 않게 하였다.
실험에 사용한 시멘트는 보통 포틀랜드 시멘트(OPC)이며, 혼화재는 플라이애쉬(FA)와 실리카퓸(SF)의 포졸란계로 이들의 물리·화학적 성질은 표 1과 같다. 팽창재(EA)는 표 2에 나타낸 바와 같이 CSA(Calcium Sulfate Aluminate)계를 사용하였고, 수축저감제(SR)는 분말형 글리콜즈계(밀도 3.
실험에 사용한 시멘트는 보통 포틀랜드 시멘트(OPC)이며, 혼화재는 플라이애쉬(FA)와 실리카퓸(SF)의 포졸란계로 이들의 물리·화학적 성질은 표 1과 같다. 팽창재(EA)는 표 2에 나타낸 바와 같이 CSA(Calcium Sulfate Aluminate)계를 사용하였고, 수축저감제(SR)는 분말형 글리콜즈계(밀도 3.18 g/cm3)를 사용하였다. 굵은 골재는 최대치수 20 mm인 부순돌을 사용하였고, 잔골재는 강모래를 사용하였으며 그 특성은 표 3과 같다.
이론/모형
그 다음에 콘크리트를 타설하고 표면에서의 수분 증발 및 흡수를 막기 위해 폴리에스테르 필름으로 덮었다. 자기수축 발생 시기는 연구자에 따라 다르게 제안하고 있으나, 본 연구에서는 일본 콘크리트공학협회(2002)에서 제안한 방법에 따라 초결(initial set) 시간에 도달하는 시점을 기준점으로 하였으며, 초결 시간 측정은 KS F 2436에 준하여 실시하였다.
콘크리트의 건조수축은 KS F 2424 [모르타르 및 콘크리트의 길이변화 시험방법]에 준하여 다이얼게이지 방법으로 측정하였다. 건조수축에 의한 길이변화 측정용 공시체는 100×100×400 mm의 몰드를 이용하여 시편의 양단에 길이변화 측정용 게이지를 설치하여 제작하고 재령 7일까지는 수중양생을 실시한 다음, 기건상태(온도 20±2℃, 습도 65±10%) 에 노출시켜 정해진 재령에서 측정하였다.
콘크리트의 압축강도는 ø100×200 mm 원주 공시체를 제작하여 1일 후 탈형하고, 온도 20±2℃의 수중에서 표준양생을 실시한 다음 재령 7일, 28일, 91일에 KS F 2405에 준하여 실시하였다. 압축강도의 값은 콘크리트 공시체 3개의 평균값이다.
콘크리트의 자기수축 시험방법은 국내에 특별한 규정이 마련되어 있지 않아 일본 콘크리트공학협회(2002)의 자기수축 위원회에서 제안한 방법에 따라 측정하였다. 시편 제작은 그림 1에 나타낸 바와 같이 양단 중심에 구멍이 뚫린 100×100×400 mm의 철재 빔 몰드를 사용하였다.
성능/효과
1. 유동성은 팽창재와 수축저감제의 혼입률이 증가할수록 저하되는 것으로 나타났으며, 특히 팽창재 혼입률 7.5% 이상과 수축저감제 혼입률 1.0% 이상의 조합에서 일정한 유동성을 확보하기 위해 다량의 고성능 감수제가 필요한 것으로 분석되었다.
2. 강도는 팽창재 혼입률 5%까지는 혼입률이 증가할수록 강도가 증가되었고, 그 이상의 혼입률부터는 강도가 저하되는 것으로 나타났으며, 수축저감제는 혼입률이 증가할수록 강도가 저하되는 것으로 나타났다. 팽창재 5%와 수축저감제 1%의 조합사용한 콘크리트의 강도는 팽창재와 수축저감제를 사용하지 않은 콘크리트와 거의 차이가 없는 것으로 나타났다.
3. 건조수축과 자기수축은 팽창재와 수축저감제의 혼입률이 증가할수록 수축저감 효과가 뛰어난 것으로 나타났으며, 특히 팽창재와 수축저감제의 조합사용 방법은 각각 단독으로 사용하는 방법보다 수축저감 상승효과가 있는 것으로 나타났다. 따라서 고성능 콘크리트의 수축을 저감시키기 위해서는 팽창재와 수축저감제를 조합사용하는 방법이 유효한 것으로 확인되었다.
4. 이상의 유동성, 강도 및 수축특성을 종합적으로 고려한결과, 팽창재 5%와 수축저감제 1%의 조합사용이 고성능 콘크리트의 수축을 저감하는 데 효과가 뛰어난 것으로 분석되었다.
팽창재 혼입률에 상관없이 수축저감제 혼입률이 증가할수록 건조수축 변형률이 감소하였다. 그리고 동일한 수축저감제 혼입률에서 팽창재 혼입률이 증가할수록 건조수축 저감효과가 뛰어난 것으로 나타났다. 예를 들어 재령 91일에서 수축저감제 혼입률 1.
팽창재 5% 기점으로 강도의 변화가 있고, 수축저감제는 팽창재에 혼입률에 관계없이 혼입률에 증가함에 따라 강도가 저하되는 것으로 나타났다. 그리고 팽창재 5%와 수축저감제 1%의 조합사용이 압축강도에 가장 유효한 것으로 나타났다.
수축저감제는 혼입률이 증가할수록 압축강도가 저하되는 것으로 나타났으며, 이것은 수축저감제를 사용함으로써 시멘트 경화체 공극수의 표면장력이 저하되는 것과 관련 있을 것으로 사료된다. 그리고 팽창재와 수축저감제를 조합하여 사용한 콘크리트는 팽창재와 수축저감제의 혼합 사용효과가 혼합되어 작용하는 것으로 나타났다. 팽창재 10%와 수축저감제 2%가 조합된 콘크리트의 압축강도는 수축저감재료를 사용하지 않은 콘크리트에 비해 13% 정도 저하되는 것으로 나타났다.
건조수축과 자기수축은 팽창재와 수축저감제의 혼입률이 증가할수록 수축저감 효과가 뛰어난 것으로 나타났으며, 특히 팽창재와 수축저감제의 조합사용 방법은 각각 단독으로 사용하는 방법보다 수축저감 상승효과가 있는 것으로 나타났다. 따라서 고성능 콘크리트의 수축을 저감시키기 위해서는 팽창재와 수축저감제를 조합사용하는 방법이 유효한 것으로 확인되었다. 다만, 팽창재 7.
한편, 콘크리트의 수화열은 시멘트 수화를 촉진시켜 경우에 따라서 자기수축에 영향을 줄 수 있다. 따라서 본 연구에서는 수화열에 의한 온도보정을 하기 위해 콘크리트 시편 중심부의 온도를 측정한 결과, 배합에 따라 2~3℃의 온도차이가 있었고, 선팽창계수(10×10−6/℃)에 의한 공시체 길이를 보정한 결과, 배합별 온도차이가 자기수축 변형률에 미치는 영향은 작은 것으로 나타났다. 콘크리트 시편을 탈형한 후, 온도 20±2℃, 습도 65±10%로 조절되는 항온항습실에서 알루미늄 접착테이프로 밀봉하여 건조되지 않도록 하였으며, 계획한 재령에서 길이변화 및 질량변화를 측정하였다.
그림 4는 팽창재와 수축저감제를 단독으로 사용한 고성능 콘크리트의 건조수축 특성이다. 수축저감 재료를 사용하지 않은 콘크리트의 건조수축 변형률은 재령 91일에서 600×10−6 정도로 비교적 크게 수축이 발생하는 것으로 나타났다.
그림 7은 팽창재와 수축저감제를 단독으로 사용한 고성능 콘크리트의 자기수축 특성이다. 수축저감재료를 사용하지 않은 콘크리트의 자기수축 변형률은 재령 49일에서 298×10−6 정도의 수축이 발생하는 것으로 나타났다. 팽창재를 혼입한 콘크리트는 에트링가이트 생성반응 등으로 수축이 보상되어 그 혼입률이 증가할수록 자기수축이 감소되었으며, 팽창재 10%에서 수축저감재료를 사용하지 않은 콘크리트에 비해 약 74% 정도의 자기수축이 저감되는 것으로 나타났다.
이처럼 팽창재를 혼입함으로써 건조수축이 크게 감소하는 것은 팽창성의 물질인 에트링가이트와 수산화칼슘을 생성하여 수축을 보상하기 때문으로 사료된다(近藤 등, 2000; Nagataki & Gomi, 1998). 수축저감제를 혼입한 콘크리트는 탈형 후 수중양생 기간 동안에 수축저감재료를 사용하지 않은 콘크리트와 마찬가지로 수분흡수에 의해 콘크리트가 팽윤하는 것으로 나타났다. 재령 7일 이후의 기건 상태에서 건조되더라도 수축저감재료를 사용하지 않은 콘크리트에 비해 건조수축 변형률이 크게 감소하였다.
응결특성은 팽창재 및 수축저감제의 영향을 크게 받으며, 모두 사용량이 증가할수록 초결이 빨라지는 경향이 있으며, 팽창재의 경우, 최대 10시간 정도, 수축저감제의 경우 최대 6시간 정도 응결이 빨리 진행되는 것으로 나타났다. 특히 팽창재와 수축저감제를 조합하여 사용하는 경우, 최대 12시간 정도 빨라지는 결과를 얻었다.
이상과 같이 고성능 콘크리트의 수축을 저감시키기 위해 사용되는 팽창재와 수축저감제는 압축강도에 미치는 영향은 매우 크므로 사용하기 전에 이들 재료가 압축강도에 미치는 영향을 파악하여 사용할 필요가 있고, 본 연구에서 재령에 상관없이 팽창재 5%와 수축저감제 1%의 조합 사용한 고성능 콘크리트의 압축강도가 가장 양호한 것으로 나타났다.
팽창재를 혼입한 콘크리트는 탈형 후 수중양생 기간 동안 수분흡수 및 팽창재의 에트링가이트 생성반응에 의하여 팽창하는 경향이 나타났다. 재령 7일 이후의 기건상태에서 수축저감재료를 혼입하지 않은 콘크리트는 급격히 건조수축이 발생하는 반면, 팽창재를 혼입한 콘크리트는 건조수축 변형 률이 감소하였으며, 그 효과는 팽창재 혼입률이 높을수록 큰것으로 나타났다. 이처럼 팽창재를 혼입함으로써 건조수축이 크게 감소하는 것은 팽창성의 물질인 에트링가이트와 수산화칼슘을 생성하여 수축을 보상하기 때문으로 사료된다(近藤 등, 2000; Nagataki & Gomi, 1998).
5%는 -45×10−6, 혼입률 10%에서 17×10−6 정도로 일정한 수축저감제 혼입률에서 팽창재 혼입률이 증가할수록 건조수축이 저감효과가 향상되었다. 특히 팽창재 혼입률 7.5%와 수축저감제 혼입률 1.5%, 2%를 조합사용한 경우와 팽창재 혼입률 10%와 수축저감제 혼입률 1.0%, 1.5%, 2.0%를 조합사용한 경우는 재령 49일에서도 자기수축 변형률보다 수축저감재료 사용에 의한 수축보상이 커 팽창이 발생한 것으로 판단된다.
그리고 팽창재와 수축저감제를 조합하여 사용한 콘크리트는 팽창재와 수축저감제의 혼합 사용효과가 혼합되어 작용하는 것으로 나타났다. 팽창재 10%와 수축저감제 2%가 조합된 콘크리트의 압축강도는 수축저감재료를 사용하지 않은 콘크리트에 비해 13% 정도 저하되는 것으로 나타났다. 그림 3은 재령 28일에서 팽창재와 수축저감제를 조합 사용한 고성능 콘크리트의 결과이다.
그림 3은 재령 28일에서 팽창재와 수축저감제를 조합 사용한 고성능 콘크리트의 결과이다. 팽창재 5% 기점으로 강도의 변화가 있고, 수축저감제는 팽창재에 혼입률에 관계없이 혼입률에 증가함에 따라 강도가 저하되는 것으로 나타났다. 그리고 팽창재 5%와 수축저감제 1%의 조합사용이 압축강도에 가장 유효한 것으로 나타났다.
강도는 팽창재 혼입률 5%까지는 혼입률이 증가할수록 강도가 증가되었고, 그 이상의 혼입률부터는 강도가 저하되는 것으로 나타났으며, 수축저감제는 혼입률이 증가할수록 강도가 저하되는 것으로 나타났다. 팽창재 5%와 수축저감제 1%의 조합사용한 콘크리트의 강도는 팽창재와 수축저감제를 사용하지 않은 콘크리트와 거의 차이가 없는 것으로 나타났다.
그림 6은 재령 91일에서 팽창재와 수축저감제의 사용방법이 건조수축에 미치는 영향이다. 팽창재 및 수축저감제의 혼입률에 상관없이 팽창재와 수축저감제를 조합하여 사용한 경우가 팽창재와 수축저감제를 단독으로 사용한 경우에 비해 건조수축 저감효과가 향상되는 것으로 나타났다.
그림 9는 재령 49일에서 팽창재와 수축저감제의 사용방법이 자기수축에 미치는 영향이다. 팽창재 및 수축저감제의 혼입률에 상관없이 팽창재와 수축저감제를 조합하여 사용한 경우가 팽창재와 수축저감제를 단독으로 사용한 경우에 비해 자기수축 저감효과가 향상되는 것으로 나타났다.
그림 5는 수축저감재료 조합사용이 고성능 콘크리트의 건조수축에 미치는 영향이다. 팽창재 혼입률에 상관없이 수축저감제 혼입률이 증가할수록 건조수축 변형률이 감소하였다. 그리고 동일한 수축저감제 혼입률에서 팽창재 혼입률이 증가할수록 건조수축 저감효과가 뛰어난 것으로 나타났다.
표 6은 팽창재와 수축저감제의 혼입률에 따른 콘크리트의 강도특성을 나타낸 것이다. 팽창재를 혼입한 고성능 콘크리트는 팽창재 혼입률 5%까지는 재령에 상관없이 혼입률이 증가할수록 압축강도가 향상되나, 혼입률 7.5%부터는 압축강도가 저하되는 것으로 나타났다. 이것은 팽창재 5%까지는 팽창성 물질인 에트링가이트가 생성되어 콘크리트 조직이 치밀해짐으로써 압축강도가 증진된 것으로 판단되며, 혼입률 7.
수축저감재료를 사용하지 않은 콘크리트의 자기수축 변형률은 재령 49일에서 298×10−6 정도의 수축이 발생하는 것으로 나타났다. 팽창재를 혼입한 콘크리트는 에트링가이트 생성반응 등으로 수축이 보상되어 그 혼입률이 증가할수록 자기수축이 감소되었으며, 팽창재 10%에서 수축저감재료를 사용하지 않은 콘크리트에 비해 약 74% 정도의 자기수축이 저감되는 것으로 나타났다. 그리고 수축저감제를 사용한 콘크리트도 표면장력을 저하시키는 물리작용에 의해 혼입률이 증가할수록 자기수축이 저감되었으며(유성원 등; 2004), 수축저감제 2%에서 수축저감재료를 사용하지 않은 콘크리트에 비해 약 52% 정도의 수축이 저감되는 것으로 나타났다.
팽창재를 혼입한 콘크리트는 탈형 후 수중양생 기간 동안 수분흡수 및 팽창재의 에트링가이트 생성반응에 의하여 팽창하는 경향이 나타났다. 재령 7일 이후의 기건상태에서 수축저감재료를 혼입하지 않은 콘크리트는 급격히 건조수축이 발생하는 반면, 팽창재를 혼입한 콘크리트는 건조수축 변형 률이 감소하였으며, 그 효과는 팽창재 혼입률이 높을수록 큰것으로 나타났다.
그림 8은 수축저감재료 조합사용이 고성능 콘크리트의 자기수축에 미치는 영향이다. 팽창재와 수축저감제를 조합사용한 고성능 콘크리트는 수축저감재료를 사용하지 않은 콘크리트에 비해 자기수축이 저감되고, 팽창재와 수축저감제에 상관없이 혼입률 증가할수록 저감효과가 뛰어난 것으로 나타났다. 예를 들어 재령 49일에서 수축저감제 혼입률 1.
표 5는 팽창재와 수축저감제의 혼입률에 따른 굳지 않은 콘크리트의 특성을 나타낸 것이다. 팽창재와 수축저감제의 혼입률 변화에 따른 유동성은 모두 배합설계로 결정하였으므로 목표 슬럼프플로우 600±100 mm를 만족하는 것으로 나타났다. 팽창재가 유동성에 미치는 영향은 거의 없어 팽창재의 혼입률이 증가함에 따라 고성능 감수제의 양을 증가시킬 필요가 없었다.
후속연구
이상과 같이 팽창재와 수축저감제는 유동성, 공기량 및 응결특성에 큰 영향을 미치므로 사용 전에 충분히 검토할 필요가 있다.
Berke, N.S., Dallarire, M.P., Hicks, M.C., and Kerkar, A. (1997) New development in shrinkage-reducing admixtures. Proceedings of Fifth CANMET/ACI International Conference on Superplasticizers and Other Chemical Admixtures in Concrete, Rome, ltaly, ACI SP-173, pp. 971-998
De Larrard, F. and Le Roy, R. (1992) The influence of mix composition on mechanical properties of high-performance silicafume concrete. Proceedings of the 4th CANMET/ACI International Conference on Fly Ash, Silica Fume. Slag and Natural Pozzolans in Concrete, ACI SP-132, pp. 965-986
Enyi, C. and Huizhen, L. (1999) Role of expansive admixtures in high-performance concrete. High-Performance Concrete : Research to Practice, ACI SP-189, pp. 575-587
Nagataki, S. and Gomi, H. (1998) Expansive admixture (mainly ettringite). Cement and Concrete Composite, No. 20. pp. 163-170
Shah, S.P., Karaguler, M.E., and Sarigaphuti, M. (1992) Effects of shrinkage-reducing admixtures on restrained shrinkage cracking of concrete. ACI Materials Journal, Vol. 89, No. 3. pp
Tazawa, E. and Miyazawa, M. (1995) Experimental study on mechanism of autogenous shrinkage of concrete. Cement and Concrete Research, Vol. 25, No. 8, pp. 1633-1638
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