선택한 단어 수는 입니다.
최소 단어 이상 선택하여야 합니다.
최소 단어 이상 선택하여야 합니다.
선택한 단어 수는 30입니다.
최대 10 단어까지만 선택 가능합니다.
최대 10 단어까지만 선택 가능합니다.
문제 정의
- 본 연구의 목적은 연속 깊은 보의 최대 내력과 경사균열 진전에 대한 개구부 크기 및 경사 보강근 양의 영향을 평가하는 것이다. 개구부 폭, 깊이 및 경사 보강근 양을 주요 변수로 12개의 개구부를 갖는 연속 깊은 보가 실험되었다.
제안 방법
- 배근되었다. 경사 보강근과 수평 보강근의 정착은 ACI 318-05“의 인장철근 정착길이를 만족하도록 하였다.
- 4에는 가력 및 측정 상황을 나타내었다. 가력은 3, 000 kN 용량의 UTM (universal testing machine)을 이용하였으며 가력 보를 통하여 각 경간의 중앙에 집중 하중이 작용하도록 하였다. 제어 방법은 하중 제어로서 30kN/min 의 속도로 하였다.
- 4에 나타낸 바와 같이 W-경간과 E-경간으로 구분되었다. 지점으로의 하중 분배 및 전단력을 정확히 평가하기 위하여 양 단부 지점에 1,000kN 용량의 로드셀을 설치하였다. 양 단부의 지점은 이동 및 회전에 대해 비구 속 되었으며 중앙지점은 회전변위에 대해서만 비구속 되었다.
- 개구부를 갖는 연속 깊은 보의 최대 내력은 개구부 크기와 함께 경사 보강근 양에 의해 중요한 영향을 받았다. 실험된 보들의 최대 내력비 &은 유효 경사 보강근 계수에 비례하여 증가하였다. 특히 유효 경사 보강근 계수가 0.
대상 데이터
- 3에 나타내었다. 시험체는 개구부 폭이 0.25a일 때에는 T 시리즈로, 0.5a일 때 F 시리즈로 구분되었다. 여기서 a는 전단경간이다.
- 모든 시험체의 단면크기는 160x600mm이며, 전단 경간 비 alh는 1.0으로서 한 경간 길이는 1, 200mm이다. 개구부는 부재의 하중 전달에 민감하고 내력에 불리한 하중점과 중앙지지점 사이인 내부 전단경간에 위치하였다.
- 콘크리트의 설계강도는 55 MPa이다. 사용된 레디믹스트 콘크리트의 물-결합재비는 31%이며 굵은골재 최대직경 은 25 mm이 었다. 압축강도 평가를 위해 100><200mm 실린더가 제작되었으며 시험체와 함께 양생되었다.
- 사용된 레디믹스트 콘크리트의 물-결합재비는 31%이며 굵은골재 최대직경 은 25 mm이 었다. 압축강도 평가를 위해 100><200mm 실린더가 제작되었으며 시험체와 함께 양생되었다. 3개 실린더의 평균압축강도는 50.
이론/모형
- 주철근과 경사보강근으로 사용된 D19와 D10의 역학적 성능은 KS 기준의 인장 실험 방법에 따라 평가되었다. Table 2에는 이들 철근의 인장 실험결과를 나타내었다.
- 인장력이 무시될 수 있다”). 본 연구에서는 개구부 상, 하부에서의 불연속된 항복선을 고려하기 위하여 Vecchio and Collins"의 제안 모델을 이용하였으며 크기 효과를 반영하기 위하여 다음과 같이 수정되었다.
- 0로서 재료 특성의 영향을 나타내는 계수이다. 콘크리트 스트럿에서 크기 효과를 반영하는 계수 &는 Bazant and Kim'®의 모델을 따랐으며 다음과 같이 나타낼 수 있다.
- LC.의 좌표 변화에 따른 최소 내력값을 산정하기 위하여 Matlab을 이용한 프로그램이 작성되었다").
성능/효과
- 향상시킬 수 있다. 개구부를 갖는 단순지지 깊은 보의 실험 결과3方)들은 개구부 주위의 경사 보강근은 수직 또는 수평 보강근보다 내력 향상에 매우 효율적임을 보였다. 하지만 개구부를 갖는 연속 깊은 보에서 경사 보강근이 부재의 하중 분배, 경사 균열 제어 및 내력 향상에 대한 영향에 관한 유용한 실험 결과들은 거의 없는 편이다.
- 3/z인 시험체들의 균열 진전 및 파괴 모드를 나타내었다. 경사 보강근이 개구부 주위에서의 균열 제어에 미치는 영향은 개구부 크기가 클수록 뚜렷이 나타났다. 모든 시험체에서 파괴 전의 균열 진전은 W-경간과 E-경간에서 그리고 개구부 상, 하부 콘크리트 스트멋에서 비슷하였다.
- 경사 보강근이 개구부 주위에서의 균열 제어에 미치는 영향은 개구부 크기가 클수록 뚜렷이 나타났다. 모든 시험체에서 파괴 전의 균열 진전은 W-경간과 E-경간에서 그리고 개구부 상, 하부 콘크리트 스트멋에서 비슷하였다. 개구부가 없는 보에서는 부모멘트 영역에서 휨 균열 발생 이후 내부 전단경간에서 경사균열이 발생하였다.
- 양 단부 지점 반력은 Table 3에 나타낸 바와 같이 매우 비슷하였다. 내부 전단경간 내의 개구부 크기와 경사 보강근 양은 연속 깊은 보에서 경사균열의 발생 후 하중 분배에 매우 큰 영향을 미쳤다. 본 실험 조건에서 지점들의 최대 부등침하는 £/17, 000 이하였으며 이는 내부 응력의 재분배 및 부가 모멘트와 전단력에 매우 작은 영향을 주고 있다(3).
- 25" 0.M 및 F-series 보들에서는 개구부 크기가 작을수록 그리고 경사보강근 양이 많을수록 단부 반력은 낮았다. 즉 유효 경사 보강근 계수가 증가할수록 단부 반력은 선형유한요소해석 결과에 가까웠다.
- 개구부 주위에서 경사균열의 발생 전까지 보의 초기강성은 개구부 크기와 경사 보강근 양의 영향을 받지 않았다. 하지만 경사균열 발생 후에는 경사보강근 양이 증가할수록 동일 하중에서의 처짐 양은 감소하였으며 최대 내력 시 변위도 감소하였다. 유효 경사 보강근 계수가 0.
- 2 mm 균열 폭에 곧 도달하였으며 작용 하중에 대한 이들 균열폭의 증가 속도는 개구부 깊이 증가와 함께 증가하였다. 한편 유효 경사 보강근 계수 0.041 이상을 갖는 보들에서는 경사균열 발생과 함께 균열 폭이 급격히 증가하는 현상은 나타나지 않았으며 하중 증가에 따른 균열 폭 진전속도는 유효 경사 보강근 계수 증가와 함께 감소하였다.
- 2 mm 균열 폭에 곧 도달하였으며 작용 하중에 대한 이들 균열폭의 증가 속도는 개구부 깊이 증가와 함께 증가하였다. 한편 유효 경사 보강근 계수 0.041 이상을 갖는 보들에서는 경사균열 발생과 함께 균열 폭이 급격히 증가하는 현상은 나타나지 않았으며 하중 증가에 따른 균열 폭 진전속도는 유효 경사 보강근 계수 증가와 함께 감소하였다.
- 075 이상인 보들의 단부 반력은 경사 보강근양의 증가와 함께 선형유한요소해석 결과에 가까웠다. 3) 경사 보강근이 없는 보들은 경사균열의 발생과 함께 0.05-0.2 mm 균열 폭에 곧 도달하였으며 작용 하중에 대한 이들 균열 폭의 증가속도는 개구부 깊이 증가와 함께 증가하였다. 한편 유효 경사 보강근 계수 0.
- 3에 주어졌다. 제시된 모델은 개구부 크기가 0.5a x0.3/z인 보들의 내력을 다소 과대평가하였지만 실험 결과에 대한 예측 값 비의 평균과 표준편차는 각각 1.05와 0.12였다. 개구부를 갖는 깊은 보에 대한 설계기준들이 아직 마련되지 않은 상태에서 제시된 모델은 내부 전단 경간에 개구부를 갖는 연속 깊은 보의 내력 평가를 위해 이용될 수 있다고 판단된다.
- 1) 경사 보강근이 배근되지 않은 보들은 하중 및 중앙지지점 반대편의 개구부 모서리에서 경사균열 발생과 함께 곧 파괴하였다. 반면 유효 보강근 계수가 0.
- 함께 곧 파괴하였다. 반면 유효 보강근 계수가 0.051 이상인 보들에서는 개구부 상, 하부의 콘크리트 스트멋에서 경사 균열 분산 효과가 좋았다.
- 2) 개구부 면적비가 0.025인 보들의 단부 반력은 개구부 주위 경사 보강근 양에 관계없이 선형 유한요소해석 결과와 매우 비슷하였다. 반면 개구부 면적 비가 0.
- 041 이상을 갖는 보들에서는 경사균열 발생과 함께 균열 폭이 급격히 증가하는 현상은 나타나지 않았으며 하중 증가에 따른 균열 폭 진전 속도는 유효 경사 보강근 계수 증가와 함께 감소하였다. 4) 내부 전단경간에 개구부를 갖는 연속 깊은 보의 내력은 유효 경사 보강근 계수가 0.077 이상일 때 동일 개구부 없는 보의 내력보다 높았다.
- 5) 상계치이론을 이용한 수치해석에 의해 예측된 최대내력은 실험값 대비 평균 1.05, 표준편차 0.12로서 실험 결과와 잘 일치하였다.
※ AI-Helper는 부적절한 답변을 할 수 있습니다.