본 연구는 소형 파이프하우스 설계시 구조계산에 필요한 지점조건을 구명하기 위하여 실물크기의 파이프 하우스에 환산된 적설하중 및 풍하중을 재하하여 온실의 붕괴양상과 변위 및 변형도를 측정하였으며, 측정값을 여러 가지 지점조건에 대해 구조해석한 값과 비교 분석하였다. 온실에 작용하는 적설 및 풍하중의 등분포 하중을 집중하중으로 환산할 때 환산된 집중하중의 개수별로 하중효과를 비교 분석한 결과, 적설하중의 경우 최소 2개 이상의 집중하중으로 환산하는 것이, 풍 하중의 경우 각각의 등분포된 수압면의 하중을 1개씩의 집중하중으로 환산하는 것이 등분포하중과 유사한 하중효과가 나타나는 것으로 분석되었다. 변형도의 변화를 분석한 결과 적설하중 작용시에는 예측된 바와 같이 처마부위에서 붕괴된 것으로 나타났으며, 풍하중 작용시에는 풍상측의 처마와 지점부위의 변형이 가장 크게 발생하였고 다음으로 풍하측의 처마와 곡부의 변형이 크게 발생하였으며, 가장 큰 변형을 나타낸 처마가 위험부위로 판단되었다. 응력과 변위에 따른 지점조건을 분석한 결과 지점조건에 따른 변위의 크기는 변위방향과 모델종류에 관계없이 모두 지면고정 <지하고정<지면힌지<지하힌지 순으로 나타났으며, 별도의 기초 없이 서까래를 땅속에 바로 매입하여 설치하는 소형 파이프 하우스의 구조설계시 지점조건을 매입깊이에서의 지하고정으로 하는 것이 바람직할 것으로 판단 되었다.
본 연구는 소형 파이프하우스 설계시 구조계산에 필요한 지점조건을 구명하기 위하여 실물크기의 파이프 하우스에 환산된 적설하중 및 풍하중을 재하하여 온실의 붕괴양상과 변위 및 변형도를 측정하였으며, 측정값을 여러 가지 지점조건에 대해 구조해석한 값과 비교 분석하였다. 온실에 작용하는 적설 및 풍하중의 등분포 하중을 집중하중으로 환산할 때 환산된 집중하중의 개수별로 하중효과를 비교 분석한 결과, 적설하중의 경우 최소 2개 이상의 집중하중으로 환산하는 것이, 풍 하중의 경우 각각의 등분포된 수압면의 하중을 1개씩의 집중하중으로 환산하는 것이 등분포하중과 유사한 하중효과가 나타나는 것으로 분석되었다. 변형도의 변화를 분석한 결과 적설하중 작용시에는 예측된 바와 같이 처마부위에서 붕괴된 것으로 나타났으며, 풍하중 작용시에는 풍상측의 처마와 지점부위의 변형이 가장 크게 발생하였고 다음으로 풍하측의 처마와 곡부의 변형이 크게 발생하였으며, 가장 큰 변형을 나타낸 처마가 위험부위로 판단되었다. 응력과 변위에 따른 지점조건을 분석한 결과 지점조건에 따른 변위의 크기는 변위방향과 모델종류에 관계없이 모두 지면고정 <지하고정<지면힌지<지하힌지 순으로 나타났으며, 별도의 기초 없이 서까래를 땅속에 바로 매입하여 설치하는 소형 파이프 하우스의 구조설계시 지점조건을 매입깊이에서의 지하고정으로 하는 것이 바람직할 것으로 판단 되었다.
Single span pipe greenhouses (pipe houses) are widely used in Korea because these simple structures are suitable for construction by farmers thus reducing labor cost. However, these pipe houses are very weak and frequently damaged by heavy snow and strong wind. Pipe house is constructed by pipe fabr...
Single span pipe greenhouses (pipe houses) are widely used in Korea because these simple structures are suitable for construction by farmers thus reducing labor cost. However, these pipe houses are very weak and frequently damaged by heavy snow and strong wind. Pipe house is constructed by pipe fabricator, which is anchored to the ground by inserting each pipe end into ground to $30\sim40cm$, so the ground support condition of pipe end is not clear for theoretical analysis on greenhouse structure. This study was carried out to find out the suitable ground support condition needed f3r structural analysis when pipe house was designed. The snow and wind loading tests on the actual size pipe house were conducted to measure the collapsing shape, displacement and strain. The experimental results were compared with the structural analysis results for 4 different ground support conditions of pipe ends(fixed at ground surface, hinged at ground surface, fixed under ground and hinged under ground). The pipe house under snow load was collapsed at the eaves as predicted, and the actual strain at the windward eave and ground support under wind load was larger than that under snow load. The displacement was the largest at the hinged support under ground, followed by the hinged at ground surface, the fixed under ground and then the fixed at ground surface independent of displacement direction and experimental loading condition. The experimental results agreed most closely with the results of theoretical analysis at the fixed condition under ground among 4 different ground support conditions. As the results, it was recommended that the pipe end support condition of single span pipe greenhouse was the fixed under ground for structural analysis.
Single span pipe greenhouses (pipe houses) are widely used in Korea because these simple structures are suitable for construction by farmers thus reducing labor cost. However, these pipe houses are very weak and frequently damaged by heavy snow and strong wind. Pipe house is constructed by pipe fabricator, which is anchored to the ground by inserting each pipe end into ground to $30\sim40cm$, so the ground support condition of pipe end is not clear for theoretical analysis on greenhouse structure. This study was carried out to find out the suitable ground support condition needed f3r structural analysis when pipe house was designed. The snow and wind loading tests on the actual size pipe house were conducted to measure the collapsing shape, displacement and strain. The experimental results were compared with the structural analysis results for 4 different ground support conditions of pipe ends(fixed at ground surface, hinged at ground surface, fixed under ground and hinged under ground). The pipe house under snow load was collapsed at the eaves as predicted, and the actual strain at the windward eave and ground support under wind load was larger than that under snow load. The displacement was the largest at the hinged support under ground, followed by the hinged at ground surface, the fixed under ground and then the fixed at ground surface independent of displacement direction and experimental loading condition. The experimental results agreed most closely with the results of theoretical analysis at the fixed condition under ground among 4 different ground support conditions. As the results, it was recommended that the pipe end support condition of single span pipe greenhouse was the fixed under ground for structural analysis.
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문제 정의
또한 적설하중 및 풍하중의 재하방법이 다소 상이하였으며 수직변위만을 측정하여 계산값과 비교하였기 때문에 소형 파이프 하우스의 지점조건을 정확히 구명하기 위해서는 실제 적설하중과 풍하중에 대한 수평 및 수직 변위, 붕괴하중 등을 고려한 연구가 필요할 것으로 판단된다. 따라서 본 연구에서는 소형 파이프하우스 구조해석에 필요한 지점조건을 구명하기 위하여 실물 크기의 파이프하우스 서까래에 적설 및 풍하중에 상당하는 크기의 하중으로 재하하여 온실의 붕괴양상, 붕괴하중, 수평 .수직변위 및 변형도를 측정하여, 측정된 결과와 지점조건을 지면고정, 지면힌지, 지하고정 및 지하 힌지로 구분하여 구조해석을 수행한 결과를 비교.
본 연구는 소형 파이프하우스 설계시 구조계산에 필요한 지점조건을 구명하기 위하여 실물크기의 파이프 하우스에 환산된 적설하중 및 풍하중을 재하하여 온실의 붕괴양상과 변위 및 변형도를 측정하였으며, 측정값을 여러 가지 지점조건에 대해 구조해석한 값과 비교분석하였다. 온실에 작용하는 적설 및 풍하중의 등분포흐} 중을 집중하중으로 환산할 때 환산된 집중하중의 개수 별로 하중효과를 비교.
가설 설정
지점조건이 지하고정인 경우에는 풍하중이 작용하는 Model W-A에서 계산응력과 측정응력이 다소 차이가 있었으나 나머지 Model에서는 응력이 유사하게 나타났다. 그러나 Model W-A의 경우 비록 응력의 차이는 있지만, 계산응력이 측정 응력보다 크기 때문에 지하고정으로 가정하면 구조의 안전성에는 문제가 없을 것으로 판단된다. 따라서 경제적인 설계를 위해서는 구조해석시 온실의 지점조건을 지하고정으로 하는 것이 타당할 것으로 판단된다.
대체로 지면고정인 조건에서는 계산응력이 측정응력보다 작았으나, 지면힌지와 지하 힌지인 조건에서는 측정응력보다 훨씬 높았다. 따라서 지점 조건을 지면고정3 가정하여 구조해석을 하면 과소설계가 되며, 지면 및 지하힌지로 하였을 경우에는 과다설계가 될 수 있다. 지점조건이 지하고정인 경우에는 풍하중이 작용하는 Model W-A에서 계산응력과 측정응력이 다소 차이가 있었으나 나머지 Model에서는 응력이 유사하게 나타났다.
제안 방법
재하하였다. 등포분하중을 집중하중으로 환산할 때 환산된 집중하중의 개수별로 하중효과를 비교 . 분석한 결과는 Table 3 및 Table 4와 같다.
따라서 등분포하중을 집중하중으로 환산하였을 때 동일한 하중효과를 구명하기 위하여 Fig. 5 및 Fig. 6과 같이 등분포하중을 집중하중으로 환산하여 구조계산을 수행하고 최대휨모멘트를 구하여 하중효과를 비교.분석하였다.
스트레인 게이지는 측정위치에 순간접착제로 고정한 뒤 습기와 훼손을 방지하기 위하여 실리콘으로 피복하였다. 설치된 스트레인게이지에서 측정된 변형도는 데이터로거 (DC31-203A)에 자동으로 저장되도록 시스템을 구성하여 1Q초 간격으로 데이터를 측정하고 저장하였다.\
따라서 본 연구에서는 소형 파이프하우스 구조해석에 필요한 지점조건을 구명하기 위하여 실물 크기의 파이프하우스 서까래에 적설 및 풍하중에 상당하는 크기의 하중으로 재하하여 온실의 붕괴양상, 붕괴하중, 수평 .수직변위 및 변형도를 측정하여, 측정된 결과와 지점조건을 지면고정, 지면힌지, 지하고정 및 지하 힌지로 구분하여 구조해석을 수행한 결과를 비교.분석하였다.
실제의 적설 및 풍하중은 온실에 등분포하중으로 작용하나 본 실험에서는 등분포하중을 집중하중으로 환산하여 재하하였다. 등포분하중을 집중하중으로 환산할 때 환산된 집중하중의 개수별로 하중효과를 비교 .
실제의 적설하중과 풍하중은 온실에 등분포하중으로작용되는데 실험에서는 집중하중으로 환산하여 실험을 수행하였다. 따라서 등분포하중을 집중하중으로 환산하였을 때 동일한 하중효과를 구명하기 위하여 Fig.
실험온실에 Table 2와 같은 순서로 미리 준비된 8 가지 종류(O.lkgf, 0.2kgf, 0.5kgf, Ikgf, 3kgf, 5kgf, 6kgf, lOkgf)의 하중판을 사용하여 하중을 증가 시키면서 하중을 재하 하였으며, 적설하중의 경우 Model S-A의 초기하중은 8kgRlkgfx8개소), Model S-B의 초기하중은 25kgf(5kgfx5개소)로 하여 온실 서까래가붕괴될 때까지 순차적으로 재하하였다. 그리고 풍하중의 초기하중은 속도압을 Ikg/n?로 일정하게 흐]고 풍하중이 작용하는 유효수압면적과 풍력계수를 고려하여 순차적으로 하중을 재하하였다.
실험온실에 하중판을 최종 재하하였을 때 각 측점에서 30초 동안 측정된 값을 평균한 것 중 최대값을식 (1)에 대입하여 응력을 계산하였으며, 재하 하중에 대하여 지점조건을 지면고정, 지면힌지, 지하고정, 지하 힌지로 구분하여 각각 구조해석을 수행하여 각 부위에발생되는 휨모멘트와 축방향력을 식 (2)에 대입하여 응력을 계산하였다. 지점조건 분석을 위하여 측정응력과 계산응력을 비교한 결과는 Table 5와 같다.
온실에 작용하는 적설 및 풍하중의 등분포흐} 중을 집중하중으로 환산할 때 환산된 집중하중의 개수 별로 하중효과를 비교.분석한 결과, 적설하중의 경우 최소 2개 이상의 집중하중으로 환산하는 것이, 풍하중의 경우 각각의 등분포된 수압면의 하중을 1개씩의 집중하중으로 환산하는 것이 등분포하중과 유사한 하중효과가 나타나는 것으로 분석되었다.
온실의 변형도 및 변위의 측정위치는 재하방법에 따라 다소 차이가 있으나 실험 전에 구조해석을 수행하여 최대변위와 응력이 발생되는 위치를 분석하여 천정 및 처마끝(측벽과 지붕이 만나는 점)지점을 기본 위치로 하고 하중 재하방법에 따라 측정 위치를 추가하였으며, 변형도 측정위치는 Fig. 3과 같다.
Model S-A는 온실 서까래 간격을 im로 하여 서까래를 가로대로 연결하여 가로대에 하중을 재하 할 수 있도록 하였으며, Model S-B는 서까래에 직접 하중을 재하 할 수 있도록 하였다. 적설하중 재하시 Model S-A는 지붕면을 8등분한 지점에 각각 8개의 가로대로 연결하여 가로 대 중앙에 하중을 재하하였으며, Model S-B는 서까래를 5등분하여 하중을 서까래에 직접 재하 하였다. 풍하중재하시에는 Model W-A는 2개의 서까래를 11개의 가로대로 연결하여 풍상과 풍하측의 가운데, 지붕의 1/4, 2/4, 3/4, 4/4되는 위치의 가운데 설치된 가로대의 법선 방향으로 하중을 재하하였으며, 재하하중의 크기는 풍력 계수를 고려한 하중을 재하하였다.
적설하중 재하시 Model S-A는 지붕면을 8등분한 지점에 각각 8개의 가로대로 연결하여 가로 대 중앙에 하중을 재하하였으며, Model S-B는 서까래를 5등분하여 하중을 서까래에 직접 재하 하였다. 풍하중재하시에는 Model W-A는 2개의 서까래를 11개의 가로대로 연결하여 풍상과 풍하측의 가운데, 지붕의 1/4, 2/4, 3/4, 4/4되는 위치의 가운데 설치된 가로대의 법선 방향으로 하중을 재하하였으며, 재하하중의 크기는 풍력 계수를 고려한 하중을 재하하였다. Model W-B는 하나의 서까래에 Model W-A와 동일한 방법으로 하중을 재하 하였다.
대상 데이터
본 실험에 사용된 온실은 2001년 농촌진흥청에서 제안한 농가지도형 비닐하우스 10종 0형 ~}형)중 기본이 되는 A형 모델이다. 농가지도형 비닐하우스 A형의 형상과 크기는 Fig.
데이터처리
적설히중 재하시의 수평변위는 ①과 ③번 측점에서 계측된 값을 평균하여 사용하였다. 지점조건에 따른 변위의 크기는 변위방향과 모델종류에 관계없이 모두 지면고정<지하고정<지면힌지<지하힌지 순으로 나타났으며, 지점조건을 지하고정으로 하여 계산한 변위값이 측정값과 전반적으로 가장 유사한 것으로 나타났다.
파이프 하*스의 지점조건을 구명하기 위하여 실험에 의해 측정된 최대수평 및 수직변위와 변형도를 지점 경계조건을 Fig. 7과 같이 지면고정, 지면힌지, 지하고정 , 지하힌지로 구분하여 구조해석을 수행한 결과와 비교하였으며 구조해석은 SAP200G을 이용하였다.
이론/모형
변형도 측정는 일본의 N사에서 생산하는 스트레인 게이지를 사용하여 1게이지 법으로 측정하였다. 스트레인 게이지는 측정위치에 순간접착제로 고정한 뒤 습기와 훼손을 방지하기 위하여 실리콘으로 피복하였다.
성능/효과
국내의 경우 Kim and Nam(1995)은 파이프 하우스의 구조안전에 관한 실험 연구에서 지점 상태를 검토하기 위해 단동 및 연동 온실에 대하여 하중재하 실험을 수행하였다. 그 결과 단동온실의 지점 조건에 대하여 고정과 힌지 중 고정으로 보는 것이 타당하다고 분석하였다. 그러나 이 실험에서는 적설 하중과 풍하중에 대하여 1개의 집중하중을 재하하였으며, 이는 실제 상태의 하중과는 차이가 있으리라 판단된다.
968배로 나타나 거의 유사한 하중효과가 나타났다. 그리고 집중하중의 개수가 증가할수록 등분포하중과 거의 동일한 하중효과가 나타나 본 실험에서 적설하중을 실험온실별로 5개 (Model S-B)와 8개 (Model S-A)개의 집중하중으로 재하 한 것이 타당한 것으로 분석되었다.
값이다. 대체로 지면고정인 조건에서는 계산응력이 측정응력보다 작았으나, 지면힌지와 지하 힌지인 조건에서는 측정응력보다 훨씬 높았다. 따라서 지점 조건을 지면고정3 가정하여 구조해석을 하면 과소설계가 되며, 지면 및 지하힌지로 하였을 경우에는 과다설계가 될 수 있다.
지점조건에 따른 변위의 크기는 변위방향과 모델종류에 관계없이 모두 지면고정<지하고정<지면힌지<지하힌지 순으로 나타났으며, 지점조건을 지하고정으로 하여 계산한 변위값이 측정값과 전반적으로 가장 유사한 것으로 나타났다. 따라서 별도의 기초 없이 서까래를 땅속에 바로 매입하여 설치하는 소형 파이프 하우스의 구조설 계시 지점 조건을 매입깊이에서의 지하고정으로 하는 것이 바람직할 것으로 판단되었다.
014배로 나타났다. 따라서 풍하중을 집중하중으로 환산하여 재하 할 경우 등 분포하중과 거의 유사한 하중효과가 나타나 본 실험에서 풍하중을 각각의 수압면에 1개의 집중하중으로 재하한 것이 타당한 것으로 분석되었다.
분석한 결과, 적설하중의 경우 최소 2개 이상의 집중하중으로 환산하는 것이, 풍하중의 경우 각각의 등분포된 수압면의 하중을 1개씩의 집중하중으로 환산하는 것이 등분포하중과 유사한 하중효과가 나타나는 것으로 분석되었다. 변형도의 변화를 분석한 결과 적설하중 작용시에는 예측된 바와 같이 처마부위에서 붕괴된 것으로 나타났으며 , 풍하중작용 시에는 풍상측의 처마와 지점부위의 변형이 가장 크게 발생하였고 다음으로 풍하측의 처마와 곡부의 변형이 크게 발생하였으며, 가장 큰 변형을 나타낸 처마가 위험부위로 판단되었다. 응력과 변위에 따른 지점 조건을 분석한 결과 지점조건에 따른 변위의 크기는 변위 방향과 모델종류에 관계없이 모두 지면고정< 지하고정<지면 힌지< 지하힌지 순으로 나타났으며 , 별도의 기초 없이 서까래를 땅속에 바로 매입하여 설치하는 소형 파이프 하우스의 구조설계시 지점조건을 매입 깊이에서의 지하고정으로 하는 것이 바람직할 것으로 판단되었다.
온실에 작용하는 적설 및 풍하중의 등분포흐} 중을 집중하중으로 환산할 때 환산된 집중하중의 개수 별로 하중효과를 비교.분석한 결과, 적설하중의 경우 최소 2개 이상의 집중하중으로 환산하는 것이, 풍하중의 경우 각각의 등분포된 수압면의 하중을 1개씩의 집중하중으로 환산하는 것이 등분포하중과 유사한 하중효과가 나타나는 것으로 분석되었다. 변형도의 변화를 분석한 결과 적설하중 작용시에는 예측된 바와 같이 처마부위에서 붕괴된 것으로 나타났으며 , 풍하중작용 시에는 풍상측의 처마와 지점부위의 변형이 가장 크게 발생하였고 다음으로 풍하측의 처마와 곡부의 변형이 크게 발생하였으며, 가장 큰 변형을 나타낸 처마가 위험부위로 판단되었다.
변형도의 변화를 분석한 결과 적설하중 작용시에는 예측된 바와 같이 처마부위에서 붕괴된 것으로 나타났으며 , 풍하중작용 시에는 풍상측의 처마와 지점부위의 변형이 가장 크게 발생하였고 다음으로 풍하측의 처마와 곡부의 변형이 크게 발생하였으며, 가장 큰 변형을 나타낸 처마가 위험부위로 판단되었다. 응력과 변위에 따른 지점 조건을 분석한 결과 지점조건에 따른 변위의 크기는 변위 방향과 모델종류에 관계없이 모두 지면고정< 지하고정<지면 힌지< 지하힌지 순으로 나타났으며 , 별도의 기초 없이 서까래를 땅속에 바로 매입하여 설치하는 소형 파이프 하우스의 구조설계시 지점조건을 매입 깊이에서의 지하고정으로 하는 것이 바람직할 것으로 판단되었다.
적설하중은 Table 3에서 보는 바와 같이 온실 부재에 발생되는 최대휨모멘트는 등분포하중을 1개의 집중하중으로 환산하여 재하 할 경우에는 등분포하중 작용 시의 0.534배였으며 2개의 집중하중으로 환산하여 재하 할 경우에는 등분포하중의 0.968배로 나타나 거의 유사한 하중효과가 나타났다. 그리고 집중하중의 개수가 증가할수록 등분포하중과 거의 동일한 하중효과가 나타나 본 실험에서 적설하중을 실험온실별로 5개 (Model S-B)와 8개 (Model S-A)개의 집중하중으로 재하 한 것이 타당한 것으로 분석되었다.
적설히중 재하시의 수평변위는 ①과 ③번 측점에서 계측된 값을 평균하여 사용하였다. 지점조건에 따른 변위의 크기는 변위방향과 모델종류에 관계없이 모두 지면고정<지하고정<지면힌지<지하힌지 순으로 나타났으며, 지점조건을 지하고정으로 하여 계산한 변위값이 측정값과 전반적으로 가장 유사한 것으로 나타났다. 따라서 별도의 기초 없이 서까래를 땅속에 바로 매입하여 설치하는 소형 파이프 하우스의 구조설 계시 지점 조건을 매입깊이에서의 지하고정으로 하는 것이 바람직할 것으로 판단되었다.
후속연구
대부분이었다. 또한 적설하중 및 풍하중의 재하방법이 다소 상이하였으며 수직변위만을 측정하여 계산값과 비교하였기 때문에 소형 파이프 하우스의 지점조건을 정확히 구명하기 위해서는 실제 적설하중과 풍하중에 대한 수평 및 수직 변위, 붕괴하중 등을 고려한 연구가 필요할 것으로 판단된다. 따라서 본 연구에서는 소형 파이프하우스 구조해석에 필요한 지점조건을 구명하기 위하여 실물 크기의 파이프하우스 서까래에 적설 및 풍하중에 상당하는 크기의 하중으로 재하하여 온실의 붕괴양상, 붕괴하중, 수평 .
참고문헌 (11)
Kim, K.W. 2007. Development of technology to reduce meteorological damage in agricultural structures. Symposium on measure to reduce meteorological damage in agricultural structures. Rural Development Administration. p. 143-194 (in Korean)
Kim, M.K. and S.W. Nam, 1995. Experimental studies on the structural safety of pipe-houses. J. Bio-Enviro. Con. 4(1):17-24 (in Korean)
Lee, S.G., Lee, J.W. and H.W. Lee. 2004. Analysis of safety wind speed and snow depth of representative single-span plastic greenhouse by regions. Proceedings of the Korean Society for Bio-Environment Control Conference 13(2):120-125 (in Korean)
Lee, S.G., Lee, J.W. and H.W. Lee. 2005. Development of one-Span vinyl house for reduction of damage by heavy snow. Proceedings of the Korean Society for Bio-Environment Control Conference 14(1):138- 144 (in Korean)
Lee, S.G., Lee, H.W., Lee, J.W., Park, C.U. and S.Y. Lee. 2007. Development of optimum model and design systems for saving structural material and improving safety of greenhouse structure. Ministry of Agriculture & Forestry. Republic of Korea (in Korean)
Lee, S.G., Lee, J.W., Lee, H.W. and C.S. Kwak. 2006. Development of model for structural stability improvement of small-scale pipe greenhouse. Proceedings of the Korean Society for Bio-Environment Control Conference 15(1):268-273 (in Korean)
Moriyama, H., Mears, D.R., Sase, S., Kowata, H. and M. Ishii. 2003. Design considerations for small-scale pipe greenhouse to prevent arch buckling under snow load. An ASAE Meeting Presentation, paper number 034047
Nam, S.W., Yu, I.H. and J.W. Kim. 2001. Maintenance, Repair and reinforcement of pipe framed greenhouses. Ministry of Agriculture & Forestry. Republic of Korea. p. 46-73 (in Korean)
Yoon, Y.C., Suh, W.M. and Y.H. Yang. 2002. Uplift capacity of earth anchor in sand - Study on the windproof characteristics of a greenhouse. Proceedings of the Korean Society of agricultural engineers:125-128 (in Korean)
Ogawa, H., Tsuge, I., Sato, Y., Hoshiba, S and S. Yamashita. 1989. Experimental analysis on strength of pipe-houses with ground anchoring(1)-Actual size experiment-. Journal of the Society of Agricultural Structures, Japan 19(3):29-38 (in Japanese)
Yoon, Y.C., Lee, K.H. and Yu, C. 2003. A study on the uplift capacity improvement of pipe-framed greenhouse foundation using circular horizontal anchors. The KCID Journal 10(2):55-61 (in Korean)
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