철근콘크리트 부재 저항능력의 변동성은 콘크리트 및 철근 강도의 변동성, 부재 치수 및 철근 위치의 불확실성 등과 같은 요소로부터 기인한다. 이 불확실성 중에서 콘크리트의 압축강도, 인장강도 및 탄성계수 등과 같은 요소가 많은 영향을 주며 다른 요소에 비하여 상대적으로 통계적 분산정도도 크다. 그러나 국내의 경우 콘크리트의 재료의 변동성에 대한 실험 및 분석연구가 활발하지 못한 편이며, 현재 설계기준 등의 작성에 필요한 내용은 외국의 실험 결과 및 연구 성과를 주로 이용하고 있는 실정이다. 이 논문은 우리나라 콘크리트의 역학적 특성, 압축강도, 쪼갬인장강도 및 탄성계수에 대한 우리나라 고유의 확률모델을 개발하기 위하여 다양한 설계기준강도별로 기존의 문헌자료 및 추가적인 실험 자료를 수집, 분석하고 그 결과를 정리한 것이다. 연구결과에 따르면 콘크리트의 압축강도 및 쪼갬인장강도의 확률특성은 정규분포로 모델링하는 것이 타당한 것으로 나타났으며, 외국의 자료와 비교할 때 분산의 정도는 그리 크지 않은 것으로 판단된다. 또한, 콘크리트 구조설계기준에 규정되어 있는 압축강도와 쪼갬인장강도 및 압축강도와 탄성계수에 대한 관계식을 검증하고 새로운 관계식을 제안하였다. 이 연구 결과는 추후 새로운 설계기준의 작성 및 관련 연구에 유용한 기초자료를 제공할 수 있을 것으로 기대된다.
철근콘크리트 부재 저항능력의 변동성은 콘크리트 및 철근 강도의 변동성, 부재 치수 및 철근 위치의 불확실성 등과 같은 요소로부터 기인한다. 이 불확실성 중에서 콘크리트의 압축강도, 인장강도 및 탄성계수 등과 같은 요소가 많은 영향을 주며 다른 요소에 비하여 상대적으로 통계적 분산정도도 크다. 그러나 국내의 경우 콘크리트의 재료의 변동성에 대한 실험 및 분석연구가 활발하지 못한 편이며, 현재 설계기준 등의 작성에 필요한 내용은 외국의 실험 결과 및 연구 성과를 주로 이용하고 있는 실정이다. 이 논문은 우리나라 콘크리트의 역학적 특성, 압축강도, 쪼갬인장강도 및 탄성계수에 대한 우리나라 고유의 확률모델을 개발하기 위하여 다양한 설계기준강도별로 기존의 문헌자료 및 추가적인 실험 자료를 수집, 분석하고 그 결과를 정리한 것이다. 연구결과에 따르면 콘크리트의 압축강도 및 쪼갬인장강도의 확률특성은 정규분포로 모델링하는 것이 타당한 것으로 나타났으며, 외국의 자료와 비교할 때 분산의 정도는 그리 크지 않은 것으로 판단된다. 또한, 콘크리트 구조설계기준에 규정되어 있는 압축강도와 쪼갬인장강도 및 압축강도와 탄성계수에 대한 관계식을 검증하고 새로운 관계식을 제안하였다. 이 연구 결과는 추후 새로운 설계기준의 작성 및 관련 연구에 유용한 기초자료를 제공할 수 있을 것으로 기대된다.
The randomness in the strength of a RC member is caused mainly by the variability of the mechanical properties of concrete and steel, the dimensions of concrete cross sections, and the placement of reinforcing bars and so on . Among those variations, the randomness and uncertainty of mechanical prop...
The randomness in the strength of a RC member is caused mainly by the variability of the mechanical properties of concrete and steel, the dimensions of concrete cross sections, and the placement of reinforcing bars and so on . Among those variations, the randomness and uncertainty of mechanical properties of concrete, such as compressive strength, tensile strength, and elastic modulus give the most significant influences and show relatively large statistical variations. In Korea, there has been little effort for the construction of its own statistical models for mechanical properties of concrete and steel, thus the foreign data have been utilized till now. In this paper, variability of compressive strength, tensile strength and elastic modulus of normal-weight structural concrete with various specified design compressive strength levels are examined based on the data obtained from a number of published and unpublished sources in this country and additional laboratory tests done by the authors. The inherent probabilistic models for compressive and tensile strength of normal-weight concrete are proposed as Gaussian distribution. Also, the relationships between compressive and splitting tensile strength and between compressive strength and elastic modulus in current KCI Code are verified and new ones are suggested based on local data.
The randomness in the strength of a RC member is caused mainly by the variability of the mechanical properties of concrete and steel, the dimensions of concrete cross sections, and the placement of reinforcing bars and so on . Among those variations, the randomness and uncertainty of mechanical properties of concrete, such as compressive strength, tensile strength, and elastic modulus give the most significant influences and show relatively large statistical variations. In Korea, there has been little effort for the construction of its own statistical models for mechanical properties of concrete and steel, thus the foreign data have been utilized till now. In this paper, variability of compressive strength, tensile strength and elastic modulus of normal-weight structural concrete with various specified design compressive strength levels are examined based on the data obtained from a number of published and unpublished sources in this country and additional laboratory tests done by the authors. The inherent probabilistic models for compressive and tensile strength of normal-weight concrete are proposed as Gaussian distribution. Also, the relationships between compressive and splitting tensile strength and between compressive strength and elastic modulus in current KCI Code are verified and new ones are suggested based on local data.
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제안 방법
Table 1에서 알 수 있듯이 레미콘 공장에서 얻을 수 있는 시험값이 설계기준강도 30 MPa 이하의 콘크리트에 대한 것으로 한정되어 있으므로, 고강도 콘크리트의 사용이 늘어가고 있는 추세를 반영하지 못하는 어려움이 있는 것으로 판단되어 설계기준강도 40 MPa, 50 MPa 및 60 MPa의 콘크리트에 대하여 실내배합을 수행하고 총 1, 3기회의 추가적인 압축강도 실험을 수행하였다. Table 2는 실내 실험을 통하여 얻은 압축강도의 시험자료를 설계기준 강도에 대한 비(편중계수, bias factor)로 정리하여 놓은 것이다.
공학적으로 널리 쓰이는 매개변수의 결정방법은 점 추정과 구간추정방법이 있으며 점추정에는 모멘트법 및 최우도 법을 들 수 있는데, 이 논문에서는 적용이 간편한 모멘트 법을 이용하여 표본평균 및 표본분산 등의 매개변수 값을 결정하였다. 또한 확률모델의 결정은 실제 자료의 히스토그램을 도시하고 이를 추정한 확률모델의 PDF 와 비교하는 방법과 추정한 확률모델에 해당하는 확률지에 실제자료를 도시하고 그 선형성을 판단하여 확률 모델을 결정하는 방법 등이 있는데, 이 논문에는 두 가지 방법 모두를 적용하여 추정한 확률모델의 적합성을 확인하였다.
두 가지 경우만 보면 설계기준강도가 증가함에 따라 분산의 정도 및 강도편중의 정도가 감소하는 경향을 보였는데, 이는 설계 기준강도의 증가에 따라 보다 엄격한 품질관리를 한결 과로 추정되며, 추후 보다 높은 설계기준강도의 콘크리트에 대한 추가적인 검토가 필요한 것으로 사료된다. 또한 실내 실험 자료는 24 MPa, 40 MPa, 50 MPa 및 60 MPa로 구분하여 분석하였고, 설계기준강도로 정규화한 평균값과 표준편차를 Table 2에 정리하여 놓았다. 표에서 알 수 있듯이 설계기준강도값이 증가함에 따라 편중계수(평균압축강도/설계기준강도) 및 분산계수(표준편차/평균)가 모두 감소하는 경향을 보이는데, 이는 레미콘 자료와 동일한 경향으로 고강도 콘크리트의 배합 및 제작에 주의를 한 결과로 판단된다.
값을 결정하였다. 또한 확률모델의 결정은 실제 자료의 히스토그램을 도시하고 이를 추정한 확률모델의 PDF 와 비교하는 방법과 추정한 확률모델에 해당하는 확률지에 실제자료를 도시하고 그 선형성을 판단하여 확률 모델을 결정하는 방법 등이 있는데, 이 논문에는 두 가지 방법 모두를 적용하여 추정한 확률모델의 적합성을 확인하였다. 그리고 적합도 검정 (goodness-of-fit test)방법은 Chisquare test, Kolmogorov-Smirnov test 및 Anderson-Darling test 등이 있는데, 이 논문에서는 간편성 및 적용의 용이성을 고려하여 A-D test를 적용하였으며 Chi-square test 로 이를 확인하였다.
도출하였다. 또한, 국내외 설계기준의 인장강도-압축강도 관계식 및 탄성계수-압축강도 관계식을 검토하고, 실험 자료에 근거하여 새로운 관계식을 제안하였으며, 이 결과들로부터 다음과 같은 결론을 내릴 수 있다.
이를 개선하기 위한 첫 단계로 이 논문에서는 국내에서 발표 및 보고된 각종 실험 자료와 국내 레미콘 공장의 현장 시험자료를 수집, 분석하고 추가적인 실험을 수행하여 콘크리트의 압축강도 및 인장강도에 대한 확률모델을 제시하였다. 또한, 콘크리트의 압축강도와 쪼갬인장강도, 압축강도와 탄성계수의 관계를 규정하고 있는 국내외 관련 기준의 모델식을 검토하고, 국내 자료를 이용하여 새로운 관계식을 제안하였다. 이 논문에서 제안하고 있는 콘크리트 강도에 대한 확률모델, 압축강도-쪼갬인장강도 관계식 및 압축강도-탄성계수 관계식이 실험조건의 다양성 및 자료의 수가 제한된 국내자료를 바탕으로 하고 있어 설계기준의 개정에 직접 적용하는 것은 한계가 있을 수 있다.
신뢰도 해석을 수행하기 위하여 사용된 콘크리트 압축강도의 확률모델은 국내외 대부분의 연구자들이 정규분포를 사용하였으며, 일부 연구자의 경우 대수 정규분포를 적용하였다.3, 9-12) 국내 연구의 경우 대부분 외국의 자료를 이용하였으며 분산계수는 10.
4)그러나 하중 및 저항의 통계적 특성을 결정하는데 필요한 국내의 실험 및 연구 자료는 매우 부족하여 현재 우리나라 설계기준의 개정 작업은 대부분 외국의 연구 자료를 바탕으로 이루어지고 있는 실정이다. 이를 개선하기 위한 첫 단계로 이 논문에서는 국내에서 발표 및 보고된 각종 실험 자료와 국내 레미콘 공장의 현장 시험자료를 수집, 분석하고 추가적인 실험을 수행하여 콘크리트의 압축강도 및 인장강도에 대한 확률모델을 제시하였다. 또한, 콘크리트의 압축강도와 쪼갬인장강도, 압축강도와 탄성계수의 관계를 규정하고 있는 국내외 관련 기준의 모델식을 검토하고, 국내 자료를 이용하여 새로운 관계식을 제안하였다.
철근콘크리트 부재의 강도에 불확실성을 주는 중요한 요인 중의 하나인 콘크리트 역학적 특성의 분산에 대한 통계적 해석을 수행하고 우리나라의 실험 자료에 근거하여 압축강도 및 쪼갬 인장강도의 확률모델을 도출하였다. 또한, 국내외 설계기준의 인장강도-압축강도 관계식 및 탄성계수-압축강도 관계식을 검토하고, 실험 자료에 근거하여 새로운 관계식을 제안하였으며, 이 결과들로부터 다음과 같은 결론을 내릴 수 있다.
대상 데이터
콘크리트의 압축강도 및 인장강도의 확률모델을 작성하고, 역학적 특성 사이의 관계식을 도출하기 위한 자료의 수집은 국내 레미콘 공장의 시험실 자료를 중심으로 이루어졌는데, 사용된 골재의 변동성 및 다양성을 확보하고, 기후 및 기온이 미치는 영향을 반영할 수 있도록 레미콘 공장의 소재지 및 자료의 시험시기를 고려하여 2007년 및 2008년 2년간에 진행되었다. 또한 레미콘 공장의 품질관리 수준을 반영할 수 있도록 자료 수집 대상 공장의 규모를 조절하였으며, 공사 현장의 품질 평가 수준을 고려하여 시공사 또는 발주처의 규모 및 성격도 다양화하였다.
데이터처리
또한 확률모델의 결정은 실제 자료의 히스토그램을 도시하고 이를 추정한 확률모델의 PDF 와 비교하는 방법과 추정한 확률모델에 해당하는 확률지에 실제자료를 도시하고 그 선형성을 판단하여 확률 모델을 결정하는 방법 등이 있는데, 이 논문에는 두 가지 방법 모두를 적용하여 추정한 확률모델의 적합성을 확인하였다. 그리고 적합도 검정 (goodness-of-fit test)방법은 Chisquare test, Kolmogorov-Smirnov test 및 Anderson-Darling test 등이 있는데, 이 논문에서는 간편성 및 적용의 용이성을 고려하여 A-D test를 적용하였으며 Chi-square test 로 이를 확인하였다.
따라서 우리나라 설계기준에서 제시하고 있는 설계기준강도와 평균 강도의 관계식에 대하여는 추가적인 연구 및 검증이 필요할 것으로 판단된다. 또한, 압축강도-쪼갬인장강도 및 압축강도-탄성계수의 관계식을 구하기 위하여 총 366회의 실험을 별도로 수행하였으며, 6) 수집한 자료의 통계분석은 상용 통계 해석소프트웨어 7)를 이용하였다.
성능/효과
1) 레미콘회사의 자료에 대하여 평균 강도와 설계 기준강도의 차이는 설계기준강도 24 MPa의 경우 4.47 MPa, 설계기준강도 30 MPa의 경우 5.57 MPa을보였으며 , 표준편차는 설계 기준강도와 무관하게 1.6 MPa에서 2.6 MPa 범위의 값을 보였다.
2) 실내실험 자료에 대하여 설계기준강도와 평균 압축강도의 차이는 4.0 MPa에서 6.4 MPa였으며 , 이 실험의 자료에 따르면 그 크기는 설계기준강도와 관련이 없는 것으로 나타났으므로 현재 우리 설계기준에서 28일 평균강도와 설계기준강도의 차이를 일정하게 규정하고 있는 것은 타당한 것으로 판단된다. 그러나 그 차이값에 대하여는 추가적인 연구가 필요할 것으로 보인다.
이 계수의 결정 과정에서 하중 및 저항에 대한 통계적 모델이 필요하며 그 중 저항모델의 구성에 가장 큰 영향을 주는 것이 구성 재료 및 단면 치수의 불확실성에 대한 정확한 정보이다.3) 또한 설계기준에 제시되어 있는 하중계수 및 저항계수는 확률변수로 고려되어야하고, 각 한계상태 또는 파괴모드에 대한 구조적인 성능(structural performance)은 신뢰도 지수의 항으로 검토되어야 한다.4)그러나 하중 및 저항의 통계적 특성을 결정하는데 필요한 국내의 실험 및 연구 자료는 매우 부족하여 현재 우리나라 설계기준의 개정 작업은 대부분 외국의 연구 자료를 바탕으로 이루어지고 있는 실정이다.
3) 콘크리 트의 압축강도는 X2 - test및 A-D test를 통하여 레미콘 회사의 시험자료 및 실내실험자료 모두 95% 유의수준으로 정규분포로 모델링하는 것이 타당한 것을 확인하였으며, 인장강도의 경우도 95% 유의수준에서 정규분포로 모델링할 수 있음을 확인하였다.
4) 콘크리트의 쪼갬인장강도-압축강도 및 할선탄성계수-압축강도 관계에 대한 새로운 식을 제안하였는데, 비록 제한된 수의 실험 자료에 기초한 것이나, 현재 우리나라 설계기준에서 사용하고 있는 식과 큰 차이를 보이지 않는 것으로 나타났으므로 현행설계기준에 제시되어 있는 식을 사용하는 것이 타당한 것을 우리나라의 실험자료를 이용하여 확인하였다. 다만 관련 분야의 연구가 진행되어 자료가 누적되는 경우에 보다 확실한 검증을 위해서는 이에 대한 추가적인 검토가 필요할 것으로 판단된다.
Fig. 5의 자료로부터 판단하면 자료의 선형성이 뚜렷하므로 쪼갬인장강도의 확률분포는 정 규분포로 모델 링 하는 것이 타당하며, 이때 모델의 분산계수는 16.3%인 것으로 나타났다. 또한 Anderson-Darling test의 결과 A-D 통계 량인 p 값이 0.
표에서 알 수 있듯이 설계기준강도값이 증가함에 따라 편중계수(평균압축강도/설계기준강도) 및 분산계수(표준편차/평균)가 모두 감소하는 경향을 보이는데, 이는 레미콘 자료와 동일한 경향으로 고강도 콘크리트의 배합 및 제작에 주의를 한 결과로 판단된다. 그리고, 분산계수의 감소는 평균의 증가에 따른 영향뿐 아니라 표준편차 자체의 감소가 기여하는 바가 더 큰 것으로 나타났으며, 표준편차의 범위는 1.09 ~ 4.34 MPa 범위의 값을 보였다. 따라서 전술한 바와 같이 현재 우리나라 설계기준에서 유럽의 설계기준5)과 유사하게 설계기준강도(/海)와 28일 평균 압축강도 (/□ 의 차이로 8 MPa를 제시하고 있는 규정에 대하여 검토가 필요할 것으로 사료된다.
대상 자료의 히스토그램과 자료의 평균 및 표준편차를 이용하여 구한 분포곡선을 비교하는 방법에 따라 수집자료 및 실험 자료를 분석한 결과 우리나라 콘크리트의 압축강도 역시 정규분포로 모델링하는 것이 적합한 것으로 나타났으며, 자료 및 설계기준강도에 따라 적합한 확률 모델을 도시한 것이 Figs. 1 및 2에 정리되어 있다.
또한 각 경우에 대하여 ChiSquare test 를 적용하여 추가적인 모델의 적합도 검증을 수행하고 A-D test와 같이 그 결과를 정리하여 놓은 것이 Table 3인데, 구분에서 자료 뒤에 있는 숫자는 설계 기준강도를 의미한다. 두 가지 방법 모두에 대하여 적합도값 p가 0.05보다 큰 경우 유의수준 95%에서 정규분포를 따른다고 할 수 있는데, (3) 대상 자료 모두 이를 만족하는 것으로 나타났다.
및 2008년 2년간에 진행되었다. 또한 레미콘 공장의 품질관리 수준을 반영할 수 있도록 자료 수집 대상 공장의 규모를 조절하였으며, 공사 현장의 품질 평가 수준을 고려하여 시공사 또는 발주처의 규모 및 성격도 다양화하였다. 현장 레미콘 시험실로부터 수집한 자료는 설계 기준강도 24 MPa에 대하여 3, 698값 및 30 MPa에 대항 569값으로 총 4, 267값이었으며, 각 시험값은 관련 기준에서 제시한대로 동일한 배치에서 취한 시험체 3개의 평균값을 의미한다.
있는 관계식의 개념과 동일한 형식이다. 또한, 압축강도의 지수로 1/2과 1/3을 비교하여보면, 지수를 1/2 로 택하는 경우 콘크리트의 압축강도가 증가할수록 같은 정도로 탄성계수가 증가하지는 않아 고강도 콘크리트에서 실험 자료와 많은 차이를 보이는 것을 확인할 수 있었 匸다. 이는 ACI Recommendation에서 21 MPa 이상의 콘크리트에 대하여 별도의 관계식을 제안하고 있는 것과 같은 경향을 보이는 것이며, Noguchi 등의 연구19)에서도 콘크리트의 압축강도 수준과 무관하게 일반적으로 사용할 수 있는 관계식에서 지수를 0.
그러나 그 차이값에 대하여는 추가적인 연구가 필요할 것으로 보인다. 또한, 표준편차의 경우 1.3 MPa 에서 4.34 MPa 범위로 나타났으며, 설계기준 강도가 증가할수록 감소하는 경향을 보였다.
1 및 2에 정리되어 있다. 레미콘 자료로부터 구한 콘크리트 압축강도의 히스토그램을 설계기준강도 24 MPa 및 30 MPa에 대하여 따로 정리하였는데, 각각의 분산계수는 6.65% 및 4.96%로 나타났으며, 편중계수는 1.1.8 및 1.15로 나타났다. 두 가지 경우만 보면 설계기준강도가 증가함에 따라 분산의 정도 및 강도편중의 정도가 감소하는 경향을 보였는데, 이는 설계 기준강도의 증가에 따라 보다 엄격한 품질관리를 한결 과로 추정되며, 추후 보다 높은 설계기준강도의 콘크리트에 대한 추가적인 검토가 필요한 것으로 사료된다.
실내실험의 경우 레미콘 회사로부터 수집한 자료와는 달리 설계기준강도의 크기가 증가함에 따라 표준편차의 크기는 오히려 줄어들었으며, 분산계수의 값은 더욱 큰 비율로 감소하였다. 따라서 우리나라 설계기준에서 제시하고 있는 설계기준강도와 평균 강도의 관계식에 대하여는 추가적인 연구 및 검증이 필요할 것으로 판단된다.
또한 실내 실험 자료는 24 MPa, 40 MPa, 50 MPa 및 60 MPa로 구분하여 분석하였고, 설계기준강도로 정규화한 평균값과 표준편차를 Table 2에 정리하여 놓았다. 표에서 알 수 있듯이 설계기준강도값이 증가함에 따라 편중계수(평균압축강도/설계기준강도) 및 분산계수(표준편차/평균)가 모두 감소하는 경향을 보이는데, 이는 레미콘 자료와 동일한 경향으로 고강도 콘크리트의 배합 및 제작에 주의를 한 결과로 판단된다. 그리고, 분산계수의 감소는 평균의 증가에 따른 영향뿐 아니라 표준편차 자체의 감소가 기여하는 바가 더 큰 것으로 나타났으며, 표준편차의 범위는 1.
후속연구
4 MPa였으며 , 이 실험의 자료에 따르면 그 크기는 설계기준강도와 관련이 없는 것으로 나타났으므로 현재 우리 설계기준에서 28일 평균강도와 설계기준강도의 차이를 일정하게 규정하고 있는 것은 타당한 것으로 판단된다. 그러나 그 차이값에 대하여는 추가적인 연구가 필요할 것으로 보인다. 또한, 표준편차의 경우 1.
것으로 판단된다. 그러나 향후 연구 결과가 축적되고, 특히 고강도 콘크리트에 관련된 실험자료를 추가하는 경우 설계기준에서 제안하고 있는 식에 대한 추가적인 연구가 필요할 것으로 사료된다.
다만 관련 분야의 연구가 진행되어 자료가 누적되는 경우에 보다 확실한 검증을 위해서는 이에 대한 추가적인 검토가 필요할 것으로 판단된다.
다만, 추후 관련 연구결과가 누적되고 콘크리트의 압축강도 이외에 콘크리트의 탄성계수에 영향을 주는 것으로 알려진 인자들을 포함하는 연구가 진행되면 이를 반영한 우리나라 고유의 식을 개발하는 것이 요구된다.
15로 나타났다. 두 가지 경우만 보면 설계기준강도가 증가함에 따라 분산의 정도 및 강도편중의 정도가 감소하는 경향을 보였는데, 이는 설계 기준강도의 증가에 따라 보다 엄격한 품질관리를 한결 과로 추정되며, 추후 보다 높은 설계기준강도의 콘크리트에 대한 추가적인 검토가 필요한 것으로 사료된다. 또한 실내 실험 자료는 24 MPa, 40 MPa, 50 MPa 및 60 MPa로 구분하여 분석하였고, 설계기준강도로 정규화한 평균값과 표준편차를 Table 2에 정리하여 놓았다.
감소하였다. 따라서 우리나라 설계기준에서 제시하고 있는 설계기준강도와 평균 강도의 관계식에 대하여는 추가적인 연구 및 검증이 필요할 것으로 판단된다. 또한, 압축강도-쪼갬인장강도 및 압축강도-탄성계수의 관계식을 구하기 위하여 총 366회의 실험을 별도로 수행하였으며, 6) 수집한 자료의 통계분석은 상용 통계 해석소프트웨어 7)를 이용하였다.
34 MPa 범위의 값을 보였다. 따라서 전술한 바와 같이 현재 우리나라 설계기준에서 유럽의 설계기준5)과 유사하게 설계기준강도(/海)와 28일 평균 압축강도 (/□ 의 차이로 8 MPa를 제시하고 있는 규정에 대하여 검토가 필요할 것으로 사료된다. 그리고 히스토그램을 비교하는 방법에 더하여 정규 확률지를 작성하고 각 조건별 자료를 확률지에 도시하여 그 선형성으로부터 정규분포의 적합성을 검증하고, Anderson-Darling test 결과를 표시하여 놓은 것이 Fig.
또한, 콘크리트의 압축강도와 쪼갬인장강도, 압축강도와 탄성계수의 관계를 규정하고 있는 국내외 관련 기준의 모델식을 검토하고, 국내 자료를 이용하여 새로운 관계식을 제안하였다. 이 논문에서 제안하고 있는 콘크리트 강도에 대한 확률모델, 압축강도-쪼갬인장강도 관계식 및 압축강도-탄성계수 관계식이 실험조건의 다양성 및 자료의 수가 제한된 국내자료를 바탕으로 하고 있어 설계기준의 개정에 직접 적용하는 것은 한계가 있을 수 있다. 그러나 설계기준을 작성하거나 개정할 때 외국 연구자료에 의존하는 관행에서 벗어나는 계기가 될 수 있을 것이며, 고유의 식을 개발하는 관련 분야의 연구를 위한 첫 단계로서 의미가 있을 것으로 판단된다.
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