하천 횡단구조물에 의한 하상변동 예측 - 행정중심복합도시 주요 하천구간을 중심으로 - A Riverbed Change Prediction by River-Crossing Structure -Focused on the Major River Reaches of the Multifunctional Administrative City-원문보기
본 연구에서는 행정중심복합도시 예정 및 주변지역의 금강과 미호천 일부 구간을 대상으로 하상변동의 실태분석과 수위유지 시설 설치에 따른 장기 예측을 실시하였다. 1988년, 2002년 및 2007년의 횡단자료를 이용하여 대상구간의 종방향 하상변동 실태를 분석한 결과 금강과 미호천 구간 모두 2007년 최심하상고는 1988년에 비해 심한 저하가 발생된 반면 2002년에 비해서는 미소한 변화가 발생되었다. 수위유지시설 설치에 따른 하상변동 장기 예측을 수행하기 위하여 본 연구에서는 1차원 모형인 HEC-RAS 4.0 모형을 적용하였다. 고정상 모형의 수행을 통하여 수면고를 보정(calibration)하였으며, 1988년과 2002년 횡단자료를 사용하여 이동상 모형에서의 검정(verification)을 실시하였다. 2007년을 기준으로 하여 2017년까지 향후 10년간 수위유지시설의 설치 높이에 따른 시나리오별 하상변동을 예측한 결과 미호천 대상구간은 그 영향이 미미하였으나 금강 대상구간은 수위유지시설의 높이가 높을수록 많은 영향을 미치는 것으로 나타났다. 수위유지시설의 설치 높이가 7 m일 경우 금강 대상구간은 설치하지 않을 경우보다 미호천합류점 상류부근에서 1.59 m의 퇴적이 발생할 것으로 모의되었으며, 수위유지시설 하류부근에서 1.98 m의 침식이 발생할 것으로 모의되었다.
본 연구에서는 행정중심복합도시 예정 및 주변지역의 금강과 미호천 일부 구간을 대상으로 하상변동의 실태분석과 수위유지 시설 설치에 따른 장기 예측을 실시하였다. 1988년, 2002년 및 2007년의 횡단자료를 이용하여 대상구간의 종방향 하상변동 실태를 분석한 결과 금강과 미호천 구간 모두 2007년 최심하상고는 1988년에 비해 심한 저하가 발생된 반면 2002년에 비해서는 미소한 변화가 발생되었다. 수위유지시설 설치에 따른 하상변동 장기 예측을 수행하기 위하여 본 연구에서는 1차원 모형인 HEC-RAS 4.0 모형을 적용하였다. 고정상 모형의 수행을 통하여 수면고를 보정(calibration)하였으며, 1988년과 2002년 횡단자료를 사용하여 이동상 모형에서의 검정(verification)을 실시하였다. 2007년을 기준으로 하여 2017년까지 향후 10년간 수위유지시설의 설치 높이에 따른 시나리오별 하상변동을 예측한 결과 미호천 대상구간은 그 영향이 미미하였으나 금강 대상구간은 수위유지시설의 높이가 높을수록 많은 영향을 미치는 것으로 나타났다. 수위유지시설의 설치 높이가 7 m일 경우 금강 대상구간은 설치하지 않을 경우보다 미호천합류점 상류부근에서 1.59 m의 퇴적이 발생할 것으로 모의되었으며, 수위유지시설 하류부근에서 1.98 m의 침식이 발생할 것으로 모의되었다.
This study has been conducted for the long-term riverbed change prediction on Geum River and Miho Stream surrounding the planned Multifunctional Administrative City and the neighboring regions by the construction of a small dam. Based on the analysis of vertical riverbed changes of the cross-section...
This study has been conducted for the long-term riverbed change prediction on Geum River and Miho Stream surrounding the planned Multifunctional Administrative City and the neighboring regions by the construction of a small dam. Based on the analysis of vertical riverbed changes of the cross-sectional data for the years 1988, 2002 and 2007, minimum bed elevation significantly decreased in both Geum River and Miho Stream in 2007 as compared to 1988. Compared to 2002, however, a slight elevation change was observed. To make a long-term prediction on riverbed changes by the construction of a small dam, a one dimensional HEC-RAS 4.0 model has been used. By the fixed bed model test, the water levels were calibrated. By using the cross-sectional data of 1988 and 2002, verification was conducted under a movable bed model. According to the prediction of riverbed changes for each scenario with varying height of small dam, minor impact is expected around Miho Stream while major impact is expected around Geum River by 2017, as the small dam height increases. If the small dam is 7m-high, for example, it's been simulated that 1.59m deposition would be expected around the upper stream of Miho Stream Confluence while 1.98m scour would be expected around the downstream of the small dam.
This study has been conducted for the long-term riverbed change prediction on Geum River and Miho Stream surrounding the planned Multifunctional Administrative City and the neighboring regions by the construction of a small dam. Based on the analysis of vertical riverbed changes of the cross-sectional data for the years 1988, 2002 and 2007, minimum bed elevation significantly decreased in both Geum River and Miho Stream in 2007 as compared to 1988. Compared to 2002, however, a slight elevation change was observed. To make a long-term prediction on riverbed changes by the construction of a small dam, a one dimensional HEC-RAS 4.0 model has been used. By the fixed bed model test, the water levels were calibrated. By using the cross-sectional data of 1988 and 2002, verification was conducted under a movable bed model. According to the prediction of riverbed changes for each scenario with varying height of small dam, minor impact is expected around Miho Stream while major impact is expected around Geum River by 2017, as the small dam height increases. If the small dam is 7m-high, for example, it's been simulated that 1.59m deposition would be expected around the upper stream of Miho Stream Confluence while 1.98m scour would be expected around the downstream of the small dam.
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문제 정의
고정상 모형의 수행을 통하여 수면고를 보정(calibration)하였으며, 이러한 고정상 보정은 조도계수 값을 보정하기 위한 목적으로 수행하였다. 조도계수는 “금강수계 종합정비계획(건설부, 1988)” 보고서의 값을 초기 값으로 사용하여 수면고를 계산한 뒤 실측 수위와 비교하여 가장 적당한 조도계수 값을 선정하였다.
본 연구에서는 행정중심복합도시 예정 및 주변지역의 금강과 미호천 일부 구간을 대상으로 과거 횡단자료를 이용하여 하상변동 실태를 분석하였으며, 수치모형을 이용하여 하상변동의 원인을 규명하고자 한다. 또한, 1차원 HEC-RAS 4.0 모형을 사용하여 수위유지시설의 설치 높이에 따른 장기 하상변동을 예측하여 향후 대상구간의 효율적인 하천관 리와 적절한 수위유지시설 규모를 결정하는데 있어 기여 하고자 한다.
본 연구는 행정중심복합도시 예정 및 주변지역의 주요 하천구간을 대상으로 하상변동 실태를 분석하고 수위유지시설의 설치 높이에 따른 장기 하상변동을 예측한 결과 다음과같은 결론을 도출하였다.
본 연구에서는 행정중심복합도시 예정 및 주변지역의 금강과 미호천 일부 구간을 대상으로 과거 횡단자료를 이용하여 하상변동 실태를 분석하였으며, 수치모형을 이용하여 하상변동의 원인을 규명하고자 한다. 또한, 1차원 HEC-RAS 4.
제안 방법
(2) 대상구간의 하상변동 분석을 위하여 1차원 HEC-RAS 4.0을 적용하였다. 이동상 모형에서의 검정과 하상변동의 원인분석을 위하여 골재채취를 고려한 경우와 고려 하지 않는 경우에 각각 하상변동을 모의한 후 실측자 료와 비교하였다.
이동상 모형에서의 검정(verification)과 하상변동의 원인을 분석하기 위하여 본 연구에서는 1988년 및 2002년 횡단자료를 사용하여 수치모의를 수행하였다. 1988년의 횡단면을 초기단면으로 하여 2001년까지 골재채취를 고려한 경우와 고려 하지 않는 경우에 각각 하상변동을 모의한 후 2002년 실측 자료와 비교하였다. 여기서 골재채취를 고려한 경우의 하도자 료는 1988년의 하도자료에서 대상구간의 골재채취량 (1989~2001년)을 고려하여 수정한 하도자료를 의미한다.
금강과 미호천에서 지류하천의 측방유입 유량은 각각 공주 수위표와 석화수위표를 기준으로 비유량을 이용하여 산정하 였다. 그림 10과 그림 11은 각각 공주수위표와 석화수위표 지점의 유황곡선을 나타낸다.
0에서 하상변동 모의의 주요 특징은 다지 하천의 유사 이송 모의가 가능하며, 유량에 따른 하폭의 자동 결정으로 유사 퇴적과 침식의 측방범위를 자동으로 결정하고 유사량 공식의 선택범위를 실측 유사량과 함께 Yang 공식 등 12개 공식으로 입력이 가능하다. 또한, 미립토사의 재부유를 모의하고, 사립자 입경별 분급과 장갑화 모의 과정을 개선하였다.
16 km 지점에 수위유지시설을 설치하는 것을 고려하고 있다. 본 연구에서는 금남교 하류 1.16 km 지점의 평수위(9.66EL.m)를 기준으로 수위유지시설의 설치 높이에 따른 장기 하상변동을 예측하였으며, 수위유지시설의 설치 높이별 시나리오는 표 5와 같다. ‘행정중심복합도시 금강 및 미호천 하상변동 조사(한국토지공사, 2007)’에 의하면 수위유 지시설의 높이가 7 m까지는 수위상승으로 인한 제방월류의위험이 없는 것으로 분석되었기 때문에 본 연구에서는 시나리오의 설치 높이를 0~7 m로 이하로 설정하였다.
공주수위표의 1982년부터 2005년까지 24개년 일유량 자료와 석화수위표의 1966년부터 2005년까지 40개년 일유량 자료를 이용하여 일 평균유량을 산정하였으며, 홍수 시의 하상변동 특성을 고려하기 위해 연최대일유량이 발생하는 날을 기준으로 36시간은 시유량자료를 사용하였다. 위와 같은 방법으로 산정한 일 평균유량이 1월 1일부터 12 월 31일까지 계속적으로 발생한다고 가정하여 1월 1일부터 1일단위의 하상변동을 모의하고 이에 따른 하상변동 특성 및하천단면을 다음날의 하상변동 예측을 위한 초기자료로 활용 하였다. 위와 같이 365일을 반복하게 되면 1년간 시계열적하상변동을 지속기간이 1일인 유량을 이용한 준 시계열적인 하상변동 예측이 되며, 본 연구에서는 2007년을 기준으로 2017년까지 향후 10년간 준 시계열적인 장기 하상변동을 예측하였다.
위와 같은 방법으로 산정한 일 평균유량이 1월 1일부터 12 월 31일까지 계속적으로 발생한다고 가정하여 1월 1일부터 1일단위의 하상변동을 모의하고 이에 따른 하상변동 특성 및하천단면을 다음날의 하상변동 예측을 위한 초기자료로 활용 하였다. 위와 같이 365일을 반복하게 되면 1년간 시계열적하상변동을 지속기간이 1일인 유량을 이용한 준 시계열적인 하상변동 예측이 되며, 본 연구에서는 2007년을 기준으로 2017년까지 향후 10년간 준 시계열적인 장기 하상변동을 예측하였다.
이동상 모형에서의 검정(verification)과 하상변동의 원인을 분석하기 위하여 본 연구에서는 1988년 및 2002년 횡단자료를 사용하여 수치모의를 수행하였다. 1988년의 횡단면을 초기단면으로 하여 2001년까지 골재채취를 고려한 경우와 고려 하지 않는 경우에 각각 하상변동을 모의한 후 2002년 실측 자료와 비교하였다.
0을 적용하였다. 이동상 모형에서의 검정과 하상변동의 원인분석을 위하여 골재채취를 고려한 경우와 고려 하지 않는 경우에 각각 하상변동을 모의한 후 실측자 료와 비교하였다. 비교 결과 골재채취를 고려한 경우 금강과 미호천 최심하상고의 계산치와 실측치의 결정계 수가 각각 0.
조도계수는 “금강수계 종합정비계획(건설부, 1988)” 보고서의 값을 초기 값으로 사용하여 수면고를 계산한 뒤 실측 수위와 비교하여 가장 적당한 조도계수 값을 선정하였다.
대상 데이터
조도계수는 “금강수계 종합정비계획(건설부, 1988)” 보고서의 값을 초기 값으로 사용하여 수면고를 계산한 뒤 실측 수위와 비교하여 가장 적당한 조도계수 값을 선정하였다. 고정상 보정을 위한 유량자료는 수위가 고수부지고 이상으로 형성된 1997년의 유량자료를 이용하였으며, 모형의 보정 결과 조도계수는 표 1에서 보는 바와 같이 실측 수위에 보다 근접한 0.029를 적용하였다.
준시계열성 유량이란 연속적으로 변하는 1년간의 유량변동을 특정 지속기간동안 유량이 변하지 않는 불연속유량으로 나열시켜 시계열성을 지닌 유량을대신하는 것을 말한다. 공주수위표의 1982년부터 2005년까지 24개년 일유량 자료와 석화수위표의 1966년부터 2005년까지 40개년 일유량 자료를 이용하여 일 평균유량을 산정하였으며, 홍수 시의 하상변동 특성을 고려하기 위해 연최대일유량이 발생하는 날을 기준으로 36시간은 시유량자료를 사용하였다. 위와 같은 방법으로 산정한 일 평균유량이 1월 1일부터 12 월 31일까지 계속적으로 발생한다고 가정하여 1월 1일부터 1일단위의 하상변동을 모의하고 이에 따른 하상변동 특성 및하천단면을 다음날의 하상변동 예측을 위한 초기자료로 활용 하였다.
대상구간에 대한 하상변동 실태분석을 위하여 “금강수계 종합정비계획(건설부, 1988)”, “금강수계 하천정비기본계획(건설 교통부, 2002)” 및 “행정중심복합도시 금강 및 미호천 하상 변동 조사(한국토지공사, 2007)”의 횡단자료를 이용하였으며, 종방향과 횡방향 하상변동 실태를 분석하였다.
대상구간의 상류단으로 유입되는 유사량 자료는 대청댐 건설 이후의 자료인 “금강유역조사(건설교통부, 2006)”에서 측정한 자료와 “행정중심복합도시 금강 및 미호천 하상변동조사(한국토지공사, 2007)” 측정한 자료를 이용하여 산정한 표 4의 유량-유사량 관계식을 적용하였다.
84 km이다. 대상구간의 수변경관 개선을 위해 설치를 고려중인 수위유지시설의 위치는 금남교 하류 1.16 km 지점이다.
본 연구의 대상구간은 계획되고 있는 수위유지시설에 의해 영향을 받을 것으로 예상되는 행정중심복합도시 예정 및 주변지역의 금강과 미호천의 일부 구간으로 선정하였다. 그림 1 에서 보는 바와 같이 금강 대상구간은 부강수위표에서 공주 수위표까지 27.
수위유지시설의 설치에 따른 하상변동 장기 예측을 위한 하상재료는 “행정중심복합도시 금강 및 미호천 하상변동조사 (한국토지공사, 2007)”에서 채취, 분석된 각 단면별 하상토의 입도분포를 이용하였으며, 표 2과 표 3는 각각 금강과 미호천 대상구간의 하상토 입자분포를 나타낸다.
장래 하상변동 예측을 위하여 본 연구에서는 준시계열성을 가진 유량자료를 사용하였다. 준시계열성 유량이란 연속적으로 변하는 1년간의 유량변동을 특정 지속기간동안 유량이 변하지 않는 불연속유량으로 나열시켜 시계열성을 지닌 유량을대신하는 것을 말한다.
이론/모형
0 모형을 제시하고 그 적용성을 검토하였다. 국내의 경우 남선우(1978)가 Brown 공식을 이용하여 팔당댐에서 행주대교까지의 구간에 대해 하상변동 해석을 수행하였다. 이후 박정응(1984)은 St.
대상구간의 상류단으로 유입되는 유사량 자료는 대청댐 건설 이후의 자료인 “금강유역조사(건설교통부, 2006)”에서 측정한 자료와 “행정중심복합도시 금강 및 미호천 하상변동조사(한국토지공사, 2007)” 측정한 자료를 이용하여 산정한 표 4의 유량-유사량 관계식을 적용하였다. 유사량 공식은 식 (2) 의 Yang 공식을 적용하였으며, 침강속도는 식 (3)의 Rubey 경험식을 사용하였다.
성능/효과
(1) 대상구간의 하상변동 실태분석 결과 금강과 미호천 구간 모두 2007년 최심하상고는 1988년에 비해 심한 저하가 발생되었으나, 2002년에 비해서는 미소한 변화가 발생된 것으로 나타났다.
(3) 수위유지시설의 설치 높이에 따른 장기 하상변동을 예측한 결과 미호천 대상구간은 그 영향이 미미하였으나 금강 본류의 대상구간은 수위유지시설의 높이가 높을수록 많은 영향을 미치는 것으로 나타났다. 특히, 수위유 지시설의 설치 높이가 7 m일 경우 금강 대상구간은 설치하지 않을 경우보다 미호천합류점 상류부근에서 1.
82로 양호한 결과를 나타내었다. 그리고 골재채취를 고려하지 않은 경우 금강과 미호천 구간 모두 계산치와 실측치가 거의 일치하는 것으로 나타났으며, 골재채취를 고려한 경우 일부 구간에서 하상고의 차이가 발생하나 전반적으로 비슷한 경향을 보였다. 따라서 1988년에 비해 심한 하상저하가 발생된 이유는 1990년대에 이루어진 대상구간의 골재채취가 큰영향을 미쳤기 때문으로 해석된다.
수위유지시설(small dam)의 설치 높이에 따른 시나리오별장기 하상변동을 예측하여 CASE 1(미설치)의 경우와 비교한 결과 미호천 대상구간은 그 영향이 미미하였으나 금강 대상 구간은 수위유지시설의 높이가 높을수록 큰 영향을 미치는 것으로 나타났다. 금강 대상구간은 모의 조건이 CASE 2(설치 높이 = 2 m)와 CASE 3(설치 높이 = 4 m)의 경우 CASE 1(미설치)의 경우와 많은 차이를 보이지 않는 것으로 나타났으며, 이에 반해 CASE 4(설치 높이 = 6m)와 CASE 5(설치 높이 = 7 m)의 경우는 상대적으로 많은 차이를 보였다. 그림 14에서 보는 바와 같이 모의 조건이 CASE 5(설치 높이 = 7 m) 일 경우 금강 대상구간은 최심하상고를 기준으로 CASE 1 (미설치)의 경우보다 미호천합류점 상류부근에서 1.
이동상 모형에서의 검정과 하상변동의 원인분석을 위하여 골재채취를 고려한 경우와 고려 하지 않는 경우에 각각 하상변동을 모의한 후 실측자 료와 비교하였다. 비교 결과 골재채취를 고려한 경우 금강과 미호천 최심하상고의 계산치와 실측치의 결정계 수가 각각 0.84와 0.82로 양호한 결과를 나타내었다. 그리고 골재채취를 고려하지 않은 경우 금강과 미호천 구간 모두 계산치와 실측치가 거의 일치하는 것으로 나타났으며, 골재채취를 고려한 경우 일부 구간에서 하상고의 차이가 발생하나 전반적으로 비슷한 경향을 보였다.
여기서 골재채취를 고려한 경우의 하도자 료는 1988년의 하도자료에서 대상구간의 골재채취량 (1989~2001년)을 고려하여 수정한 하도자료를 의미한다. 비교 결과 그림 6 및 그림 7에서 보는 바와 같이 골재채취를 고려하지 않은 자연 상태에서의 하상고는 금강과 미호천 모두 1988년도의 하상고와 2002년도의 실측 하상고가 거의 일치하는 것으로 나타났으며, 골재채취를 고려한 경우 일부 구간에서 차이가 발생하나 전반적인 경향은 비슷한 것으로 나타났다. 따라서 1988년에 비해 심한 하상저하가 발생된 이유는 1990년대에 이루어진 골재채취에 의한 것이라고 판단된다.
수위유지시설(small dam)의 설치 높이에 따른 시나리오별장기 하상변동을 예측하여 CASE 1(미설치)의 경우와 비교한 결과 미호천 대상구간은 그 영향이 미미하였으나 금강 대상 구간은 수위유지시설의 높이가 높을수록 큰 영향을 미치는 것으로 나타났다. 금강 대상구간은 모의 조건이 CASE 2(설치 높이 = 2 m)와 CASE 3(설치 높이 = 4 m)의 경우 CASE 1(미설치)의 경우와 많은 차이를 보이지 않는 것으로 나타났으며, 이에 반해 CASE 4(설치 높이 = 6m)와 CASE 5(설치 높이 = 7 m)의 경우는 상대적으로 많은 차이를 보였다.
98 m의 침식이 발생할 것으로 모의되었다. 전반적으로 수위유지시설의 높이가 높아질수록 상류는 퇴적의 경향이 강해지는 것으로 나타났으며, 하류는 침식의 경향이 강해지는 것으로 나타났다.
07 m 상승하였다. 횡방향 분석 결과 금강 단면(부강 수위표 지점 하류 7.10 km)의 2007년 하상고는 1988년에 비해 심한 저하가 발생된 반면 2002년에 비해서는 하상고의 변화가 거의 발생되지 않는 것으로 나타났다. 미호천 단면(석화수위표 지점 하류 8.
질의응답
핵심어
질문
논문에서 추출한 답변
준시계열성 유량이란?
장래 하상변동 예측을 위하여 본 연구에서는 준시계열성을 가진 유량자료를 사용하였다. 준시계열성 유량이란 연속적으로 변하는 1년간의 유량변동을 특정 지속기간동안 유량이 변하지 않는 불연속유량으로 나열시켜 시계열성을 지닌 유량을대신하는 것을 말한다. 공주수위표의 1982년부터 2005년까지 24개년 일유량 자료와 석화수위표의 1966년부터 2005년까지 40개년 일유량 자료를 이용하여 일 평균유량을 산정하였으며, 홍수 시의 하상변동 특성을 고려하기 위해 연최대일유량이 발생하는 날을 기준으로 36시간은 시유량자료를 사용하였다.
행정중심복합도시 예정 및 주변지역의 주요 하천구간을 대상으로 하상변동 실태를 분석한 결과는?
(1) 대상구간의 하상변동 실태분석 결과 금강과 미호천 구간 모두 2007년 최심하상고는 1988년에 비해 심한 저하가 발생되었으나, 2002년에 비해서는 미소한 변화가 발생된 것으로 나타났다.
(2) 대상구간의 하상변동 분석을 위하여 1차원 HEC-RAS 4.0을 적용하였다. 이동상 모형에서의 검정과 하상변동의 원인분석을 위하여 골재채취를 고려한 경우와 고려 하지 않는 경우에 각각 하상변동을 모의한 후 실측자 료와 비교하였다. 비교 결과 골재채취를 고려한 경우 금강과 미호천 최심하상고의 계산치와 실측치의 결정계 수가 각각 0.84와 0.82로 양호한 결과를 나타내었다. 그리고 골재채취를 고려하지 않은 경우 금강과 미호천 구간 모두 계산치와 실측치가 거의 일치하는 것으로 나타났으며, 골재채취를 고려한 경우 일부 구간에서 하상고의 차이가 발생하나 전반적으로 비슷한 경향을 보였다. 따라서 1988년에 비해 심한 하상저하가 발생된 이유는 1990년대에 이루어진 대상구간의 골재채취가 큰영향을 미쳤기 때문으로 해석된다.
(3) 수위유지시설의 설치 높이에 따른 장기 하상변동을 예측한 결과 미호천 대상구간은 그 영향이 미미하였으나 금강 본류의 대상구간은 수위유지시설의 높이가 높을수록 많은 영향을 미치는 것으로 나타났다. 특히, 수위유 지시설의 설치 높이가 7 m일 경우 금강 대상구간은 설치하지 않을 경우보다 미호천합류점 상류부근에서 1.59 m의 퇴적이 발생할 것으로 모의되었으며, 수위유 지시설 하류부근에서 1.98 m의 침식이 발생할 것으로 모의되었다. 수위유지시설을 기준으로 하류에 많은 침식이 발생할 것으로 모의되었는데 이는 수위유지시설이 상류로부터의 유입유사를 차단하기 때문으로 판단된다.
본 연구에서 사용한 조도계수는 어떻게 선정하였는가?
고정상 모형의 수행을 통하여 수면고를 보정(calibration)하였으며, 이러한 고정상 보정은 조도계수 값을 보정하기 위한 목적으로 수행하였다. 조도계수는 “금강수계 종합정비계획(건설부, 1988)” 보고서의 값을 초기 값으로 사용하여 수면고를 계산한 뒤 실측 수위와 비교하여 가장 적당한 조도계수 값을 선정하였다. 고정상 보정을 위한 유량자료는 수위가 고수부지고 이상으로 형성된 1997년의 유량자료를 이용하였으며, 모형의 보정 결과 조도계수는 표 1에서 보는 바와 같이 실측 수위에 보다 근접한 0.
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