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문제 정의
- 본 연구에서는 관형 세라믹 정밀여과막(NCMT-7231) 및 GAC 혼성공정에서 유기물질이 막오염에 끼치는 영향을 살펴보기 위해, 카올린 농도를 30 mg/L로 일정하게 하고 휴믹산의 농도를 10, 8, 6, 4, 2 mg/L로 변화시켰다. 그리고 GAC는 60 g을 충전하여 충전율 22.
제안 방법
- 05% 로 일정하게 하였다. GAC 충전율은 수중에서 일정량의 GAC가 차지하는 부피를 측정하여, 세라믹 분리막과 모듈 사이의 빈 공간의 부피에 대한 GAC 부피의 비로 계산하였다. 위 조건에서 180분 여과하는 동안 전체 운전시간에 따른 막오염에 대한 저항(Rf) 및 투과 선속(J), 무차원화한 투과선속(J/J0), 총여과부피(Vt)의 변화를 관찰하였다.
- 또한 공급탱크에는교반기를 설치하여 연속적으로 교반시켜, 공급수가 균질한 상태를 유지할 수 있도록 하였다. 공급수는 펌프 (Procon, Standex Co., U.S.A.)에 의해 공급 탱크로부터 막 모듈 안으로 유입되며, 유입유량은 유량계(NP-127, Tokyo Keiso, Japan)를 이용하여 측정하였다. 막 모듈에서의 유량과 압력은 펌프 우회관과 농축수 라인의 밸브를 조절하여 일정하게 하였다.
- 관형 세라믹 정밀여과막과 활성탄 흡착의 혼성공정에서 유기물질의 농도가 미치는 영향을 살펴보기 위하여, 모사용액의 카올린 농도를 30 mg/L로 일정하게 유지하고 휴믹산의 농도를 2~10 mg/L로 변화시켰다. 또한, 혼성공정에서 발생하는 막오염을 최소화하고 투과 선속을 향상시키기 위하여, 질소 역세척을 주기 10분마다 역체척 시간 10초 동안 주기적으로 실시하였다.
- 또한, 혼성공정에서 발생하는 막오염을 최소화하고 투과 선속을 향상시키기 위하여, 질소 역세척을 주기 10분마다 역체척 시간 10초 동안 주기적으로 실시하였다. 그리고 휴믹산의 농도가 여과인자 즉, 막오염에 의한 저항(Rf), 투과선속(J/J0) 및 무차원화한 투과선속(J/L)에 미치는 영향을 알아보았다. 이러한 여과인자들은 직렬 여과 저항 모델식 (Resistance-in-series model)[33]을 이용하여 선행 연구 결과[2기의 방법으로 계산하였다.
- )를 이용하여 공급 수의 온도를 일정하게 유지하였다. 또한 공급탱크에는교반기를 설치하여 연속적으로 교반시켜, 공급수가 균질한 상태를 유지할 수 있도록 하였다. 공급수는 펌프 (Procon, Standex Co.
- 0℃로 일정하게 하였으며, 이것은 선행 연구결과[27-29]와 동일한 조건이다. 또한, 막오염을 최소화하기 위하여, 질소 역세척을 10분 주기마다 10초 동안 실시하였다.
- 막 모듈에서의 유량과 압력은 펌프 우회관과 농축수 라인의 밸브를 조절하여 일정하게 하였다. 또한, 세라믹 막과 GAC 에 의해 처리된 투과수의 부피는 전자저울(Ohaus, U.S.A.) 로 무게를 측정하여 투과선속을 계산하였다[27].
- 또한, 혼성공정에서 발생하는 막오염을 최소화하고 투과 선속을 향상시키기 위하여, 질소 역세척을 주기 10분마다 역체척 시간 10초 동안 주기적으로 실시하였다. 그리고 휴믹산의 농도가 여과인자 즉, 막오염에 의한 저항(Rf), 투과선속(J/J0) 및 무차원화한 투과선속(J/L)에 미치는 영향을 알아보았다.
- 이러한 모사용액에서 카올린의 농도를 일정하게 고정한 후, 휴믹산의 농도를 변화시켜 가면서 고도정수처리 시 여과 인자와 처리효율에 미치는 영향을 살펴보았다. 또한, 활성탄이 없이 정밀여과 단독으로 고도정수처리할 경우 여과인자와 처리효율의 변화도 고찰하였다.
- 사용하였다[27]. 모사용액은 카올린(Kaolin, Sig- ma-Aldrich)과 휴믹산(Humic acid sodium salt, Aldrich) 일정량을 증류수에 녹여, 카올린의 농도를 30 mg/L로 고정하고 휴믹산의 농도를 2, 4, 6, 8, 10 mg/L로 각각 제조하여 사용하였다.
- 본 연구에서는 고탁도 원수의 고도정수처리를 위하여, 탁질 제거를 위한 관형 세라믹 정밀여과와 용존 유기물 제거를 위한 입상활성탄 흡착공정을 하나의 모듈로 구성하였다. 이러한 혼성공정에서 발생하는 막 오염을 최소화하기 위하여, 카올린과 휴믹산으로 구성된 모사 용액을 대상으로 10분 주기로 질소 역세척을 10초씩 실시하였으며, 용존 유기물을 대체한 휴믹산 농도의 변화 실험으로부터 다음과 같은 결론을 얻을 수 있었다.
- 본 연구에서는 기존에 사용한 세라믹 정밀여과막 및 입상 활성탄의 혼성공정에서 주기적 질소 역세척을 실시하면서, 정수처리의 대상이 되는 자연산유기물 중 상당 부분을 차지할 것이라 생각되는 휴믹산(humic acid) 과 점토계 탁도 유발물질인 카올린(kaolin)으로 구성된 모사용액을 대상으로 고도정수처리를 수행하였다. 이러한 모사용액에서 카올린의 농도를 일정하게 고정한 후, 휴믹산의 농도를 변화시켜 가면서 고도정수처리 시 여과 인자와 처리효율에 미치는 영향을 살펴보았다.
- 25 N 수산화나트륨 수용액에 각각 1일 및 3시간 동안 화학세정을 실시하였다. 새로운 조건에서 운전하기 전에 세정을 실시한 막을 모듈에 설치한 후, 1차 증류수로 정상 운전하면서 투과량을 측정하여 막의 성능 회복여부를 확인하였다.
- 폐가 동시에 일어난다. 솔레노이드 밸브는 전원이 차단된 경우는 닫힘 상태이므로, 투과액 배출구에 부착된 밸브에 우회관을 설치하여 역세척을 하지 않을 때에는 투과액이 배출될 수 있도록 하였다. Fig.
- 실험 장치에 일정량의 GAC를 충전한 막 모듈을 설치한 다음, 공급탱크에 10 L의 모사용액을 채우고, 항온 순환기 (Model 1146, VWR, U.S.A.)를 이용하여 공급 수의 온도를 일정하게 유지하였다. 또한 공급탱크에는교반기를 설치하여 연속적으로 교반시켜, 공급수가 균질한 상태를 유지할 수 있도록 하였다.
- , Malaysia)을구입하여 사용하였으며, Table 2에는 GAC의 규격을 나타내었다. 실험에 앞서 구입한 GAC를 일정한 입도로 선별하기 위하여, 9 mesh (2 mm)와 16 mesh (1 mm) 크기의 체로 분리하였다. 또한 체분리를 통하여 얻어진 일정한 1~2 mm 크기의 GAC는 미세한 입자를 제거하기 위하여 증류수로 3~4번 헹군 다음, 105℃에서 2시간 동안 건조시킨 후 사용하였다[27].
- GAC 충전율은 수중에서 일정량의 GAC가 차지하는 부피를 측정하여, 세라믹 분리막과 모듈 사이의 빈 공간의 부피에 대한 GAC 부피의 비로 계산하였다. 위 조건에서 180분 여과하는 동안 전체 운전시간에 따른 막오염에 대한 저항(Rf) 및 투과 선속(J), 무차원화한 투과선속(J/J0), 총여과부피(Vt)의 변화를 관찰하였다. 모든 실험에서 다른 운전 변수인 막간 압력 차(TMP)는 1.
- 이러한 모사용액에서 카올린의 농도를 일정하게 고정한 후, 휴믹산의 농도를 변화시켜 가면서 고도정수처리 시 여과 인자와 처리효율에 미치는 영향을 살펴보았다. 또한, 활성탄이 없이 정밀여과 단독으로 고도정수처리할 경우 여과인자와 처리효율의 변화도 고찰하였다.
- 구성하였다. 이러한 혼성공정에서 발생하는 막 오염을 최소화하기 위하여, 카올린과 휴믹산으로 구성된 모사 용액을 대상으로 10분 주기로 질소 역세척을 10초씩 실시하였으며, 용존 유기물을 대체한 휴믹산 농도의 변화 실험으로부터 다음과 같은 결론을 얻을 수 있었다.
- 정수처리의 대상이 되는 자연산유기물 중 상당 부분을 차지하는 휴믹물질과 탁도를 유발하는 점토성 무기물과 같은 미세 무기 입자를 모사하기 위하여 카올린과 휴믹산을 사용하였다[27]. 모사용액은 카올린(Kaolin, Sig- ma-Aldrich)과 휴믹산(Humic acid sodium salt, Aldrich) 일정량을 증류수에 녹여, 카올린의 농도를 30 mg/L로 고정하고 휴믹산의 농도를 2, 4, 6, 8, 10 mg/L로 각각 제조하여 사용하였다.
- 1[30]에는 본 연구에 사용한 십자흐름(cross-flow) 여과방식의 처리수로 질소 역세척이 가능한 정밀여과장치를 나타내었다. 탁질 및 용존 유기물 제거를 위하여, 세라믹 분리막과 모듈 사이의 공간에 일정한 1~2 mm의 입자크기를 갖는 GAC로 채워 하나의 막 모듈 형태로 구성하였다. 또한 세라믹 분리막을 먼저 통과한 후 GAC에 의해 흡착된 처리수를 GAC의 입자보다 훨씬 작은 공경을 갖는 100 mesh (0.
- 그 다음 혼성모듈에서 GAC를 분리한 후, 세라믹 분리막을 탈착하였다. 탈착 후 관형 세라믹 정밀여과막을 550℃에서 30분간 강열한 다음, 15% 질산 수용액과 0.25 N 수산화나트륨 수용액에 각각 1일 및 3시간 동안 화학세정을 실시하였다. 새로운 조건에서 운전하기 전에 세정을 실시한 막을 모듈에 설치한 후, 1차 증류수로 정상 운전하면서 투과량을 측정하여 막의 성능 회복여부를 확인하였다.
- 하였다. 틱도(Turbidity)는 Turbidity meter (2100 N, Hach, USA.)를 사용하여 직접 측정하였다. 휴믹산과 같은 용존 유기물의 지표로 사용되는 UV254 흡광도는 UV Spectrophotometer (Genesys 10 UV, Thermo, U.
- 한편, 여과 시간 및 질소 역세척 시간 조절을 위하여 투과액 배출구와 질소 투입구에 각각 솔레노이드 밸브 (solenoid val.,e)를 설치하였고, 막 투과압력에 관계 없이 역세척 동안 막의 내부 압력을 일정하게 유지시키기 위하여 막의 우회관에 솔레노이드 밸브를 장착하였다. 이들 세 개의 솔레노이드 밸브는 모두 하나의 시간 제어계(Twin timer: Omron, Japan)에 연결 부착되어 밸브의 개 .
- 한편, 혼성모듈을 통한 탁질 및 용존 유기물질의 처리효율을 알아보기 위하여 공급수 및 처리수의 수질을 분석 하였다. 틱도(Turbidity)는 Turbidity meter (2100 N, Hach, USA.
- )를 사용하여 직접 측정하였다. 휴믹산과 같은 용존 유기물의 지표로 사용되는 UV254 흡광도는 UV Spectrophotometer (Genesys 10 UV, Thermo, U.S.A.)를 이용하여 측정하였다. 일반적으로 상수원수에 존재하는 용존 유기물의 양을 표시하는 방법 중의 하나로 많이 사용되는 방법은 UV254 흡광물질의 양으로 표시하는 방법이다.
대상 데이터
- 관형 (tubular type)으로 a -alumina 지 지층에 같은 재질인 a-alumina 로 코팅한 것이며, 나노기공소재 (주)에서 구입하였다. 분리막의 평균기공크기는 0.
- 본 연구에서 사용한 관형 세라믹 정밀여과막(NCMT- 7231)은 선행 연구결과[27-29]에서 사용한 분리막과 동일하다. 관형 (tubular type)으로 a -alumina 지 지층에 같은 재질인 a-alumina 로 코팅한 것이며, 나노기공소재 (주)에서 구입하였다.
- 입상활성탄(GAC)은 선행 연구결과[27-29]와 동일한 수처리용 야자계 활성탄(Bravo Green Co., Malaysia)을구입하여 사용하였으며, Table 2에는 GAC의 규격을 나타내었다. 실험에 앞서 구입한 GAC를 일정한 입도로 선별하기 위하여, 9 mesh (2 mm)와 16 mesh (1 mm) 크기의 체로 분리하였다.
이론/모형
- 그리고 휴믹산의 농도가 여과인자 즉, 막오염에 의한 저항(Rf), 투과선속(J/J0) 및 무차원화한 투과선속(J/L)에 미치는 영향을 알아보았다. 이러한 여과인자들은 직렬 여과 저항 모델식 (Resistance-in-series model)[33]을 이용하여 선행 연구 결과[2기의 방법으로 계산하였다.
성능/효과
- 53배 높았다. 휴믹산의 농도가 가장 낮은 2 mg/L 용액에서 R"80은 가장 낮고 J180은 가장 높게 나타나, 가장 많은 Vt인 5.68 L를 얻을 수 있었다. 이러한 결과로 볼 때, 휴믹산과 같은 유기물이 세라믹 정밀여과와 활성탄 혼성공정을 이용한 정수처리 시 막오염을 일으키는 중요한 요인이라는 것을 알 수 있었다.
- 2~Fig. 4에서 막오염에 의한 저항과 투과선속으로 살펴 본 바와 같이, 입상 활성탄을 주입하지 않은 경우 세라믹 정밀여과막만으로 휴믹산이 충분히 제거되지 못하여 처리수의 UV254 흡광도는 0.021 cm-1로 90.84%의 처리효율을 보였다. 휴믹산은 용 존 물질로 전혀 오염되지 않은 새 정밀여과막에 의해 제거될 수 없으나, 막오염이 진행됨에 따라 막 표면에 형성된 케이크 층에 의하여 휴믹산이 제거될 수 있었던 것으로 판단된다.
- 휴믹산의 농도가 10 mg/L에서 2 mg/L로 감소함에 따라, 막오염이 서서히 진행되어 투과선속이 완만하게 감소하고 180분 운전 후 투과선속이 증가하였다. 결국, 막오염에 의한 저항이 가장 낮은 휴믹산의 농도 2 mg/L일 때 가장 높은 투과선속을 나타내는 것을 알 수 있었다. 또한, 휴믹산의 농도가 10 mg/L일 때 활성탄을 주입하지 않은 경우, 휴믹산이 충분히 제거되지 못함에 따라 막오염이 급격하게 진행되어 가장 낮은 투과 선속을 보였다.
- 수질 및 처리효율을 정리하였다. 공급수의 탁도는 35.28~38.64 NTU이 였으며, 처리수의 탁도는 0.12 ~0.24 NTU로 탁도의 평균 처리효율은 99.36% 이상으로 우수한 제거율을 나타났다. 한편, 공급수의 UV254 흡광도는 휴믹산의 농도가 증가함에 따라 이에 비례하여 0.
- 공급수의 탁도는 35.28~38.64 NTU이고, 처리 수의 탁도는 0.12-0.24 NTU로 탁도의 평균 처리효율은 99.36% 이상으로 나타났다. 또한, 공급수의 UV254 흡광도는 휴믹산의 농도가 증가함에 따라 비례하여 증가하였고, 활성탄을 주입하지 않은 경우를 제외하고 처리 수의 UV254 흡광도도 역시 공급수의 휴믹산 농도의 영 향을 받아 다소 증가하였으나 처리효율은 96.
- 2에는 모사용액 중 휴믹산 농도에 따른 운전 시간에 대한 Rf의 변화를 나타내었다. 그 결과, Fig. 2에서 보는 바와 같이 휴믹산의 농도가 10 mg/L에서 2 mg/L로 낮아질수록, 운전시간에 따른 Rf가 감소하였다. 또한, 180분 운전 후 휴믹산 농도 10 mg/L일 때의 Rf값에 비해 휴믹산 농도가 낮아질수록 Rf는 감소하였다.
- 4는 모사용액의 휴믹산 농도변화가 무차원화한투과선속 J/J0에 미치는 영향을 운전시간에 따라 나타낸 것이다. 그 결과, 휴믹산 농도가 낮아짐에 따라 운전 시간에 따른 J/J0의 감소는 상당히 둔화되어, 더 높은 J/Jo 를 유지하였다. 또한, 휴믹산 농도가 4 mg/L에서 2 mg/L로 변화시켰을 때 J/J0는 가장 큰 증가폭을 보였고, 2 mg/L일 때 180분 운전 후 최종 J/J0는 가장 높았다.
- 보였다. 따라서, 휴믹산의 농도가 높아질수록 농도 분극 현상 및 막오염이 증가하는 것을 알 수 있었다. 또한, 휴믹산의 농도가 낮아질수록, 막오염이 서서히 진행되어 투과선속 J가 완만하게 감소하여 180분 운전 후 J가 증가하였다.
- 또한, 180분 운전 후 휴믹산 농도 10 mg/L일 때의 Rf값에 비해 휴믹산 농도가 낮아질수록 Rf는 감소하였다. 또한 운전 초기보다는 120분 이후부터, 모사용액의 휴믹산의 농도에 따른 Rf는 더욱 큰 차이를 보였으며, 휴믹산 농도가 2 mg/L일 경우에는 다른 조건에서보다 운전 초기부터 모든 시간 동안 Rf는 가장 낮았다. 이러한 결과로부터 휴믹산의 농도가 높아질수록, 농도분극 현상 및 막오염이 상당히 증가하는 것을 알 수 있었다.
- 2에서 보는 바와 같이 휴믹산의 농도가 10 mg/L에서 2 mg/L로 낮아질수록, 운전시간에 따른 Rf가 감소하였다. 또한, 180분 운전 후 휴믹산 농도 10 mg/L일 때의 Rf값에 비해 휴믹산 농도가 낮아질수록 Rf는 감소하였다. 또한 운전 초기보다는 120분 이후부터, 모사용액의 휴믹산의 농도에 따른 Rf는 더욱 큰 차이를 보였으며, 휴믹산 농도가 2 mg/L일 경우에는 다른 조건에서보다 운전 초기부터 모든 시간 동안 Rf는 가장 낮았다.
- 36% 이상으로 나타났다. 또한, 공급수의 UV254 흡광도는 휴믹산의 농도가 증가함에 따라 비례하여 증가하였고, 활성탄을 주입하지 않은 경우를 제외하고 처리 수의 UV254 흡광도도 역시 공급수의 휴믹산 농도의 영 향을 받아 다소 증가하였으나 처리효율은 96.89% 이상으로 나타났다. 활성탄을 주입하지 않은 경우 세라믹 정밀여과만으로 휴믹산이 충분히 제거되지 못하여 UV254 흡광도는 90.
- 이러한 결과로 볼 때, 휴믹산과 같은 자연산 유기물이 세라믹 정밀여과와 활성탄 혼성공정을 이용한 정수처리 시 막오염을 일으키는 중요한 요인이라는 것을 알 수 있었다. 또한, 동일한 휴믹산 10 mg/L의 조건에서 입상 활성탄을 주입하지 않았을 때 Rf,180은 주입하지 했을 때보다 3.04배 증가하고 J*은 0.344배 감소하여 가장 적은 Vt인 1.45 L만을 얻을 수 있었다. 이러한 결과는 활성탄이 상당한 양의 휴믹산을 흡착하여 세라믹 정밀여과막의 오염의 진행을 억제한다는 것을 보여준 것이다.
- 그 결과, 휴믹산 농도가 낮아짐에 따라 운전 시간에 따른 J/J0의 감소는 상당히 둔화되어, 더 높은 J/Jo 를 유지하였다. 또한, 휴믹산 농도가 4 mg/L에서 2 mg/L로 변화시켰을 때 J/J0는 가장 큰 증가폭을 보였고, 2 mg/L일 때 180분 운전 후 최종 J/J0는 가장 높았다. 한편, 180분 운전 후 휴믹산 10 mg/L 모사용액을 대상으로 입상활성탄을 주입한 경우와 주입하지 않은 경우를 비교한 결과, 입상활성탄을 주입했을 때 J/J0가 주입하지 않았을 때보다 2.
- 한편, 모든 조건에서 운전 초기의 막오염은 급격하게 진행되었으며, 운전시간이경과함에 따라 Rf는 60분 이후부터 거의 일정하게 유지되는 경향을 나타냈다. 또한, 휴믹산의 농도가 10 mg/J 일 때 활성탄을 주입한 경우와 그렇지 않은 경우를 비교하여 보면, 활성탄을 주입하였을 때 휴믹산의 상당한 부분이 활성탄에 의한 제거됨에 따라 막오염의 저항이 현저히 완만하게 증가함을 알 수 있었다. 특히, 활성탄을 주입하지 않은 경우 150분 이후 급격하게 막 오염이 증가하는 현상을 보였다.
- 결국, 막오염에 의한 저항이 가장 낮은 휴믹산의 농도 2 mg/L일 때 가장 높은 투과선속을 나타내는 것을 알 수 있었다. 또한, 휴믹산의 농도가 10 mg/L일 때 활성탄을 주입하지 않은 경우, 휴믹산이 충분히 제거되지 못함에 따라 막오염이 급격하게 진행되어 가장 낮은 투과 선속을 보였다.
- 따라서, 휴믹산의 농도가 높아질수록 농도 분극 현상 및 막오염이 증가하는 것을 알 수 있었다. 또한, 휴믹산의 농도가 낮아질수록, 막오염이 서서히 진행되어 투과선속 J가 완만하게 감소하여 180분 운전 후 J가 증가하였다. 결국, Rf가 가장 낮은 휴믹산의 농도 2 mg/L일 때 가장 높은 J를 나타냈다.
- 효율성과 경제성에 커다란 차이가 난다. 본 연구대상이 고탁수의 처리인 점을 감안 할 때 고분자 분리막에 비해 수명이 길고, 기계적 강도가 우수하며, 내마모성 및 내화학성이 우수한 세라믹 분리막을 이용하는 것이 적합하다고 판단된다.
- 68 L를 얻을 수 있었다. 이러한 결과로 볼 때, 휴믹산과 같은 유기물이 세라믹 정밀여과와 활성탄 혼성공정을 이용한 정수처리 시 막오염을 일으키는 중요한 요인이라는 것을 알 수 있었다. 또한, 동일한 휴믹산 10 mg/L의 조건에서 활성탄을 주입하지 않았을 때 주입하지 했을 때보다 Rf,180은 3.
- 68 L를 얻을 수 있었다. 이러한 결과로 볼 때, 휴믹산과 같은 자연산 유기물이 세라믹 정밀여과와 활성탄 혼성공정을 이용한 정수처리 시 막오염을 일으키는 중요한 요인이라는 것을 알 수 있었다. 또한, 동일한 휴믹산 10 mg/L의 조건에서 입상 활성탄을 주입하지 않았을 때 Rf,180은 주입하지 했을 때보다 3.
- 또한 운전 초기보다는 120분 이후부터, 모사용액의 휴믹산의 농도에 따른 Rf는 더욱 큰 차이를 보였으며, 휴믹산 농도가 2 mg/L일 경우에는 다른 조건에서보다 운전 초기부터 모든 시간 동안 Rf는 가장 낮았다. 이러한 결과로부터 휴믹산의 농도가 높아질수록, 농도분극 현상 및 막오염이 상당히 증가하는 것을 알 수 있었다. 이러한 결과는 주기적 물 역세척을 실시하면서 세라믹 정밀여과와 활성탄 혼성공정으로 수행한 선행 연구 결과[29]와 일치하는 것이다.
- 36% 이상으로 우수한 제거율을 나타났다. 한편, 공급수의 UV254 흡광도는 휴믹산의 농도가 증가함에 따라 이에 비례하여 0.054 cm-1부터 0.254 cm-1로 증가하였고, 활성탄을 주입 하지 않은 경우를 제외 하고 처리수의 UV254 흡광도도 역시 공급수의 휴믹산 농도의 영향을 받아 0.001 cm-1부터 0.007 로 증가하였으나 처리효율은 96.89% 이상으로 나타났다. Fig.
- 이러한 결과는 주기적 물 역세척을 실시하면서 세라믹 정밀여과와 활성탄 혼성공정으로 수행한 선행 연구 결과[29]와 일치하는 것이다. 한편, 모든 조건에서 운전 초기의 막오염은 급격하게 진행되었으며, 운전시간이경과함에 따라 Rf는 60분 이후부터 거의 일정하게 유지되는 경향을 나타냈다. 또한, 휴믹산의 농도가 10 mg/J 일 때 활성탄을 주입한 경우와 그렇지 않은 경우를 비교하여 보면, 활성탄을 주입하였을 때 휴믹산의 상당한 부분이 활성탄에 의한 제거됨에 따라 막오염의 저항이 현저히 완만하게 증가함을 알 수 있었다.
- 휴믹산의 농도가 10 mg/L에서 2 mg/L로 낮아질수록, 운전시간에 따른 막오염의 저항 Rf가 급격하게 감소하여, 180분 운전 후 최종 Rf는 휴믹산 2 mg/L에서 최소값을 보였다. 따라서, 휴믹산의 농도가 높아질수록 농도 분극 현상 및 막오염이 증가하는 것을 알 수 있었다.
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