콘크리트의 취성적인 인장 거동을 보완하기 위해 섬유를 혼입한 섬유보강 콘크리트에 대한 연구가 진행되어 왔으며, 그 중 인장균열 이후 변형 경화 거동(strain hardening behavior)을 보이는 고인성 섬유보강 콘크리트(HPFRCC)에 대하여 활발히 연구되고 있다. 하지만, 철근이 없는 HPFRCC의 인장 및 휨거동에 대해 주로 연구가 계속되어온 반면 철근이 배근된 HPFRCC 부재의 인장 거동에 대한 자료는 미흡한 실정이다. 따라서 이 연구에서는 HPFRCC의 인장거동에 대한 철근의 효과를 분석하기 위해 철근이 배근된 HPFRCC 부재를 제작하여 인장 강성(tension stiffening)에 대한 실험을 수행하였고, 인장 강성 실험 결과에서 HPFRCC의 인장 응력-변형률 관계를 도출하였다. HPFRCC는 균열발생 이후에서 항복에 이르기까지 인장 성능을 균일하게 유지하는 것으로 나타났다. 철근이 배근된 HPFRCC의 인장 강도는 철근이 없는 부재에서 측정된 인장강도에 비해 낮아지는 것으로 나타났으며, 이는 HPFRCC의 높은 건조수축량과 철근의 구속효과에 의한 것으로 사료된다. 이 연구에서 확인된 인장강성 실험 결과 및 분석 자료는 HPFRCC를 철근과 함께 적용할 경우 유용하게 활용될 것으로 기대된다.
콘크리트의 취성적인 인장 거동을 보완하기 위해 섬유를 혼입한 섬유보강 콘크리트에 대한 연구가 진행되어 왔으며, 그 중 인장균열 이후 변형 경화 거동(strain hardening behavior)을 보이는 고인성 섬유보강 콘크리트(HPFRCC)에 대하여 활발히 연구되고 있다. 하지만, 철근이 없는 HPFRCC의 인장 및 휨거동에 대해 주로 연구가 계속되어온 반면 철근이 배근된 HPFRCC 부재의 인장 거동에 대한 자료는 미흡한 실정이다. 따라서 이 연구에서는 HPFRCC의 인장거동에 대한 철근의 효과를 분석하기 위해 철근이 배근된 HPFRCC 부재를 제작하여 인장 강성(tension stiffening)에 대한 실험을 수행하였고, 인장 강성 실험 결과에서 HPFRCC의 인장 응력-변형률 관계를 도출하였다. HPFRCC는 균열발생 이후에서 항복에 이르기까지 인장 성능을 균일하게 유지하는 것으로 나타났다. 철근이 배근된 HPFRCC의 인장 강도는 철근이 없는 부재에서 측정된 인장강도에 비해 낮아지는 것으로 나타났으며, 이는 HPFRCC의 높은 건조수축량과 철근의 구속효과에 의한 것으로 사료된다. 이 연구에서 확인된 인장강성 실험 결과 및 분석 자료는 HPFRCC를 철근과 함께 적용할 경우 유용하게 활용될 것으로 기대된다.
To overcome weak and brittle tensile characteristics of concrete, many studies have been conducted on fiber reinforced concrete (FRC). Recently, high performance fiber reinforced cementitious composites (HPFRCC), which shows strain hardening behavior, has been actively investigated. However, most of...
To overcome weak and brittle tensile characteristics of concrete, many studies have been conducted on fiber reinforced concrete (FRC). Recently, high performance fiber reinforced cementitious composites (HPFRCC), which shows strain hardening behavior, has been actively investigated. However, most of the studies focused on the material behavior of HPFRCC itself. Only a few studies have been conducted on the tensile behavior of HPFRCC with steel reinforcement. Therefore, a tension stiffening test for HPFRCC members has been conducted in this study in order to investigate the effect of a reinforcing bar on the tensile behavior of HPFRCC. Tensile stress-strain relationship of HPFRCC has been derived from the tests. The HPFRCC resisted tensile stress continuously from the first cracking to the yield of reinforcing bar. Through the comparison with the tensile behavior of HPFRCC members without a reinforcement, it was shown the tensile strength and capacity of HPFRCC were reduced due to the combined effect of the high shrinkage of HPFRCC, restraining effect of steel reinforcement, and the strain hardening behavior of HPFRCC. It is expected that the tension stiffening test results can be useful for an application of HPFRCC with steel reinforcement as structural members.
To overcome weak and brittle tensile characteristics of concrete, many studies have been conducted on fiber reinforced concrete (FRC). Recently, high performance fiber reinforced cementitious composites (HPFRCC), which shows strain hardening behavior, has been actively investigated. However, most of the studies focused on the material behavior of HPFRCC itself. Only a few studies have been conducted on the tensile behavior of HPFRCC with steel reinforcement. Therefore, a tension stiffening test for HPFRCC members has been conducted in this study in order to investigate the effect of a reinforcing bar on the tensile behavior of HPFRCC. Tensile stress-strain relationship of HPFRCC has been derived from the tests. The HPFRCC resisted tensile stress continuously from the first cracking to the yield of reinforcing bar. Through the comparison with the tensile behavior of HPFRCC members without a reinforcement, it was shown the tensile strength and capacity of HPFRCC were reduced due to the combined effect of the high shrinkage of HPFRCC, restraining effect of steel reinforcement, and the strain hardening behavior of HPFRCC. It is expected that the tension stiffening test results can be useful for an application of HPFRCC with steel reinforcement as structural members.
* AI 자동 식별 결과로 적합하지 않은 문장이 있을 수 있으니, 이용에 유의하시기 바랍니다.
문제 정의
따라서, 이 논문에서는 철근이 포함된 고성능 섬유보강 콘크리트에 대한 인장강성 실험을 통하여, 철근의 영향을 고려한 HPFRCC의 인장거동을 규명하고, 향후 구조부재에 대한 적용의 기초자료를 제시하고자 한다.
가설 설정
처짐은 부재의 각 부분에 작용하는 모멘트와 곡률을 계산하고, 이를 적분하는 방법으로 계산하였다. HPFRCC의 압축거동에 대해서는 Fig. 4에 나타난 바와 같이 압축강도까지 선형으로 가정하였으며, 인장거동에 대해서는 철근의 유무에 따라 측정된 값을 몇 개의 직선으로 이상화하여 해석을 수행하였다. 해석 과정은 Fig.
제안 방법
2) 인장강성 실험 결과로부터 HPFRCC와 철근이 부담하는 하중을 분리하여, HPFRCC의 응력-변형률 관계를 산정하였다. 제시된 방법은 측정할 수 있는 최대변형률이 제한되어 있는 단점이 있으나, 직접인장실험에 비하여 안정적으로 실험을 할 수 있는 장점이 있다.
HPFRCC 배합의 휨성능을 평가하기 위하여 휨 강도시험을 수행하였다. 굵은 골재를 포함하지 않은 부재이기 때문에, KS F240816)에 제시된 시편보다 크기가 작은 두께 100 mm, 폭 100 mm, 길이 400 mm인 무근 보 시편을 제작하였다.
HPFRCC의 인장 거동에 있어서 철근에 의한 영향을 알아보기 위해 철근이 포함된 인장강성 실험으로부터 유도된 인장거동을 철근이 없는 HPFRCC의 인장 거동과 비교해 보았다. Fig.
기본적인 재료 물성을 측정하기 위하여, 압축강도와 휨강도실험을 수행하였고, 철근에 의한 HPFRCC의 인장 거동에 대한 영향을 연구하기 위하여 인장강성 실험을 수행하였다.
다중균열이 발생할 수 있는 배합을 선정하기 위하여, 기존에 수행된 잔골재의 종류에 따른 배합12)과 플라이 애쉬13)에 대한 연구 결과를 분석하여 부피비 2%의 섬유 혼입량에서 다중균열이 발생할 수 있도록 배합을 결정하였다. Table 1은 사용된 배합비를 나타내고 있다.
굵은 골재를 포함하지 않은 부재이기 때문에, KS F240816)에 제시된 시편보다 크기가 작은 두께 100 mm, 폭 100 mm, 길이 400 mm인 무근 보 시편을 제작하였다. 시편은 탈형 후 수중에서 양생하였으며 28일이 지난 후 KS F256616)에 제시한 4점 재하 방법을 통해 휨강성을 측정하였다. 각 배합 변수마다 3개의 시편이 사용되었으며, 중앙부의 처짐은 JCI-SF417)에 제시된 방법에 따라 전기저항식 변위계를 이용하여 측정하였다.
12는 Tables 1~3에 나타낸 배합과 같은 조건으로 직접인장시편을 만들어서 실험한 결과를 정리한 것이다. 시편의 모양은 이전 연구성과들13,14)을 참조하여, 중앙부 단면의 폭이 60 mm, 높이가 20 mm인 도그본(dog-bone) 형태의 시편으로, 시편 양쪽에 변위계를 설치하여 부재의 변형률을 측정하였다. Figs.
양 끝단의 정착 길이 효과를 고려하여 시편의 중심부 100 mm에 대해 2개의 π형 게이지를 부착하여 평균변형 률을 측정하였고, 외부에 노출된 철근부에는 변형률 게이지를 부착하여 철근의 변형률을 측정하였다. 시험체는 MTS 810 시험기기를 이용하여 변위제어 방법으로 0.01 mm/sec의 속도로 가력하였다. Fig.
양 끝단의 정착 길이 효과를 고려하여 시편의 중심부 100 mm에 대해 2개의 π형 게이지를 부착하여 평균변형 률을 측정하였고, 외부에 노출된 철근부에는 변형률 게이지를 부착하여 철근의 변형률을 측정하였다.
이와 같이 철근의 구속과 건조수축에 의해 HPFRCC의 인장 성능이 감소되는 효과는 철근이 없는 HPFRCC의 휨부재의 거동을 통해 명확하게 확인할 수 있다. 이 논문에서 제시된 철근의 영향이 포함된 인장응력-변형률 관계와 직접인장실험에서 얻어진 인장응력-변형률 관계를 이용하여, 휨부재의 중앙부 처짐을 해석으로 계산하여 비교하였다. 휨부재의 해석을 위해 단면을 50개의 층으로 구성하여 단면해석을 수행하여 모멘트-곡률 관계를 구한 후, 이를 토대로 하중에 따른 휨 부재의 중앙 처짐을 계산하였다.
식 (2)를 이용하여, 철근이 매립된 HPFRCC 부재의 인장강성 실험 결과로부터 HPFRCC의 평균 인장 응력-변형률 관계를 도출할 수 있다. 이 때 이 연구에서는 시험체들의 외부 철근에 부착된 변형률 게이지의 측정 결과들을 평균하여 철근의 항복강도와 탄성계수를 계산하였다. 항복강도는 516 MPa이었다.
이 연구에서는 마이크로 PVA 섬유를 2% 함유한 기본적인 HPFRCC 배합을 기준으로, 섬유의 종류와 혼입량을 변화시킨 배합을 사용하여 연구를 수행하였다.
이 연구에서는 압축 및 휨인장 실험과 더불어 철근이 배근된 고성능 섬유보강 시멘트복합체(HPFRCC)의 인장 강성시험을 수행하였다. 특히, 인장강성시험 결과를 토대로 철근이 배근된 부재에서의 HPFRCC의 인장 변형률인장 응력 관계를 산정하였다.
또한, 그림에서 보듯이 인장 강성 실험으로부터 도출된 HPFRCC의 평균 인장 응력-변형률 관계는 완전 탄소성(elastic-plastic) 거동으로 단순화할 수있으며, HPFRCC의 인장 강도에 해당하는 소성 구간의 인장 응력 및 인장탄성계수를 Table 6에 나타내었다. 인장탄성계수는 측정된 결과에서 탄성구간의 평균 기울기이며, 인장강도는 초기 균열 이후 응력을 평균하여 계산하였다. 산정된 인장강도의 섬유 혼입에 따른 경향은 압축강도 및 휨강도 측정결과와 유사하게, P1 배합의 인장강도가 가장 크고 P4 배합의 인장강도가 가장 낮게 산정되었다.
휨부재의 해석을 위해 단면을 50개의 층으로 구성하여 단면해석을 수행하여 모멘트-곡률 관계를 구한 후, 이를 토대로 하중에 따른 휨 부재의 중앙 처짐을 계산하였다. 처짐은 부재의 각 부분에 작용하는 모멘트와 곡률을 계산하고, 이를 적분하는 방법으로 계산하였다. HPFRCC의 압축거동에 대해서는 Fig.
이 연구에서는 압축 및 휨인장 실험과 더불어 철근이 배근된 고성능 섬유보강 시멘트복합체(HPFRCC)의 인장 강성시험을 수행하였다. 특히, 인장강성시험 결과를 토대로 철근이 배근된 부재에서의 HPFRCC의 인장 변형률인장 응력 관계를 산정하였다. 이 연구로부터 도출된 결과를 다음과 같이 요약하였다.
이 논문에서 제시된 철근의 영향이 포함된 인장응력-변형률 관계와 직접인장실험에서 얻어진 인장응력-변형률 관계를 이용하여, 휨부재의 중앙부 처짐을 해석으로 계산하여 비교하였다. 휨부재의 해석을 위해 단면을 50개의 층으로 구성하여 단면해석을 수행하여 모멘트-곡률 관계를 구한 후, 이를 토대로 하중에 따른 휨 부재의 중앙 처짐을 계산하였다. 처짐은 부재의 각 부분에 작용하는 모멘트와 곡률을 계산하고, 이를 적분하는 방법으로 계산하였다.
대상 데이터
16) 축방향 변형률 측정을 위하여 전기 저항식변위계를 양단에 장착하였고, 시험은 MTS 815 시험기에서 변위제어의 방법으로 수행되었으며, 각 배합 변수마다 3개의 시편이 사용되었다.
축방향 변형률 측정을 위하여 전기 저항식변위계를 양단에 장착하였고, 시험은 MTS 815 시험기에서 변위제어의 방법으로 수행되었으며, 각 배합 변수마다 3개의 시편이 사용되었다.
HPFRCC 배합의 휨성능을 평가하기 위하여 휨 강도시험을 수행하였다. 굵은 골재를 포함하지 않은 부재이기 때문에, KS F240816)에 제시된 시편보다 크기가 작은 두께 100 mm, 폭 100 mm, 길이 400 mm인 무근 보 시편을 제작하였다. 시편은 탈형 후 수중에서 양생하였으며 28일이 지난 후 KS F256616)에 제시한 4점 재하 방법을 통해 휨강성을 측정하였다.
길이 400 mm, 높이 100 mm, 폭 100 mm의 시험체에 직경 13 mm인 철근을 매립하여 부재를 제작하여 인장강성 실험을 수행하였다. 시험체의 형상은 이전 연구 결과10,11)를 참고하여 결정되었으며, 시험체의 철근비는 1.
배합에는 A사의 1종 보통 포틀랜드 시멘트와 폴리카본산계의 액상 고성능감수제가 사용되었으며, 2종류의 PVA섬유가 사용되었다. 길이 8 mm, 직경 0.04 mm인 마이크로 PVA 섬유(PVA04)와 길이 30 mm, 직경 0.66 mm인 매크로 PVA 섬유(PVA66)가 사용되었고, 각 섬유의 물리적 특성을 Table 2에 나타내었다. 잔골재는 평균직경 0.
배합에는 A사의 1종 보통 포틀랜드 시멘트와 폴리카본산계의 액상 고성능감수제가 사용되었으며, 2종류의 PVA섬유가 사용되었다. 길이 8 mm, 직경 0.
섬유의 혼입량은 기존 HPFRCC 배합에 대한 연구 결과14)에 따라 HPFRCC의 균열 분산을 위한 섬유의 적정 혼합비가 2% 내외인 것을 감안하여 이 연구에서는 마이크로 섬유 2%를 기본으로 소량의 매크로 섬유를 혼입하는 하이브리드 조합15)을 사용하였으며, Table 3은 사용된 섬유의 조합을 나타내고 있다.
66 mm인 매크로 PVA 섬유(PVA66)가 사용되었고, 각 섬유의 물리적 특성을 Table 2에 나타내었다. 잔골재는 평균직경 0.125 mm이고 비중 2.65의 규사가 사용되었다.
이론/모형
시편은 탈형 후 수중에서 양생하였으며 28일이 지난 후 KS F256616)에 제시한 4점 재하 방법을 통해 휨강성을 측정하였다. 각 배합 변수마다 3개의 시편이 사용되었으며, 중앙부의 처짐은 JCI-SF417)에 제시된 방법에 따라 전기저항식 변위계를 이용하여 측정하였다.
압축강도와 탄성계수를 측정하기 위하여 지름 100 mm, 높이 200 mm인 원통형 공시체를 제작하였으며, KS F 2405와 KS F 2438의 방법에 의하여 역학적 물성을 산정하였다.16) 축방향 변형률 측정을 위하여 전기 저항식변위계를 양단에 장착하였고, 시험은 MTS 815 시험기에서 변위제어의 방법으로 수행되었으며, 각 배합 변수마다 3개의 시편이 사용되었다.
5에 나타내었고, 주요 측정치를 Table 5에 나타내었다. 처짐이 1 mm인 경우와 최대하중에 대한 처짐에 대해서 JCI-SF417)의 계산법을 사용하여 휨인성을 계산하였다.
성능/효과
1) HPFRCC의 인장강성 실험 결과에 의하면, 철근이 포함된 부재에서 HPFRCC의 인장 응력은 초기균열에서부터 철근의 항복에 이르기까지 전 구간에 걸쳐서 균일하게 나타났다.
3) 철근이 없는 HPFRCC의 직접인장 실험 및 휨 실험 결과와의 비교를 통해, 철근이 배근된 HPFRCC의 인장 강도는 철근에 의한 건조수축 구속효과로 인하여 철근이 없는 경우 HPFRCC와 비교하여 56~66%의 강도 감소가 나타났다.
π형 게이지 부착구간, 100 mm에서 각각의 부재에 대해 균열 개수를 측정하였다. 3개의 부재로부터 평균 균열개수를 산정하였으며, 평균 균열개수는 P0, P1, P2, P3, P4 시편이 각각 1, 3.2, 3.6, 3.7, 3.6 개로 나타났다.
Fig. 15에서 보듯이 인장강성으로부터 산정된 HPFRCC의 인장거동을 바탕으로 무근휨시편의 거동을 예측할 경우 최대하중을 과소평가하는 것으로 나타난 반면, 철근이 없는 직접인장 시편으로부터 측정된 인장 거동을 이용한한 해석은 최대하중을 약간 과대평가하는 것으로 나타났다. 후자의 해석 결과에 대해 재료의 불균질성을 고려하지 않고 HPFRCC 인장 거동을 해석할 경우, 최대 하중을 다소 과대평가할 수 있다고 보고된 바 있다.
10(b)에 나타내었다. 계산된 HPFRCC의 응력변형률 곡선은 초기 균열이 발생한 후에 연성거동을 보이는 HPFRCC의 특징을 잘 나타내고 있음을 알 수 있다.
P1, P2, P3 부재는 초기에는 유사한 거동을 보이기 때문에, 처짐 1 mm에 대한 휨인성은 비슷한 값을 나타내었다. 그러나, 부재가 저항할 수 있는 변형량이 클수록, 최대하중에 대한 처짐에서 높은 휨인성을 보였으며, 마이크로 섬유가 2.5% 혼입된 P2 부재가 가장 큰 값을 보였다.
섬유가 혼입된 시편들(P1~P4)은 혼입되지 않은 시편(P0)과 비교하여 초기 탄성계수는 감소하고, 압축강도는 증가하는 경향을 보였다. 그러나, 섬유가 2.
2) 인장강성 실험 결과로부터 HPFRCC와 철근이 부담하는 하중을 분리하여, HPFRCC의 응력-변형률 관계를 산정하였다. 제시된 방법은 측정할 수 있는 최대변형률이 제한되어 있는 단점이 있으나, 직접인장실험에 비하여 안정적으로 실험을 할 수 있는 장점이 있다.
후속연구
섬유가 혼입된 시편들(P1~P4)은 혼입되지 않은 시편(P0)과 비교하여 초기 탄성계수는 감소하고, 압축강도는 증가하는 경향을 보였다. 그러나, 섬유가 2.5% 혼입된 P2~P4 배합의 강도와 탄성계수는 2.0%의 섬유가 혼입된 P1 배합보다 낮게 측정되었으며, 이는 섬유 혼입량이 과하여 배합의 균질성이 떨어지고, 배합과정에서 공극이 증가하였기 때문으로 추정되나, 이에 대한 정확한 분석을 위해서는 추가 연구가 필요한 것으로 사료된다.
질의응답
핵심어
질문
논문에서 추출한 답변
본 논문에서 HPFRCC 배합의 휨성능을 평가하기 위하여 휨 강도시험은 어떻게 수행되었나?
HPFRCC 배합의 휨성능을 평가하기 위하여 휨 강도시험을 수행하였다. 굵은 골재를 포함하지 않은 부재이기 때문에, KS F240816)에 제시된 시편보다 크기가 작은 두께 100 mm, 폭 100 mm, 길이 400 mm인 무근 보 시편을 제작하였다. 시편은 탈형 후 수중에서 양생하였으며 28일이 지난 후 KS F256616)에 제시한 4점 재하 방법을 통해 휨강성을 측정하였다. 각 배합 변수마다 3개의 시편이 사용되었으며, 중앙부의 처짐은 JCI-SF417)에 제시된 방법에 따라 전기저항식 변위계를 이용하여 측정하였다.
콘크리트와 같은 시멘트계 재료의 특징은?
콘크리트를 비롯한 대부분의 시멘트계 재료는 우수한 압축강도에 비해 낮은 인장강도를 가지고 있으며, 인장 균열 발생 이후 대부분의 인장성능을 상실하는 취성적인 인장 거동을 보인다. 이러한 취성 거동을 보완하기 위하여 콘크리트에 섬유를 혼입한 섬유보강 콘크리트에 대한 실험 및 이론 연구가 많은 연구자들에 의해 진행되어 왔다.
섬유보강 콘크리트는 어떤 점을 보완하기 위해 만들어진것인가?
콘크리트를 비롯한 대부분의 시멘트계 재료는 우수한 압축강도에 비해 낮은 인장강도를 가지고 있으며, 인장 균열 발생 이후 대부분의 인장성능을 상실하는 취성적인 인장 거동을 보인다. 이러한 취성 거동을 보완하기 위하여 콘크리트에 섬유를 혼입한 섬유보강 콘크리트에 대한 실험 및 이론 연구가 많은 연구자들에 의해 진행되어 왔다.1-6) 철근이 없는 섬유보강 콘크리트는 Fig.
참고문헌 (21)
Balaguru, P. and Surendra, P., Fiber-Reinforced Cement Composites, McGraw-Hill, 1992, 530 pp.
Bentur, A. and Mindess, S., Fiber Reinforced Cementitious Composites, Elsevier, 1990, 472 pp.
김영우, 민경환, 양준모, 윤영수, “하이브리드 PVA 섬유를 이용한 HPFRCCs의 휨 및 충격 성능 평가,” 콘크리트학회 논문집, 21권, 6호, 2009, pp. 705-712.
Fischer, G. and Li, V. C., International RILEM Workshop on High Performance Fiber Reinforced Cementitoius Composites (HPFRCC) in Structural Applications, E&Fn Spon, 2006, 600 pp.
Naaman, A. E. and Reinhardt, H. W., High Performance Fiber Reinforced Cement Composites 4 (HPFRCC4), E&Fn Spon, 2003, 393 pp.
Fischer, G. and Li, V. C., “Influence of Matrix Ductility on Tension-Stiffening Behavior of Steel Reinforced Engineered Cementitious Composites (ECC),” ACI Structural Journal, Vol. 99, No. 1, 2002, pp. 104-111.
Fantilli, A. P., Mihashi, H., and Vallini, P., “Strain Compatibility between HPFRCC and Steel Reinforcement,” Materials and Structures, Vol. 38, No. 4, 2005, pp. 495-503.
Li, V. C., Mishra, D. K., and Wu, H. C., “Matrix Design for Pseudo Strain-Hardening Fibre Reinforced Cementitious Composites,” Materials and Structures, Vol. 28, No. 10, 1995, pp. 586-595.
신경준, 장승필, “하이브리드 섬유 보강 시멘트 복합체의 정적 및 피로 휨 실험,” 콘크리트학회 봄 학술발표회 논문집, 19권, 1호, 2007, pp. 771-774.
한국산업규격, http://www.kssn.net/.
JCI SF4, Method of Test for Flexural Strength and Flexural Toughness of Fiber Reinforced Concrete, Japan Concrete Institute, 1984.
Li, M. and Li, V. C., “Behavior of ECC/Concrete Layered Repair System under Drying Shrinkage Conditions,” Journal of Restoration of Buildings and Monuments, Vol. 12, No. 2, 2006, pp. 143-160.
Yang, E. H., Yang, Y., and Li, V. C., “Use of High Volumes of Fly Ash to Improve ECC Mechanical Properties and Material Greenness,” ACI Materials Journal, Vol. 104, No. 6, 2007, pp. 303-311.
Bischoff, P. H., “Tension Stiffening and Cracking of Steel Fiber-Reinforced Concrete,” Journal of Materials in Civil Engineering, ASCE, Vol. 15, No. 2, 2003, pp. 174-182.
※ AI-Helper는 부적절한 답변을 할 수 있습니다.