계면활성제와 폭기를 이용한 대수층의 특정깊이에 존재히는 휘발성 유기오염물질 (톨루엔)의 휘발제거 Removal of Volatile Organic Contaminant(toluene) from Specific Depth in Aquifer Using Selective Surfactant-Enhanced Air Sparging원문보기
계면활성제를 이용하여 대수층의 특정층에 존재하는 휘발성 오염물질을 선택적으로 제거할 수 있는 새로운 지하수 폭기기술을 개발하였다. 모래가 충진된 실험설 규모의 물리적 모델을 이용하여 이 폭기기술의 효율성을 검증하였다. 모델의 특정깊이(바닥으로부터 약 22 cm)에 일정한 두께로 존재하는 용해된 상태의 톨루엔플룸을 제거하는 실험을 실시하였으며, 오염물질이 존재하는 영역의 표면장력을 저감하기 위하여 음이온계 계면활성제인 SDBS(Sodium dodecylbenzene sulfonate)를 주입하였다. 또한 비교를 위하여 동일한 조건에서 계면활성제가 주입되지 않은 실험도 실시하였다. 오염영역의 하부로부터 공기로서 폭기한 결과, 계면활성제에 의하여 저감된 표면장력의 효과에 의하여 오염영역에 대한 폭기영향권의 크기가 현저히 증가하였으며 그 결과 70%이상의 톨루엔이 제거되었다. 반면 계면활성제가 주입되지 않은 조건에서는 20%이하의 톨루엔만 제거되었다. 이는 계면활성제에 의하여 표면장력이 낮아져 폭기 과정에서 플룸에 대한 공기주입이 매우 효율적으로 이루어졌으며, 따라서 톨루엔을 포함하는 대수층의 지하수가 공기와의 접촉이 보다 용이해졌음을 의미한다. 이 새로운 방법은 휘발성 유기물질로 오염된 대수층을 복원하는데 유용하게 이용될 수 있을 것으로 기대된다.
계면활성제를 이용하여 대수층의 특정층에 존재하는 휘발성 오염물질을 선택적으로 제거할 수 있는 새로운 지하수 폭기기술을 개발하였다. 모래가 충진된 실험설 규모의 물리적 모델을 이용하여 이 폭기기술의 효율성을 검증하였다. 모델의 특정깊이(바닥으로부터 약 22 cm)에 일정한 두께로 존재하는 용해된 상태의 톨루엔 플룸을 제거하는 실험을 실시하였으며, 오염물질이 존재하는 영역의 표면장력을 저감하기 위하여 음이온계 계면활성제인 SDBS(Sodium dodecylbenzene sulfonate)를 주입하였다. 또한 비교를 위하여 동일한 조건에서 계면활성제가 주입되지 않은 실험도 실시하였다. 오염영역의 하부로부터 공기로서 폭기한 결과, 계면활성제에 의하여 저감된 표면장력의 효과에 의하여 오염영역에 대한 폭기영향권의 크기가 현저히 증가하였으며 그 결과 70%이상의 톨루엔이 제거되었다. 반면 계면활성제가 주입되지 않은 조건에서는 20%이하의 톨루엔만 제거되었다. 이는 계면활성제에 의하여 표면장력이 낮아져 폭기 과정에서 플룸에 대한 공기주입이 매우 효율적으로 이루어졌으며, 따라서 톨루엔을 포함하는 대수층의 지하수가 공기와의 접촉이 보다 용이해졌음을 의미한다. 이 새로운 방법은 휘발성 유기물질로 오염된 대수층을 복원하는데 유용하게 이용될 수 있을 것으로 기대된다.
An innovative application of surfactant-enhanced air sparging(SEAS) technique was developed in this study. Using a laboratory-scale physical model packed with water-saturated sand, air sparging was implemented to remove water-dissolved toluene that was introduced into a specific depth of the system ...
An innovative application of surfactant-enhanced air sparging(SEAS) technique was developed in this study. Using a laboratory-scale physical model packed with water-saturated sand, air sparging was implemented to remove water-dissolved toluene that was introduced into a specific depth of the system with finite vertical width prior to sparging. An anionic surfactant(Sodium dodecylbenzene sulfonate) was introduced into the contaminated layer as in dissolved form in the toluene-contaminated solution for SEAS, whereas no surfactant was applied in the control experiment. Due to the suppressed surface tension of water in the surfactant(and toluene)-containing region, the toluene removal rate increased significantly compared to those without surfactant. More than 70% of the dissolved toluene was removed from the contaminated layer for SEAS application while less than 20% of toluene was removed for the experiment without surfactant. Air intrusion into the contaminated layer during sparging was found to be more effective than that without surfactant, enhancing air contact with toluene-contaminated water, which resulted in improved volatilization of contaminant. This new method is expected to open a new option for remediation of VOC(volatile organic compound)-contaminated aquifer.
An innovative application of surfactant-enhanced air sparging(SEAS) technique was developed in this study. Using a laboratory-scale physical model packed with water-saturated sand, air sparging was implemented to remove water-dissolved toluene that was introduced into a specific depth of the system with finite vertical width prior to sparging. An anionic surfactant(Sodium dodecylbenzene sulfonate) was introduced into the contaminated layer as in dissolved form in the toluene-contaminated solution for SEAS, whereas no surfactant was applied in the control experiment. Due to the suppressed surface tension of water in the surfactant(and toluene)-containing region, the toluene removal rate increased significantly compared to those without surfactant. More than 70% of the dissolved toluene was removed from the contaminated layer for SEAS application while less than 20% of toluene was removed for the experiment without surfactant. Air intrusion into the contaminated layer during sparging was found to be more effective than that without surfactant, enhancing air contact with toluene-contaminated water, which resulted in improved volatilization of contaminant. This new method is expected to open a new option for remediation of VOC(volatile organic compound)-contaminated aquifer.
* AI 자동 식별 결과로 적합하지 않은 문장이 있을 수 있으니, 이용에 유의하시기 바랍니다.
문제 정의
톨루엔 수용액에 100 ㎎/L 농도로서Sodium fluorescein(Sigma, reagent grade) 이 첨가되었다. Sodium fluoresceine 상자모델 실험 시 형광램프를 이용하여 오염물질 및 계면활성제를 포함하는 수용액의 적용 범위를 관측하기 위하여 이용되었다. 오염물질의 생물학적 분해현상을 차단하기 위하여 공기 대신 질소를 폭기가스로 이용하였다.
오염층에 SDBS가 주입된 조건에서는 폭기 영향권의 크기가 SDBS가 주입되지 않은 조건에 비하여 증가하였으며, 이 현상은 이미 Kim et al(2004)에 의하여 보고된 바 있다. 그러나 본 연구에서는 대수층 전면에 계면활성제가 주입된 조건이 아니라, 오염층에 국한하여 계면활성제가 주입되었고 계면활성제가 주입된 영역에 국한하여 선택적으로 폭기효율이 증대되는 현상을 확인하였다는 데에서 이전의 연구와 다르다. SDBS가 오염층에 주입된 경우, 폭기 유량이 증가할수록 폭기영역도 증가하였으며(Fig.
즉 회수율은 모두 100%±5%였다. 본 결과는 SDBS의 주입효과와 폭기유량에 따른 휘발성 오염물질 제거율을 매우 잘 설명한다고 하겠다.
본 연구에서는 지하 대수층의 특정 수평층이 휘발성유기오염물질 특히 휘발성 유류 (volatile nonaqueous phase liquid)로 오염되었을 때 계면활성제 수용액을 이용하여 해당층만 선택적으로 폭기함으로써 폭기가스량 대비 오염물질 제거효율을 극대화 하는 새로운 기법을 시도하였다. 수평층으로 도입된 계면활성제 수용액은 수평층 하부에서 주입된 폭기가스가 오염 층으로 효과적으로 주입되었으며 또한 폭기영향권내부의 공기 포화율도 개선되었다.
또한 불필요하게 많은 양의 물을 공기로 치환함으로써 지하 수위의 과도한 상승을 불러올 수도 있다. 본 연구의 목적은 오염물질이 존재하는 대수층의 수평영역에 선택적으로 계면활성제를 도입하여 오염영역에 대한 표면장력을 주변에 비하여 저감한 후 폭기함으로써 폭기된 공기가 표면장력이 인위적으로 낮추어진 영역(즉 오염영역)에만 집중적으로 주입되도록 하는 것이며, 이에 따라 주입공기량 대비 오염물질의 제거 효율을 극대화시키는 기술을 확립하며, 실제 수용성 오염물질(톨루엔) 을 모델물질로서 사용하여 본 기법의 효율을 검증하는데 있다.
제안 방법
모델 내부로 증류수가 일정한 속도(15 ml/min)로 흐르는 동안 오염물질인 톨루엔과 계면활성제(100 ㎎/L)의 혼합수용액을 solvent delivery pump(Yonglin Co., M925)를 이용하여 일정한 속도(3 ml/min)로 상자의 밑면으로부터 22.5 cm의 높이의 포화층에 수평방향으로 일정하게 주입하였다. 주입시간은 대략 20분간 이었으며, 혼합수용액의 식별을 용이하게 하기 위하여 형광물질인 Sodium fluorescein 첨가하여 형광램프에 의하여 혼합수용액의 분포를 관측하였다(Fig.
비록 본 연구에서는 오염물질(톨루엔) 과 SDBS가 용해된 수용액을 모델에 주입함으로써 지하수 내의 표면장력 저감구간과 오염물질이 존재하는 영역이 일치할 수밖에 없었으나, 실제 오염현장에서는 제거하고자 하는 오염물질이 존재하는 위치에 계면활성제 수용액을 주입하는 형식이 되어야 할 것이다. 안정적인 수평층의 형태로 계면활성제 수용액이 대수층에 주입되기 위해서는 도입되는 수용액의 밀도가 중요하게 작용하는데, 본 연구에서는 매우 낮은 농도(100 mg/L>의 계면활성제 수용액을 사용함으로써 밀도차에 따른 계면활성제 수용액의 상승현상 또는 하강 현상이 나타나지 않았다. 또한 본 실험에서 사용된 모든 수용액의 점도는 측정오^범위(Ubbelohde점도계사용)이내에서 일치하였으므로 점도변화에 의한 폭기율의 변화 효과는 무시하였다.
Sodium fluoresceine 상자모델 실험 시 형광램프를 이용하여 오염물질 및 계면활성제를 포함하는 수용액의 적용 범위를 관측하기 위하여 이용되었다. 오염물질의 생물학적 분해현상을 차단하기 위하여 공기 대신 질소를 폭기가스로 이용하였다. 모든 시약은 공급된 싱태로 실험에 사용되었다.
오염물질의 수용액이 주입되기 전, 도입관정을 통하여 일정한 속도(약 15 ml/min)로 물(증류수)이 주입되었으며 추출관정에 연결된 물 추출관의 끝 부분의 높이를 조절하여 추출관정으로부터 제거되는 물의 속도도 물의 주입속도와 동일하게 유지되도록 하였다. 모델 내부로 증류수가 일정한 속도(15 ml/min)로 흐르는 동안 오염물질인 톨루엔과 계면활성제(100 ㎎/L)의 혼합수용액을 solvent delivery pump(Yonglin Co.
5 cm)와 길이(55~57 cm)로 형성되었을 때 상자모델의 뚜껑 (gas tight)을 덮고 오염물질 수용액 배관 등을 차단하여 폭기에 의한 오염물질의 제거 효과 외의 다른 방해 기작들에 의한 톨루엔의 손실을 최소화 하였다. 주입된 톨루엔의 농도는 표준시료를 제조하여 HPLCDfonglin Co., M925(pump), M240(UV detector 254 nm)]를 이용하여 농도를 측정하였다.
5 cm의 높이의 포화층에 수평방향으로 일정하게 주입하였다. 주입시간은 대략 20분간 이었으며, 혼합수용액의 식별을 용이하게 하기 위하여 형광물질인 Sodium fluorescein 첨가하여 형광램프에 의하여 혼합수용액의 분포를 관측하였다(Fig. 2). 오염물질인 톨루엔과 계면활성제의 혼합 수용액이 수평방향으로 일정한 두께(약 7.
톨루엔의 제거 실험은 SDBS의 유무에 따른 실험과 폭기 유량(100, 200, 400 ml/min)에 따른 실험으로 총 여섯 가지의 실험 조건에서 실시되었다(Able 1). 톨루엔의 제거 실험은 압축공기실린더의 밸브를 열면서 시작되었고, 유량조절밸브와 bubble flow meter를 이용하여 공기유량 100, 200, 400 ml/minl- 조절하여 실험하였다.
톨루엔의 제거 실험은 압축공기실린더의 밸브를 열면서 시작되었고, 유량조절밸브와 bubble flow meter를 이용하여 공기유량 100, 200, 400 ml/minl- 조절하여 실험하였다. 폭기 실험 과정에서 모델로부터 제거되는 톨루엔은 GC(Yonglin Co.
), sample inlet 200℃, oven 250℃, FID detecter 250℃)를 이용하여 톨루엔의 농도를 측정함으로써 제거된 톨루엔의 질량을 구하였다. 폭기 시간은 톨루엔의 농도가 GC의 유효 검출한계농도 이하로 내려갈 때까지 실시하였으며, 폭기 과정에서 공정이 안정화(수위가 일정한 상태, 또는 폭기영역의 변화가 더 이상 없는 상태)되면 폭기 영역의 범위를 측정하였다. 폭기가 끝난 후에 남아있는 톨루엔의 질량을 측정하기 위하여 모델내부의 수용액을 methylene chloride# 사용하여 추출하여 위에 언급한 GC분석조건과 동일한 조건으로 분석하였다.
톨루엔의 제거 실험은 압축공기실린더의 밸브를 열면서 시작되었고, 유량조절밸브와 bubble flow meter를 이용하여 공기유량 100, 200, 400 ml/minl- 조절하여 실험하였다. 폭기 실험 과정에서 모델로부터 제거되는 톨루엔은 GC(Yonglin Co., M600D, 10% OV-101 CW- HP 80/100, 6 feetxl/8 inch(Alltech co.), sample inlet 200℃, oven 250℃, FID detecter 250℃)를 이용하여 톨루엔의 농도를 측정함으로써 제거된 톨루엔의 질량을 구하였다. 폭기 시간은 톨루엔의 농도가 GC의 유효 검출한계농도 이하로 내려갈 때까지 실시하였으며, 폭기 과정에서 공정이 안정화(수위가 일정한 상태, 또는 폭기영역의 변화가 더 이상 없는 상태)되면 폭기 영역의 범위를 측정하였다.
폭기 시간은 톨루엔의 농도가 GC의 유효 검출한계농도 이하로 내려갈 때까지 실시하였으며, 폭기 과정에서 공정이 안정화(수위가 일정한 상태, 또는 폭기영역의 변화가 더 이상 없는 상태)되면 폭기 영역의 범위를 측정하였다. 폭기가 끝난 후에 남아있는 톨루엔의 질량을 측정하기 위하여 모델내부의 수용액을 methylene chloride# 사용하여 추출하여 위에 언급한 GC분석조건과 동일한 조건으로 분석하였다.
대상 데이터
본 연구에 사용된 2차원 상자 모델은 투명한PPMA(poly methylmetacrylate)재질로 제작되었고. 가로, 세로, 내부의 폭이 각각 70 cm, 50 cm, 1.
본 연구에 사용된 토양은 직경 300-500 ㎛ 범위를 갖는 석영질 모래이며, 토양은 수돗물을 이용하여 수회 세척하여 점토 입자와 같은 콜로이드성 성분을 제거한 후 사용하였다. 표면장력을 조절하기 위하여음이온계 계면활성제인 SDBS(sodium dodecyltenzene sulfonate, Tbkyo Kasei Kogyo Co.
, Reagent grade)를 사용하였다. 톨루엔 (toluene, Aldrich Chemical Co., Reagent grade)은 오염물질을 대표흥}는 물질로서 사용되었다. 톨루엔 수용액에 100 ㎎/L 농도로서Sodium fluorescein(Sigma, reagent grade) 이 첨가되었다.
후 사용하였다. 표면장력을 조절하기 위하여음이온계 계면활성제인 SDBS(sodium dodecyltenzene sulfonate, Tbkyo Kasei Kogyo Co. Ltd., Reagent grade)를 사용하였다. 톨루엔 (toluene, Aldrich Chemical Co.
이론/모형
주입되는 오염물질 수용액의 표면장력은 매달린 고리법 표면장력측정기(Surfeice Tensiomat, Model 21, Fisher Scientific Co.)를 이용하여 측정하였다. 본 연구에서 실행된 실험의 세부조건을 Table 1에 나타내었다.
성능/효과
SDBS가 오염층에 주입된 경우, 폭기 유량이 증가할수록 폭기영역도 증가하였으며(Fig. 3(a)), SDBS가 주입된 영역은 폭기영향권의 내부에 공기포화도가 현저히 증대하여 불연속적인 공기의 경로가 관찰되지 않았다. SDBS가 주입되지 않았을 때의 폭기영향권 내부와 달리 SDBS가 주입된 부분의 폭기영향권 내부는 거의대부분 공기로 충만되어 있으며 따라서 주위의 포화영역과 뚜렷하게 구별되었다.
공기도입부로부터 토양의 표면으로 폭기영역(zone of influence)가 형성되었다. SDBS가 사용되지않은 조건에서는 오염물질이 존재하는 수평층에 공기가 선택적으로 더 많이 주입되거나 하는 현상은 관찰되지 않았다. 다만 깔대기 모양의 전형적인 폭기 영향권의 모양이 만들어 졌는데, 영향권의 내부도 공기의 채널(channel)이 형성되어 모델 외부로는 군데군데 불연속적인 불포화 영역이 나타나는 것처럼 관측되었다 (Fig.
그러나 본 연구에서는 대수층 전면에 계면활성제가 주입된 조건이 아니라, 오염층에 국한하여 계면활성제가 주입되었고 계면활성제가 주입된 영역에 국한하여 선택적으로 폭기효율이 증대되는 현상을 확인하였다는 데에서 이전의 연구와 다르다. SDBS가 오염층에 주입된 경우, 폭기 유량이 증가할수록 폭기영역도 증가하였으며(Fig. 3(a)), SDBS가 주입된 영역은 폭기영향권의 내부에 공기포화도가 현저히 증대하여 불연속적인 공기의 경로가 관찰되지 않았다.
폭기가 시작되면 포화 층으로 주입된 공기가 물을 밀어냄으로써 수위가 상승하게 되는데, 최초에 물로 포화된 영역에 폭기가 진행되는 동안 많은 공기가 존재하게 되면 수위의 상승이 크게 된다. SDBS가 주입된 조건에서 수위의 상승이 그렇지 않은 조건에 비하여 현저히 높았으며, 수위의 상승정도는 폭기유량에 대략 비례하였다(Fig. 4).
대부분의 실제 대수층에서 나타나는 균일하지 않은 매질에서는 불연속적인 통로를 형성한다. 매질의 성질에 따른 이와 같은 불포화 영역의 형성은 오염물질이 존재하는 영역 또는 지하수와의 접촉효율과 직접적인 관계가 있으며, 결과적으로 오염물질의 제거 효율에 영향을 미친다고 할 수 있다. 오염영역의 수리지질학적 특성에 대한 정보(예: 수리전도도의 분포특성)가 충분하다면 폭기공정의 조건을 결정할 수 있다.
모델에서 배출되는 폭기가스내 톨루엔의 검출이 더이상 어려워질 때까지 실험을 계속하여 최종 제거율을 측정한 결과 SDBS가 주입되었을 때, 폭기유량 109 mL/min, 193 ml/min, 400 mL/min적용 시 톨루엔의 제거율이 각각 36.5%, 55.6%, 72.6%로 나타났으며, SDBS가 주입되지 않았을 때에는 폭기유량을 103 mV min, 198 mL/min, 402 mL/min로 적용하였을 때 톨루엔의 제거율이 각각 10.4%, 15.6%, 11.8%로 나타났다. 모든 실험에서 톨루엔의 도입량 대비 제거량 및 잔존량의 합의 비율.
본 연구에서 사용한 조건에서 모델 내에 안정적으로 오염물질의 수평 층이 형성되었다 (Fig. 2). 계면활성제의 유무에 상관없이 동일한 범위의 오염층이 형성되는 것이 관찰되었다.
시도하였다. 수평층으로 도입된 계면활성제 수용액은 수평층 하부에서 주입된 폭기가스가 오염 층으로 효과적으로 주입되었으며 또한 폭기영향권내부의 공기 포화율도 개선되었다. 이 두 가지 효과는 휘발성 오염물질로서 사용된 톨루엔의 휘발 제거 속도를 증대하였으며 계면활성제를 사용하지 않은 경우와 비교하여 최소 두 배 이상 제거효율이 개선되었다.
오염층에 주입된 SDBS에 의한 부분적인 SEAS (surfectant-enhanced air sparging) 기법의 효과는 오염물질로서 사용된 톨루엔의 휘발속도에 직접적인 영향을 미치는 것으로 나타났다. 즉, 폭기와 동시에 시작된 모델로부터 배출되는 가스의 톨루엔 농도는 SDBS 가 주입된 조건에서 그렇지 않는 조건에 비하여 현저히 높았다(Fig.
수평층으로 도입된 계면활성제 수용액은 수평층 하부에서 주입된 폭기가스가 오염 층으로 효과적으로 주입되었으며 또한 폭기영향권내부의 공기 포화율도 개선되었다. 이 두 가지 효과는 휘발성 오염물질로서 사용된 톨루엔의 휘발 제거 속도를 증대하였으며 계면활성제를 사용하지 않은 경우와 비교하여 최소 두 배 이상 제거효율이 개선되었다. 본 연구 결과는 향후 휘발성 유류로 오염된 지하대수층의 정밀 복원에 이용될 수 있을 것으로 기대된다.
미치는 것으로 나타났다. 즉, 폭기와 동시에 시작된 모델로부터 배출되는 가스의 톨루엔 농도는 SDBS 가 주입된 조건에서 그렇지 않는 조건에 비하여 현저히 높았다(Fig. 5). 특히 폭기 시작 후 공기가 포화 층을 관통하는 시점부터 약 20-30 L&] 공기가 주입되는 동안 대부분의 톨루엔 질량이 모델로부터 제거되었다(Fig.
후속연구
이 두 가지 효과는 휘발성 오염물질로서 사용된 톨루엔의 휘발 제거 속도를 증대하였으며 계면활성제를 사용하지 않은 경우와 비교하여 최소 두 배 이상 제거효율이 개선되었다. 본 연구 결과는 향후 휘발성 유류로 오염된 지하대수층의 정밀 복원에 이용될 수 있을 것으로 기대된다.
계면활성제의 유무에 상관없이 동일한 범위의 오염층이 형성되는 것이 관찰되었다. 비록 본 연구에서는 오염물질(톨루엔) 과 SDBS가 용해된 수용액을 모델에 주입함으로써 지하수 내의 표면장력 저감구간과 오염물질이 존재하는 영역이 일치할 수밖에 없었으나, 실제 오염현장에서는 제거하고자 하는 오염물질이 존재하는 위치에 계면활성제 수용액을 주입하는 형식이 되어야 할 것이다. 안정적인 수평층의 형태로 계면활성제 수용액이 대수층에 주입되기 위해서는 도입되는 수용액의 밀도가 중요하게 작용하는데, 본 연구에서는 매우 낮은 농도(100 mg/L>의 계면활성제 수용액을 사용함으로써 밀도차에 따른 계면활성제 수용액의 상승현상 또는 하강 현상이 나타나지 않았다.
참고문헌 (15)
Adams, J.A. and Reddy, K.R. (2000) Removal of dissolved- and free-phase benzene pools from ground water using in situ air sparging. J. Envir. Engrg. v.126, p.697-707.
Brooks, R.H. and Corey, A.T. (1966) Properties of porous media affecting fluid flow. J. Irrig. Drain. v. 92, p. 61-68.
Johnson, R.L., Johnson, P.C., McWhorter, D.B., Hinchee, R.E. and Goodman, I. (1993) An overview of in situ air sparging. Ground Water Monit. Rev. v.13, p.127-135.
Johnston, C.D., Rayner, J.L. and Briegel, D. (2002) Effectiveness of in situ air sparging for removing NAPL gasoline from a sandy aquifer near Perth, Western Australia. J. Contam. Hydrol. v.59, p.87-111.
Kim, H. and Annable, M.D. (2006a) Effect of surface reduction on VOC removal during surfactant-enhanced air sparging. J. Environ. Sci. Health Part A. v.41, p.2799-2811.
Kim, H., Choi, K.-M., Moon, J.-W. and Annable, M.D. (2006b) Changes in air saturation and air-water interfacial area during surfacatant-enhanced air sparging in saturated sand. J. Conatam. Hydrol. v.88, p.23-35.
Lundegard, P.D. and LaBrecque, D. (1995) Air sparging in a sandy aquifer (Florence, Oregon, USA): Actual and apparent radius of influence. J. Contam. Hydrol. v.19, p.1-27.
Marley, M.C., Hazebrouck, D.J. and Walch, M.T. (1992) The application of in situ air sparging as an innovative soils and ground water remediation technology. Gound Water Monit. Rev. v.12, p.137-145.
National Research Council (1999) Groundwater and Soil Cleanup. National Academy Press, Washington D.C., p.147-150.
Rabiduar, A.J., Blayden, J.M. and Ganguly, C. (1999) Field performance of air-sparging system for removing TCE from groundwater Environ. Sci. Technol. v.33, p.157-162.
Reddy, K.R. and Adams, J.A. (1998) System effect on benzene removal from saturated soils and groundwaterusing air sparging. J. Environ. Engrg. v.124, p.288-299.
Reddy, K.R., Kosgi, S. and Zhou, J. (1995) A review of insitu air sparging for the remediation of VOC-contaminated saturated soils and groundwater. Haz. Waste and Haz. Mat. v.12, p.97-118.
Unger, A.J.A., Sudicky, E.A. and Forsyth, P.A. (1995) Mechanisms controlling vacuum extraction coupled with air sparging for remediation of heterogeneous formation contaminated by dense nonaquesous phase liquids. Water Resour. Res. v.31, p.1913-1925.
※ AI-Helper는 부적절한 답변을 할 수 있습니다.