선택한 단어 수는 입니다.
최소 단어 이상 선택하여야 합니다.
최소 단어 이상 선택하여야 합니다.
선택한 단어 수는 30입니다.
최대 10 단어까지만 선택 가능합니다.
최대 10 단어까지만 선택 가능합니다.
문제 정의
- 본 연구는 IPS Empress도재관의 파절강도에 대한 일련의 연구를 바탕으로 전부도재관의 임상 적용에 도움을 주고자 각각 상악 중절치, 상악견치, 상악 제1소구치, 상악 제1대구치, 하악 중절치, 하악 견치, 하악 제2소구치, 하악 제1대구치 부위에 LavaTM All-Ceramic System 을 이용한 전부도재관을 제작하고 파절 강도를 측정하였다.
- 본 연구에서는 상악과 하악의 중절치, 견치, 소구치, 대구치를 대상으로 지르코니아 전부도재관을 제작하여 각각의 파절 강도를 알아보았다. 향후의 연구에서는 지르코니아 전부도재관을 이용한 브리지를 대상으로 지르코니아 도재관의 내면처리 방법과 접착재의 종류, 하중 조건 등을 달리한 파절강도의 연구가 진행된다면 임상에서의 활용에 큰 도움을 줄 것으로 사료된다.
- 본연구에서는 금속시편(Ni-Cr 합금)을 사용하여 지르코니아 전부도재관의 파절강도를 알아보았다. Potiket 등25은 금속 치아를 사용하지 않고 자연치아를 사용한 수종의전부도재관의 파절강도에 관한 연구에서 모든 시편의 파절이 자연치아의 치경부에서 일어나고 파절강도도 낮게 측정되었다고 보고하였는데 이는 자연치아의 탄성계수가 금속보다 매우 낮기 때문에 나타난 결과로 사료된다.
제안 방법
- 3. Cemented upper zirconia ceramic crowns on the metal die for fracture test (A, central incisor; B, canine; C, 1st premolar; D, 1st molar).
- 기본 치아의 주모형 제작을 위해 경질 레진치 (Columbia Co., USA)의 치근부를 레진으로 포매한 뒤 전부도재관을 위한 치아형성을 하였다. 상악과 하악의 중절치, 견치는2.
- 합착에 앞서 도재관의 내면을 증류수 내에서 초음파 세척기로 수세하고, 금속 다이의 피착면과 도재관의 내면은 샌드 블라스터를 이용하여 표면 처리 하였다. 레진 시멘트를 RotoMixTM Capsule Mixing Unit (3M-ESPE, Germany)를 이용하여 혼합하고 도재관 내면에 골고루 도포한 후 도재관을 금속다이에 적합시키고 여분의 시멘트를 제거하였다. 일정한 힘을 가하기 위하여 10 kg의 정하중기를 사용하였으며, Rely XTM Unicem (3M-ESPE, Germany) 레진시멘트의 경화를 위해 10초간 광중합을 시행하였고 접착이 완료된 도재관은 37℃의 증류수에 24시간 보관하였다.
- Japan)로 복제하였다. 복제된 실리콘 퍼티를 이용하여 도재를 축성하였으며, 소성이 완료된 후 동일한 형태의 지르코니아 전부도재관을 얻기 위해 실리콘 퍼티 index에 맞춰가며 도재의 형태를 균일하게 완성하였다. 도재 축성에는LavaTM Ceram (3M-ESPE, Germany)를 사용하였으며, 실리콘 인덱스와 금속 게이지를 사용하여 도재관의 두께를±0.
- 본 연구는 상악과 하악의 각 치아 부위에 금속 다이와LavaTM All-Ceramic System을이용하여 지르코니아 전부도재관을 제작하고 각각의 파절강도를 측정하였다.
- 본 연구에서는 도재관의 장축이 30° 경사진 상태에서 상악과 하악의 중절치, 견치 부위는 지르코니아 도재관의 설측 절단연 중앙 부위에 하중이 가해지도록 하였으며, 상악과 하악의 소구치와 대구치는 지르코니아 도재관의 기능교두의 협설측 경사면 중앙부위에 하중이 가해지도록 하였는데 이는 저작시 절단연 설측 중앙 부위와 기능 교두의 사면에 주 하중이 가해지는 것을 반영한 것이다.
- 상악과 하악 견치는 치아의 장축이 30° 경사진 상태로 유지될 수 있도록 금속 지그에 고정하고 끝이 직각인 바 형태의 단면을 지닌 직경이 5 mm인 금속기구를 이용하여 도재관의 절단연 중앙 부위에 하중이 가해지도록 하였다.
- 상악과 하악 중절치는 치아의 장축이 30° 경사진 상태로 유지될 수 있도록 금속 지그를 제작하여 설측이 위로 향하도록 금속다이를 넣고, 직경이 5 mm인 반원형 봉 형태를 지닌 금속 기구를 이용하여 도재관의 설측 절단연 부위에 하중이 가해지도록 하였다.
- 상악과 하악의 소구치와 대구치는 치아의 장축이 30° 경사진 상태로 유지될 수 있도록 금속 지그에 고정하고 직경이 5 mm인 반원형 봉 형태를 지닌 금속기구를 이용하여 도재관 기능교두의 협설측 경사면 중앙부위에 하중이 가해지도록 하였다.
- , USA)의 치근부를 레진으로 포매한 뒤 전부도재관을 위한 치아형성을 하였다. 상악과 하악의 중절치, 견치는2.0 mm의 두께가 되도록 절단연을 삭제하고, 상악의 제1소구치, 하악의 제2소구치, 상악과 하악의 제1대구치는 1.5 mm의 두께가 되도록 교합면을 삭제하였다. 축면 경사각은 milling machine (PF-200, CM.
- 상악과 하악의 소구치와 대구치에서는 하중이 가해진 기능교두(상악-설측, 하악-협측)의 협설측 경사면 중앙부위 직하방으로 수직적인 파절이 일어났고, 도재관의 파절은 변연 부위까지 일어났으며 파절선을 중심으로 도재관 파절편이 금속모형에서 분리되었다. 상악에서는 지르코니아 코어의 파절은 일어나지 않았으며, 하악의 소구치와 대구치에서는 각각 1개의 시편에서 지르코니아 코어의 파절을 관찰하였다. 지르코니아 코어까지 파절이 일어난 시편에서 파절 강도가 높게 측정되었다.
- 레진 시멘트를 RotoMixTM Capsule Mixing Unit (3M-ESPE, Germany)를 이용하여 혼합하고 도재관 내면에 골고루 도포한 후 도재관을 금속다이에 적합시키고 여분의 시멘트를 제거하였다. 일정한 힘을 가하기 위하여 10 kg의 정하중기를 사용하였으며, Rely XTM Unicem (3M-ESPE, Germany) 레진시멘트의 경화를 위해 10초간 광중합을 시행하였고 접착이 완료된 도재관은 37℃의 증류수에 24시간 보관하였다.
- 준비된 시편은 만능시험기(Z020, Zwick, Germany)를 사용하여 파절강도를 측정하였다 (Fig. 5). 상악과 하악 중절치는 치아의 장축이 30° 경사진 상태로 유지될 수 있도록 금속 지그를 제작하여 설측이 위로 향하도록 금속다이를 넣고, 직경이 5 mm인 반원형 봉 형태를 지닌 금속 기구를 이용하여 도재관의 설측 절단연 부위에 하중이 가해지도록 하였다.
- 1 mm 오차 범위 내에서 조정하였다. 지르코니아 전부도재관은 상악과 하악의 중절치와 견치는 2.0 mm 의 두께가 되도록 하였으며, 상악과 하악의 소구치와 대구치는 1.5 mm의 두께가 되도록 마무리한 다음 글레이징을 시행하였다.
- 2). 지르코니아 전부도재관을 일정한 형태와 두께로 제작하기 위한 인덱스로 사용하기 위해 각각의 경질 레진치 (Columbia Co., USA)를 실리콘 퍼티(Exafine, GC Co. Japan)로 복제하였다. 복제된 실리콘 퍼티를 이용하여 도재를 축성하였으며, 소성이 완료된 후 동일한 형태의 지르코니아 전부도재관을 얻기 위해 실리콘 퍼티 index에 맞춰가며 도재의 형태를 균일하게 완성하였다.
- 지르코니아 전부도재관의 제작을 위해 제작된 금속 다이를 Optical 3D Scanner (LavaTM Scan, 3M-ESPE, USA)를 이용하여 금속다이의 정보를 입력하고 Computer-aided milling machine (LavaTM Form, 3M-ESPE, USA)을 이용해 pre-sintered zirconia blanks를 절삭하여 internal relief 30 μm, 기본두께0.5 mm 로 제작하였다(Fig. 2).
- 3, 4). 합착에 앞서 도재관의 내면을 증류수 내에서 초음파 세척기로 수세하고, 금속 다이의 피착면과 도재관의 내면은 샌드 블라스터를 이용하여 표면 처리 하였다. 레진 시멘트를 RotoMixTM Capsule Mixing Unit (3M-ESPE, Germany)를 이용하여 혼합하고 도재관 내면에 골고루 도포한 후 도재관을 금속다이에 적합시키고 여분의 시멘트를 제거하였다.
대상 데이터
- 도재 축성에는LavaTM Ceram (3M-ESPE, Germany)를 사용하였으며, 실리콘 인덱스와 금속 게이지를 사용하여 도재관의 두께를±0.1 mm 오차 범위 내에서 조정하였다.
- 실리콘 인상재(Exafine, GC Co., Japan)를 이용하여 주모형의 인상을 채득하고 납형을 얻어 니켈-크롬합금(Rexillium III, Concilon dental materials, instrument & equipments, USA)으로 각 치아당 10개씩 모두 80개의 실험용 금속 다이를 제작하였다 (Fig. 1).
- 중절치와 견치는 절단연의 삭제량을 2.0 mm, 소구치와 대구치는 교합면의 삭제량을 1.5 mm, 그리고 축면 경사도는 8°로 하여 모두 8군의 실험군을 설정하였다.
- 지르코니아 도재관은 Rely XTM Unicem (3M-ESPE, Germany) 레진시멘트를 사용하여 합착하였다 (Fig. 3, 4). 합착에 앞서 도재관의 내면을 증류수 내에서 초음파 세척기로 수세하고, 금속 다이의 피착면과 도재관의 내면은 샌드 블라스터를 이용하여 표면 처리 하였다.
데이터처리
- 시편의 최대 파절강도 측정은 만능시험기를 이용하였으며 치아 부위에 따른 파절강도의 차이를 검정하기 위하여 SPSS 15 program 을 이용하여 일원분산분석 (One-way ANOVA)과 independent T-test (P< .05)를 시행하였다.
- 지르코니아 도재관의 파절강도에 유의한 차이를 통계학적으로 검정하기 위해 일원 분산 분석을 시행하여 P< 0.0001을 얻었으며, independent T-test (P .05).
성능/효과
- 1. 지르코니아 도재관의 평균 파절강도는 하악 제1대구치에서 2963 N으로 가장 높게 나타났으며, 하악 중절치에서 1035 N으로 가장 낮게 나타났다.
- 2. 지르코니아 도재관과 IPS Empress 도재관과의 평균 파절 강도는 모든 치아에서 지르코니아 도재관이 더 크게 나타났다.
- 3. 지르코니아 도재관의 파절 양상은 하중이 가해진 중앙 부위에서 치아 장축으로 수직적인 파절상을 보였다.
- 4. 상악과 하악의 동일 부위에 제작된 지르코니아 도재관의 파절강도는 소구치에서 상악이 하악에 비하여 낮은 것으로나타났으며(P< .05), 다른 부위에서는 유의한 차이가 없었다(P> .05).
- 그러나 전부도재관은 파절에 대한 취약한 특성1을 가지고 있기 때문에 심미성이 요구되는 부위에는 제한적으로 사용되었으며 이를 극복하기 위한 지속적인 연구가 계속되었다. 그 결과 최근에는 다양한 종류의 전부도재관이 심미성의 개선과 변연적합성의 향상, 화학물질에 대한 저항성의 증가2와 향상된 파절강도를 강조하며 소개되어 그 활용 범위가 전치부 및 구치부로 확대되어 전부도재관의 임상적 사용을 증가시키는 계기가 되었다.3
- 본 연구에서는 접착이 완료된 도재관을 37℃의 증류수에 24시간 보관한 후 파절강도를 측정하였는데, Studart 등23은 3 mol%- yttria partially stabilized zirconia (3Y-TZP, Cercon, Degudent GmbH), Al2O3-ZrO2-Glass composite (Inceram-Zirconia, Vita Zahnfabrik GmbH) 와 Li2O∙2SiO2 glass ceramic (Empress 2, Ivoclar Vivadent AG)를물속에서 반복하중을 가한 후 피로도와 파절 실험을 시행하였는데, 물속에서의 피로도에 대한 현저한 감수성에도 불구하고 3YTZP는 높은 초기 기계적 강도로 인해 구치부 완전 도재 브리지의 사용에도 적당하다고 하였다.
- 이러한 파절 양상은 하중이 가해진 부위에 압축 응력이 형성되어 하부의 금속 다이를 기점으로 하여 절단연과 교합면의 중심과 하중점 사이에 인장 응력이 형성되어 파절이 일어나는 것으로 사료된다. 본 연구에서의 파절양상을 관찰한 결과 대부분의 경우 도재부분에서 파절이 일어났으나, 하악에서 중절치 4개, 소구치와 대구치는 각각 1개의 시편에서 지르코니아 코어까지 파절이 일어났다. 코어까지 파괴된 경우에서 최대 파절강도를 측정할 수 있었다.
- 전부도재관이 임상에서 효과적으로 사용되기 위해서는 교합력에 견딜 수 있는 적절한 강도를 가져야 한다. 본 연구의 결과에서 지르코니아 도재관의 평균 파절강도는 하악 제1대구치에서2963 N으로 가장 높게 나타났고, 하악중절치에서 1035 N으로 가장 낮게 나타났다. 일반적으로 치아의 최대 교합력은 각 치아의 위치에 따라 전치에서는 155 N, 견치에서는208 N, 소구치에서는288 N, 대구치에서는565 N으로 나타난다.
- 상악에서는 지르코니아 코어의 파절은 일어나지 않았으며, 하악의 소구치와 대구치에서는 각각 1개의 시편에서 지르코니아 코어의 파절을 관찰하였다. 지르코니아 코어까지 파절이 일어난 시편에서 파절 강도가 높게 측정되었다.
후속연구
- 본 연구에서는 상악과 하악의 중절치, 견치, 소구치, 대구치를 대상으로 지르코니아 전부도재관을 제작하여 각각의 파절 강도를 알아보았다. 향후의 연구에서는 지르코니아 전부도재관을 이용한 브리지를 대상으로 지르코니아 도재관의 내면처리 방법과 접착재의 종류, 하중 조건 등을 달리한 파절강도의 연구가 진행된다면 임상에서의 활용에 큰 도움을 줄 것으로 사료된다.
※ AI-Helper는 부적절한 답변을 할 수 있습니다.