최근 지구환경문제와 에너지원의 다각화를 위한 일환으로 파랑에너지를 이용하는 신재생에너지의 기술개발이 유럽과 일본 등을 중심으로 활발히 추진 및 실용화되고 있다. 특히, 케이슨 내의 공기실에서 파랑에 의한 수면의 상하운동으로 유도되는 공기흐름을 이용하는 진동수주형 파력발전시스템은 가장 효율적인 파랑에너지흡수장치로 알려져 있고, 따라서 상업화에 가장 근접한 파력발전장치 중에 하나이다. 본 연구에서는 진동수주형 파력발전구조물에서 터빈(Wells터빈)에 직접 작용하는 공기흐름속도를 2차원 및 3차원수치실험으로부터 검토하며, 이 때 형상의 변화에 따른 공기의 최대흐름속도를 추정하여 진동수주형 파력발전구조물의 최적형상을 논의한다. 수치해석에서는 기체와 액체의 혼상동적현상을 동일한 지배방정식으로 해석하는 혼상류(2상류)수치모델에 기초한 3차원수치파동수로를 적용하였다. 이로부터 입사주기대에 따라 최적형상의 크기가 상이하게 나타나는 것을 확인할 수 있었고, 최소의 반사율이 발생하는 주기 대에서 공기흐름이 최대로 된다는 것을 알 수 있었다.
최근 지구환경문제와 에너지원의 다각화를 위한 일환으로 파랑에너지를 이용하는 신재생에너지의 기술개발이 유럽과 일본 등을 중심으로 활발히 추진 및 실용화되고 있다. 특히, 케이슨 내의 공기실에서 파랑에 의한 수면의 상하운동으로 유도되는 공기흐름을 이용하는 진동수주형 파력발전시스템은 가장 효율적인 파랑에너지흡수장치로 알려져 있고, 따라서 상업화에 가장 근접한 파력발전장치 중에 하나이다. 본 연구에서는 진동수주형 파력발전구조물에서 터빈(Wells터빈)에 직접 작용하는 공기흐름속도를 2차원 및 3차원수치실험으로부터 검토하며, 이 때 형상의 변화에 따른 공기의 최대흐름속도를 추정하여 진동수주형 파력발전구조물의 최적형상을 논의한다. 수치해석에서는 기체와 액체의 혼상동적현상을 동일한 지배방정식으로 해석하는 혼상류(2상류)수치모델에 기초한 3차원수치파동수로를 적용하였다. 이로부터 입사주기대에 따라 최적형상의 크기가 상이하게 나타나는 것을 확인할 수 있었고, 최소의 반사율이 발생하는 주기 대에서 공기흐름이 최대로 된다는 것을 알 수 있었다.
Recently, as part of diversifying energy sources and earth environmental issues, technology development of new renewable energy using wave energy is actively promoted and commercialized around Europe and Japan etc. In particular, OWC(Oscillating Water Column) wave power generation system using air f...
Recently, as part of diversifying energy sources and earth environmental issues, technology development of new renewable energy using wave energy is actively promoted and commercialized around Europe and Japan etc. In particular, OWC(Oscillating Water Column) wave power generation system using air flow induced by vertical movement of the water surface by waves in an air-chamber within caisson is known as the most efficient wave energy absorption device and therefore, is one of the wave power generation apparatus the closest to commercialization. This study examines air flow velocity, which operates turbine(Wells turbine) directly in oscillating water column type wave power generation structure from two-and three-dimensional numerical experiments and discusses optimal shape of oscillating water column type wave power generation structure by estimating the maximum flow rate of air according to change in shape. The three-dimensional numerical wave flume was applied in interpretation for this study which is the model for the immiscible two-phase flow based on the Navier-Stokes Equation. From this, it turned out that size of optimal shape appears differently according to the incident wave period and air flow is maximized at the period where minimum reflection ratio occurs.
Recently, as part of diversifying energy sources and earth environmental issues, technology development of new renewable energy using wave energy is actively promoted and commercialized around Europe and Japan etc. In particular, OWC(Oscillating Water Column) wave power generation system using air flow induced by vertical movement of the water surface by waves in an air-chamber within caisson is known as the most efficient wave energy absorption device and therefore, is one of the wave power generation apparatus the closest to commercialization. This study examines air flow velocity, which operates turbine(Wells turbine) directly in oscillating water column type wave power generation structure from two-and three-dimensional numerical experiments and discusses optimal shape of oscillating water column type wave power generation structure by estimating the maximum flow rate of air according to change in shape. The three-dimensional numerical wave flume was applied in interpretation for this study which is the model for the immiscible two-phase flow based on the Navier-Stokes Equation. From this, it turned out that size of optimal shape appears differently according to the incident wave period and air flow is maximized at the period where minimum reflection ratio occurs.
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문제 정의
본 절에서는 2상류수치모델에 의한 3차원수치파동수로에서 파랑과 구조물과의 상호간섭현상에 대한 타당성을 검증하기 위하여 中村(1999)가 제시하고 있는 Fig. 1의 저반사구조물의 반사율에 대한 수리모형실험 및 수치모형실험의 결과(神野, 2001)와를 비교ㆍ검토하며, 이와 병행하여 CADMAS-SURF(沿岸開發技術硏究センタ, 2001)에 의한 수치해석도 수행하여 그 결과를 함께 제시한다. Fig.
가설 설정
따라서, 수조폭을 20 m 구조물의 폭(전면 curtain wall, 공기실, 후면부의 케이슨)을 전부 10 m로 가정하고, 후면 케이슨부의 상단에 있는 공기유출부는 구조물의 중앙부에 두고 공기흐름을 빠르게 하기 위하여 그의 단면적을 줄였으며(크기는 2×2m의 정사각형), 다른 부재의 연직방향 크기는 Fig. 9에서 제시한 2차원의 경우와 동일하다.
해석에서는 자유수면추적에 VOF법(Hirt and Nichols, 1981)을, 이산화방정식에 SMAC법(Amsden and Harlow, 1970)을, 난류해석에 LES법(Smagorinsky, 1963)을 각각 적용하며, 무반사조파시스템을 구현한 3차원수치조파수로를 적용한다. 이때, 공기실내의 공기압의 변화는 없는 것으로 가정하며, 형상치수를 변화시켜 Wells터빈이 놓이는 위치에서 공기흐름속도가 최대로 되는 경우를 대상으로 연구를 진행하였다. 먼저, 본 연구의 타당성을 검증하기 위하여 반사율에 관한 기존의 수치해석결과와 실험결과 및 일본 연안개발기술센터에서 개발한 CADMAS-SURF(沿岸開發技術硏究センタ, 2001)에 의한 수치해석결과와 본 연구의 3차원혼상류에 의한 수치해석결과를 각각 비교·검토하고, 동시에 공기실내의 공기흐름속도에 관해서는 CADMAS-SURF로부터 공기실내에서 수위변동의 시간변화로부터 산정된 공기흐름속도와 본 연구의 3차원혼상류법으로부터 얻어진 공기흐름속도를 비교·검토하였다.
제안 방법
4.1, 4.2 및 4.3절의 수치실험결과를 기초로 하여 이하의 수치계산에서는 파랑유입구 높이를 D = 8 m(D/h = 0.8), 파랑유도관길이를 I = 0 m(I/A = 0), 공기실하 해저면경사를 Φ = 0°로 고정하여 수치계산을 수행한다.
3에 나타내는 구조물은 고정식파력발전시스템에서 가장 많이 적용되는 구조물의 일반형으로, 케이슨의 상부에 공기흐름을 이용하여 Wells터빈으로부터 전기 에너지를 생산하는 구조물이다. 따라서, 공기의 비압축성을 가정하여 CADMAS-SURF(沿岸開發技術硏究センタ, 2001)로부터 얻어지는 수위변동에 다음의 식 (20)을 적용하여 산정한 공기흐름속도와 본 수치해석으로부터 직접적으로 공기흐름속도를 산정한 결과를 비교한다.
먼저, 본 연구의 타당성을 검증하기 위하여 반사율에 관한 기존의 수치해석결과와 실험결과 및 일본 연안개발기술센터에서 개발한 CADMAS-SURF(沿岸開發技術硏究センタ, 2001)에 의한 수치해석결과와 본 연구의 3차원혼상류에 의한 수치해석결과를 각각 비교·검토하고, 동시에 공기실내의 공기흐름속도에 관해서는 CADMAS-SURF로부터 공기실내에서 수위변동의 시간변화로부터 산정된 공기흐름속도와 본 연구의 3차원혼상류법으로부터 얻어진 공기흐름속도를 비교·검토하였다.
본 연구의 타당성을 검증하기 위한 또 다른 수단으로 Fig. 3에 제시하는 OWC구조물에 대해 공기실 내에서 공기흐름을 비교·검토하였다.
본 장에서는 전술한 혼상류해석법에 기초한 3차원수치파동수로에 Fig. 3에 나타내는 진동수주형 파력발전장치를 적용하여 파랑유입구높이 D, 파랑유도관 길이 I, 공기실하의 해저면경사 Φ, 공기실 우측의 제체면경사 θ, 공기실 좌측의 벽면경사 θ'와 공기실폭 A를 변화시켜 최대공기흐름속도 Vmax를 해석하였다.
환경오염과 화석자원고갈 문제를 극복할 수 있는 중요한 대체에너지기술의 하나로 인식되는 진동수주형의 파랑에너지변환시스템에서 최적형상의 검토를 위하여 형상의 크기를 변화시키면서 주기의 변화에 따른 최대공기흐름속도의 변화특성을 수치해석적으로 면밀히 분석하였다. 수치해석법으로 공기흐름속도까지도 정밀한 해석이 가능한 Navier-Stokes solver에 기초한 3차원혼상류해석법(2상류)을 적용하였으며, 더불어 검증을 위하여 기존의 수치해석결과, 수리실험결과 및 CADMAS-SURF(沿岸開發技術硏究センタ, 2001)에 의한 수치해석결과와 비교하여 해의 타당성을 확립하였다. 이상의 수치모형실험으로부터 얻어진 본 연구의 주요한 사항을 아래에 기술하며, 이러한 결과로부터 실해역에서 이용가능한 파랑에너지밀도가 가장 높게 분포하는 파랑조건이 결정되면, 공기흐름속도가 최대로 되는 최적형상을 결정할 수 있을 것이다.
수치해석의 검증을 위하여 본 3차원수치파동수로는 中村(1999)가 수행한 수리 및 수치해석조건과 동일한 입사파랑의 제원으로 구성되었으며, Fig. 2에 curtain식 저반사구조물에 의한 반사율 Kr을 유공부의 폭 B와 파장 L과의 비인 B/L에 대해 산정돤 결과를 제시한다. 그림에서 입사파고 H = 6 cm와 H = 12 cm에 대한 실험치(中村, 1999 ; 神野, 2001), CADMAS-SURF(沿岸開發技術硏究センタ, 2001)에 의한 수치해석치 및 본 해석결과 모두 공진현상이 나타나는 특정한 B/L의 값에서 최소치(H = 6 cm의 경우는 B/L = 0.
비록 Hirt and Nichols(1981)의 VOF법이 경계면의 재구축에 SLIC(Simplified Line Interface Calculation)을 사용하지만, 그의 적용에 대해서는 많은 연구자들에 의해 검증되어 왔다. 이러한 배경에 기초하여 본 연구는 상당한 계산시간을 요구하는 2차원 및 3차원 수치해석인 점을 감안하여 기존의 VOF법을 적용하는 것으로 한다.
9에서 제시한 2차원의 경우와 동일하다. 이의 3차원구조물에 3차원수치파동수로에 기초한 혼상류해석법을 적용하여 수치해석을 수행하였다.
입사파랑의 제원으로 우리나라 해역의 평균 유의파고가 H = 0.5~2.0 m, 실해역에서 파력발전을 위한 파주기가 T = 4~6 sec(최·이, 2007)인 점을 고려하여 유의파고 H = 2.0 m, 유의주기 T = 3~10 sec의 단주기파랑을 조파하였다.
환경오염과 화석자원고갈 문제를 극복할 수 있는 중요한 대체에너지기술의 하나로 인식되는 진동수주형의 파랑에너지변환시스템에서 최적형상의 검토를 위하여 형상의 크기를 변화시키면서 주기의 변화에 따른 최대공기흐름속도의 변화특성을 수치해석적으로 면밀히 분석하였다. 수치해석법으로 공기흐름속도까지도 정밀한 해석이 가능한 Navier-Stokes solver에 기초한 3차원혼상류해석법(2상류)을 적용하였으며, 더불어 검증을 위하여 기존의 수치해석결과, 수리실험결과 및 CADMAS-SURF(沿岸開發技術硏究センタ, 2001)에 의한 수치해석결과와 비교하여 해의 타당성을 확립하였다.
대상 데이터
이상으로부터 주기 4 < T < 6 sec의 영역에서 최적형상을 나타내는 진동수주형파랑에너지변환장치를 대상으로, 수심 h = 10 m, 파고 H = 2 m, 공기실폭 A = 6 m, 파랑유입구높이를 D = 8 m, 파랑유도관길이를 I = 0 m, 공기실하 해저면경사를 Φ = 0º, 공기실 우측의 제체면경사 θ = 90º 및 좌측의 벽면 경사 θ' = 90º의 경우에 주기 T의 변화에 따른 반사율 Kr과 최대공기흐름속도 Vmax의 변화관계를 Fig. 9에 나타낸다.
이론/모형
SGS의 와에 의해 발생되는 에너지소산을 함께 고려하기 위해 Smagorinsky 모델(Smagorinsky, 1963)을 사용한다. 이 모델은 필터폭을 대표길이로 하는 와점성모델로써 LES(Large Eddy Simulation)와 동일시될 정도로 대표적인 난류해석모델이다.
본 연구에서는 2상류의 시뮬레이션에서 기체와 액체가 구성하는 경계면의 추적법으로 VOF(Hirt and Nichols, 1981)법을 적용한다. Hirt and Nichols(1981)에 의해 제안된 VOF법 이후로, GENSMAC(Tome and McKee, 1994), TUMMAC(Miyata and Nishimura, 1985), FCT-VOF(Rudman, 1997) 및 MARS(Kunugi, 2000)을 포함하는 많은 수정 및 확장된 경계면 추적법이 접면의 재구축으로 인한 오차를 줄이기 위하여 대체스킴으로 제안되어 왔다.
본 연구에서는 저반사안벽용의 OWC구조물의 최적형상을 해석하기 위하여 유체와 기체가 혼합된 3차원혼상류해석법을 적용한다. 해석에서는 자유수면추적에 VOF법(Hirt and Nichols, 1981)을, 이산화방정식에 SMAC법(Amsden and Harlow, 1970)을, 난류해석에 LES법(Smagorinsky, 1963)을 각각 적용하며, 무반사조파시스템을 구현한 3차원수치조파수로를 적용한다.
본 연구에서 기초방정식 (1)~(4) 및 VOF함수의 이류방정식 (12)는 직교교호격자를 적용한 유한차분법에 의해 이산화된다. 이산방정식은 Amsden and Harlow(1970)에 의해 개발된 SMAC법에 기초하여 계산된다.
본 연구에서는 저반사안벽용의 OWC구조물의 최적형상을 해석하기 위하여 유체와 기체가 혼합된 3차원혼상류해석법을 적용한다. 해석에서는 자유수면추적에 VOF법(Hirt and Nichols, 1981)을, 이산화방정식에 SMAC법(Amsden and Harlow, 1970)을, 난류해석에 LES법(Smagorinsky, 1963)을 각각 적용하며, 무반사조파시스템을 구현한 3차원수치조파수로를 적용한다. 이때, 공기실내의 공기압의 변화는 없는 것으로 가정하며, 형상치수를 변화시켜 Wells터빈이 놓이는 위치에서 공기흐름속도가 최대로 되는 경우를 대상으로 연구를 진행하였다.
성능/효과
(1) A/L = 0.12~0.43의 영역에서는 파랑유입구의 높이가 높을수록, 파랑유도관의 길이가 짧을수록, 해저면의 경사가 완만할수록 최대공기흐름속도가 빠르게 나타난다. 그러나, A/L의 다른 범위에서는 상이한 결과를 나타낸다.
(3) 전체적으로 반사율이 최소(피스톤모드의 공진)가 되는 주기대에서 최대공기흐름속도가 가장 큰 값을 나타낸다.
결과를 살펴보면, A/L = 0.07~0.1에서는 해저면경사 Φ가 클수록 공기흐름속도가 빠르게 주어지고, A/L = 0.12~0.43에서는 해저면경사가 작을수록 공기흐름속도가 빠르게 주어진다.
9에 나타낸다. 결과를 살펴보면, 주기의 변화에 따른 반사율과 최대공기흐름 속도의 관계는 역의 관계로 주어진다는 것을 알 수 있다. 즉, 반사율이 감소하면 최대공기흐름속도는 증가하는 관계를 주기 때문에 구조물의 전면에서 파동장을 크게 교란시키지 않으면서 최대의 파랑에너지를 흡수할 수 있기 때문에 구조물의 원래의 목적인 저반사구조물의 역할(파랑제어효과)을 수행하면서, 동시에 최대의 파랑에너지(고효율의 파력발전)를 이용할 수 있게 된다.
결과에서 이상에서수행한 θ = θ' = 90°의 경우와 θ = θ' = 30°, 45°, 60°의 경우를 비교하면, A/L ≤ 0.12의 영역에서는 θ = θ' = 30°, 45°, 60°의 경우가 상대적으로 큰 무차원최대공기흐름속도를 나타내지만, A/L ≥ 0.12의 영역에서는θ = θ ' = 90°의 경우가 상대적으로 큰 무차원최대공기흐름속도를 나타내는 것을 알 수 있다.
그림에서 주어지는 전체적인 경향은 특정한 주기대에서 Vmax의 최대치가 나타나며, 이후에 주기가 길어질수록 Vmax가 감소하는 경향을 볼 수 있고, CADMAS-SURF(沿岸開發技術硏究センタ , 2001)에 의한 산정치가 본 수치해석결과치보다 약간 큰 값을 나타내는 것을 알 수 있다.
이와 같은 단일유체모델은 계산격자내에 다상유체의 균질혼합을 가정한 혼합유체모델과 대조적인 것으로, 경계면을 통한 각 상 사이의 상호작용을 고려할 수 있는 장점이 있다(Akiyama and Aritomi, 2002). 또한, 경계면에서 2상유체의 거동을 밀도와 점성에 대하여 가중평균을 이용한 단일의 운동방정식을 적용함으로서 단상류해석에서 복잡한 자유수면경계조건이 필요하지 않으며, 구조물의 천단상으로의 월류 및 월파와 같은 복잡한 수면변동에 대한 물리현상을 용이하게 재현할 수 있다는 큰 장점을 지닌다.
여기서, 파력발전의 주 대상인 실해역 파주기 T =4~6 sec(0.12 < A/L < 0.24)에서의 최대공기흐름속도는 파랑유도관길이가 I =0m의 경우에 가장 큰 값을 갖는다는 것을 확인할 수 있다.
이러한 결과로부터 주기가 길어지고, 동시에 파랑유입구의 높이가 높을수록 최대공기흐름속도가 빨라지는 것을 나타내며, 또한 파력발전의 주 대상인 실해역 파주기 T = 4~6 sec(0.12 < A/L < 0.24)에서의 최대공기흐름속도는 파랑유입구높이 D =8m의 경우가 가장 큰 값을 나타내었다.
이 중에 가장 규모가 큰 OSPREY(Ocean Swell Powered Renewable Energy)로 불린 중력식 OWC구조물은 1995년 예인 직후에 파괴되어 스코틀랜드 해안의 수중에 잠수되었다. 이상의 OWC구조물은 고정식이며, 주된 부분의 장비는 Wells터빈이고, OSPREY를 제외하면 모두 콘크리트로 제작되었다. 파랑에너지로부터 추출되는 전기동력은 60~500 kW(OSPREY는 2 MW)의 범위에 있다.
이상의 결과에 기초하면, 진동수주형의 파력발전의 경우에 실해역에서 수심 10 m, 대상파의 주기가 4~6 sec의 범위에 있는 경우를 상정하여 최대공기흐름속도의 크기 관점에서 최적 형상을 산정하면, 파랑유입구의 높이는 8 m, 공기실의 폭은6 m, 파랑유도관의 길이는 0 m, 해저면경사는 0º, 공기실 우측의 제체면경사 및 좌측의 벽면경사는 90º인 경우가 가장 큰 최대공기흐름속도를 발생시켰다.
후속연구
이상으로부터 본론에서는 본 연구의 OWC구조물의 여러 형상치수들을 다양하게 변화시켜서 무차원주기변화에 따른 무차원최대공기흐름속도의 변화특성을 논의하였고, 이러한 결과로부터 현지에서 파랑에너지가 가장 높게 분포하는 주기대가 주어지는 경우에 최적의 OWC구조물의 형상을 용이하게 결정할 수 있을 것으로 판단되므로 향후 OWC구조물의 계획, 설계 및 시공 등에 중요한 기초자료로 제공될 수 있을 것이다.
수치해석법으로 공기흐름속도까지도 정밀한 해석이 가능한 Navier-Stokes solver에 기초한 3차원혼상류해석법(2상류)을 적용하였으며, 더불어 검증을 위하여 기존의 수치해석결과, 수리실험결과 및 CADMAS-SURF(沿岸開發技術硏究センタ, 2001)에 의한 수치해석결과와 비교하여 해의 타당성을 확립하였다. 이상의 수치모형실험으로부터 얻어진 본 연구의 주요한 사항을 아래에 기술하며, 이러한 결과로부터 실해역에서 이용가능한 파랑에너지밀도가 가장 높게 분포하는 파랑조건이 결정되면, 공기흐름속도가 최대로 되는 최적형상을 결정할 수 있을 것이다.
질의응답
핵심어
질문
논문에서 추출한 답변
가장 효율적인 파랑에너지흡수장치로 알려진 시스템은 무엇인가?
최근 지구환경문제와 에너지원의 다각화를 위한 일환으로 파랑에너지를 이용하는 신재생에너지의 기술개발이 유럽과 일본 등을 중심으로 활발히 추진 및 실용화되고 있다. 특히, 케이슨 내의 공기실에서 파랑에 의한 수면의 상하운동으로 유도되는 공기흐름을 이용하는 진동수주형 파력발전시스템은 가장 효율적인 파랑에너지흡수장치로 알려져 있고, 따라서 상업화에 가장 근접한 파력발전장치 중에 하나이다. 본 연구에서는 진동수주형 파력발전구조물에서 터빈(Wells터빈)에 직접 작용하는 공기흐름속도를 2차원 및 3차원수치실험으로부터 검토하며, 이 때 형상의 변화에 따른 공기의 최대흐름속도를 추정하여 진동수주형 파력발전구조물의 최적형상을 논의한다.
WEC이 분류될 수 있는 관점은 무엇인가?
WEC는 형식, 형상, 파랑에너지의 추출방법 및 설치위치 등의 여러 관점에서 분류될 수 있지만, McCormick(1981)은 기본적인 WEC의 기술을 다음의 5개의 범주로 나타내고 있다. 즉, (1) 물체의 연직 및 회전운동, (2) 공동공진(cavity resonator), (3) 파동장에서 유체압력, (4) 천해에서 파의 전후동(surging), (5) 물입자운동을 이용한 에너지변환기술로 대별된다.
WEC의 기술을 5개의 범주로 나타낸다면 어떻게 나타낼 수 있는가?
WEC는 형식, 형상, 파랑에너지의 추출방법 및 설치위치 등의 여러 관점에서 분류될 수 있지만, McCormick(1981)은 기본적인 WEC의 기술을 다음의 5개의 범주로 나타내고 있다. 즉, (1) 물체의 연직 및 회전운동, (2) 공동공진(cavity resonator), (3) 파동장에서 유체압력, (4) 천해에서 파의 전후동(surging), (5) 물입자운동을 이용한 에너지변환기술로 대별된다. 여기서, (3), (4) 및 (5)는전기에너지로의 변환효율이 상대적으로 낮기 때문에 WEC로서의 가능성이 그다지 크지 않은 것으로 지적되고 있다(McCormick, 1981).
최영도, 이영호 (2007). 파력발전의 개요 및 연구개발 현황. 한국태양에너지학회지, 6(1), 17-24.
Akiyama, M. and Aritomi, M. (2002). Advanced numerical analysis of two-phase flow dynamics multi-dimensional flow analysis. Corona Publishing Co., LTD. Tokyo, Japan.
Amsden, A.A. and Harlow, F.H. (1970). The SMAC method : a numerical technique for calculating incompressible fluid flow. Los Alamos Scientific Laboratory Report LA-4370, Los Alaomos, N.M.
Boccotti, P. (2007a). Comparison between a U-OWC and a conventional OWC, Ocean Engineering, 34, 799-805.
Bonke, K. and Ambli, N. (1986). Prototype wave power stations in Norway. Proceedings of International Symposium on Utilization of Ocean Waves-Wave to Energy Conversion, ASCE, 34-45.
Delaure, Y.M.C. and Lewis, A.(2003). 3D hydrodynamic modelling of fixed oscillating water column wave power plant by a boundary element methods. Ocean Engineering, 30, 309-330.
EI Marjani, A., Castro Ruiz, F., Rodriguez, M.A. and Parra Santos, M.T. (2008). Numerical modelling in wave energy conversion systems. Energy, 33, 1246-1253.
Evans, D.V. and Porter, R. (1997). Efficient calculation of hydrodynamic properties of OWC-type devices. J. Offshore Mech. and Article Eng., 119, 210-218.
Gervelas, R., Trarieux, F. and Patel, M. (2011). A time-domain simulator for an oscillating water column in irregular waves at model scale. Ocean Engineering, 38, 1-7.
Gouaud, F., Rey, V., Piazzola, J. and Van Hooff, R. (2010). Experimental study of the hydrodynamic performance of an onshore wave power device in the presence of an underwater mound. Coastal Engineering, 57, 996-1005.
Greenhow, M. and White, S.P. (1997). Optimal heave motion of some axisymmetric wave energy devices in sinusoidal waves. Applied Ocean Research, 19, 141-159.
Heath, T., Whittaker, T.J.T. and Boake, C.B. (2000). The design, construction and operation of the LIMPET wave energy converter (Islay, Scotland). Proceedings of 4th European Wave Energy Conference, 49-55.
Hirt. C. W. and Nichols, B.D. (1981). Volume of fluid(VOF) method for the dynamics of free boundaries. J. of Comput. Phys., 39, 201-225.
Josset, C. and Clement, A.H. (2007). A time-domain numerical simulator for oscillating water column wave power plants. Renewable Energy, 32, 1379-1402.
Martines, E., Ramos, F.S., Carrilho, L., Jistino, P., Gato, L., Trigo, L. and Neumann, F. (2005). CeoDouro project: overall design of an OWC in the new Oporto breakwater. Proceedings of 6th European Wave Tidal Energy Conference, 273-280.
McCormick, M.E. (1981). Ocean wave energy conversion. Dover Publications, Inc..
Miyata, H. and Nishimura, S. (1985). Finite-difference simulation of nonlinear waves generated by ships of arbitary three-dimensional configuration. J. Comput. Phys., 60, 391-436.
Nakamura, T. and Nakahashi, K.(2005). Effectiveness of a chamber- tpye water exchange breakwater and its ability of wave power exteractions by wave induced vortex flows. Proceedings of Civil Engineering in the Ocean, 21, 547-552 (in Japanese).
Ohneda, H., Igarashi, S., Shinbo, O., Sekihara, S., Suzuki, K. and Kubota, H. (1991). Construction procedure of a wave power extracting caisson breakwater. Proceedings of 3rd Symposium on Ocean Energy Utilization, 171-179.
Paixao Conde, J.M. and Gato, L.M.C. (2008). Numerical study of the air-flow in an oscillating water column wave energy converter. Renewable Energy, 33, 2637-2644.
Ravindran, M. and Koola, P.M. (1991). Energy from sea waves-the Indian wave energy program. Current Science, 60, 676-680.
Rudman, J.D. (1997). Volume-tracking methods for interfacial flow calculation. Int. J. Numer. Methods in Fluids, 24, 671-691.
Smagorinsky, J. (1963). General circulation experiment with the primitive equations. Mon, Weath. Rev., 91(3), 99-164.
Tome, M.F. and McKee, S. (1994). GENSMAC : A computational marker and cell method for free-surface flows in general domain. J. of Comput. Phys., 110, 171-186.
Torre-Enciso, Y., Ortubia, I., Lopez de Aguileta, L.I. and Marques, J. (2009). Mutriku wave power plant: from the thinking out to the reality. Proceedings of 8th European Wave Tidal Energy Conference, 319-329.
Tseng, R.S., Wu, R.H. and Huang, C.C. (2000). Model study of a shoreline wave-power system. Ocean Engineering, 27, 801-821.
Yin, Z., Shi, H. and Cao, X. (2010). Numerical simulation of water and air flow in oscillating water column air chamber. Proceedings of 20th International Offshore and Polar Engineering Conference, ISOPE, 796-801.
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