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문제 정의
- 즉 소성변형이 발생하는 부분을 개략적인 펀치영역으로 추정하고, 그 계산 결과를 Shibata 정식 및 D&M 정식의 계산 식과 비교함으로써 두 정식으로부터 예측되는 거통을 관찰하고자 하였다.
가설 설정
- 을 적용하고 금속기지 복합재 성형시 입자의 체적비를 고려하여 펀칭으로 인한 이동 거리를 계산 하였다. 입자는 탄성으로 가정하였고, 이를 둘러싸고 있는 기지재는 등방성 탄소성 재료로 가정하였다. 복합재를 제조할 때 열간 성형이 되었다가 냉각되는 온도의 변화로 인해 응력이 전혀 없는 상태에서 잔류응력이 발생하고, 이것이 소성 완화됨으로 말미암아 Fig.
- | Ω0 | 상에 작용하는 Peach-Koehler 힘(8)은 구형대칭으로 어느 방향으로나 같은 값을 가지므로, Fig. 1(b)와 같이 전위가 바깥 방향으로 이동해 나간다고 가정하였다. 이는 미끄럼 운동에 의해 이루어지는 전위 펀칭이다.
- 은 단결정 기지재를. 가정하여 #를 사용하였으며, 본 연구에서도 입자의 크기가 기지재 결정립의 크기보다 작다고 가정하여 동일한 가정을 적용하였다.
- y 축의 상대편에 있는 변에는 주기적 대칭 조건을 부여하여 견인력(traction)이 영이며 변이 직선을 유지하며 움직일 수 있도록 하였다. SiC 입자는 등방성과 탄성을 가지는 것으로 가정하였다. A356-T6 알루미늄 합금기지재는 등방성과 탄소성으로 가정하였고, Burgers 벡터 b 는 0.
- SiC 입자는 등방성과 탄성을 가지는 것으로 가정하였다. A356-T6 알루미늄 합금기지재는 등방성과 탄소성으로 가정하였고, Burgers 벡터 b 는 0.283 nm 로 가정하였다. SiC 입자와 A356-T6 알루미늄 합금 기지재의 기계적 성질을 Table 1 에 수록하였다.
- 단축 응력–소성변형률의 관계식은, Lloyd(2)의 실험측정치로부터 Qu 등(12)이 피팅(fitting)하여 얻은 데이터를 활용하였다. 또한 복합재 압밀 후 냉각하여 상온까지의 최대 변화온도는 474℃로 가정하였다.
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