설측의 연속호선과 분절호선의 3차원 유한요소 모델에서 레버암의 길이와 미니스크류의 위치를 달리하여 전치부 후방 견인 시의 변위 양상을 비교하였다. 구개 경사면 견인 시, 두 호선 공히 레버암이 짧을수록 전치부의 설측 경사 이동을, 20 mm인 경우 중절치의 치체 이동 및 견치의 치근 이동 양상을 나타냈다. 정중구개봉합부 견인 시의 변위양상은 구개 경사면의 경우와 유사하였으나, 레버암이 20 mm인 두 호선에서 절치의 치체 이동 및 연속호선에서 전치부의 함입 소견을 보였다. 호선 종류에 관계없이 레버암이 길어질수록 절치의 정출은 감소하였고, 구개 경사면에서의 견인인 경우와 함께 견치의 협측 변위가 증가하였으며, 분절호선에서 변위량이 많았다. 연속호선상의 제2소구치는 근심 경사 이동 및 함입 소견을, 대구치는 레버암이 길수록 원심 이동 및 협측 변위를 나타낸 반면, 분절호선상의 구치부도 3차원적 이동 양상을 나타냈으나 변위량은 미미하였다. 전치부 후방 견인 시 레버암 작용에 의해 절치의 경사 이동과 견치의 측방 이동 경향이 있었으며, 치체 이동을 위해서는 약 20 mm의 레버암을 추천할 수 있다. 또한 호선의 종류가 치열 변위 양상 및 변위량에 차이를 나타냈다.
설측의 연속호선과 분절호선의 3차원 유한요소 모델에서 레버암의 길이와 미니스크류의 위치를 달리하여 전치부 후방 견인 시의 변위 양상을 비교하였다. 구개 경사면 견인 시, 두 호선 공히 레버암이 짧을수록 전치부의 설측 경사 이동을, 20 mm인 경우 중절치의 치체 이동 및 견치의 치근 이동 양상을 나타냈다. 정중구개봉합부 견인 시의 변위양상은 구개 경사면의 경우와 유사하였으나, 레버암이 20 mm인 두 호선에서 절치의 치체 이동 및 연속호선에서 전치부의 함입 소견을 보였다. 호선 종류에 관계없이 레버암이 길어질수록 절치의 정출은 감소하였고, 구개 경사면에서의 견인인 경우와 함께 견치의 협측 변위가 증가하였으며, 분절호선에서 변위량이 많았다. 연속호선상의 제2소구치는 근심 경사 이동 및 함입 소견을, 대구치는 레버암이 길수록 원심 이동 및 협측 변위를 나타낸 반면, 분절호선상의 구치부도 3차원적 이동 양상을 나타냈으나 변위량은 미미하였다. 전치부 후방 견인 시 레버암 작용에 의해 절치의 경사 이동과 견치의 측방 이동 경향이 있었으며, 치체 이동을 위해서는 약 20 mm의 레버암을 추천할 수 있다. 또한 호선의 종류가 치열 변위 양상 및 변위량에 차이를 나타냈다.
Objective: The purpose of this study was to compare the displacement patterns shown by finite element analysis when the maxillary anterior segment was retracted from different orthodontic miniscrew positions and different lengths of lever arms in lingual continuous and segmented arch techniques. Met...
Objective: The purpose of this study was to compare the displacement patterns shown by finite element analysis when the maxillary anterior segment was retracted from different orthodontic miniscrew positions and different lengths of lever arms in lingual continuous and segmented arch techniques. Methods: A three dimensional model was produced, the translation of teeth in both models was measured and individual displacement was calculated. Results: When traction was carried out from miniscrews in the palatal slope, lingual tipping of crowns and extrusion of the maxillary anterior segment were found in both continuous and segmented arches as the lever arms were made shorter. With miniscrews in the midpalatal suture area, the displacement patterns were similar to the palatal slope, but bodily movement of the upper incisors was observed in both continuous and segmented arches with the lever arm at 20 mm. When lever arms were longer, there was less extrusion of the incisors and more buccal displacement of the canines. Such displacement was shown less in the continuous arch than the segmented arch. The second premolar showed crown mesial tipping and intrusion, and the molars showed distal tipping in the continuous arch. The posterior segment was displaced three dimensionally in the segmented arch, but the amount of displacement was less than the continuous arch. Conclusions: It is recommended that lever arms of 20 mm in length be used for bodily movement of the anterior segment. Use of continuous or segmented arches affect the displacement patterns and induce differences in the amount of displacement.
Objective: The purpose of this study was to compare the displacement patterns shown by finite element analysis when the maxillary anterior segment was retracted from different orthodontic miniscrew positions and different lengths of lever arms in lingual continuous and segmented arch techniques. Methods: A three dimensional model was produced, the translation of teeth in both models was measured and individual displacement was calculated. Results: When traction was carried out from miniscrews in the palatal slope, lingual tipping of crowns and extrusion of the maxillary anterior segment were found in both continuous and segmented arches as the lever arms were made shorter. With miniscrews in the midpalatal suture area, the displacement patterns were similar to the palatal slope, but bodily movement of the upper incisors was observed in both continuous and segmented arches with the lever arm at 20 mm. When lever arms were longer, there was less extrusion of the incisors and more buccal displacement of the canines. Such displacement was shown less in the continuous arch than the segmented arch. The second premolar showed crown mesial tipping and intrusion, and the molars showed distal tipping in the continuous arch. The posterior segment was displaced three dimensionally in the segmented arch, but the amount of displacement was less than the continuous arch. Conclusions: It is recommended that lever arms of 20 mm in length be used for bodily movement of the anterior segment. Use of continuous or segmented arches affect the displacement patterns and induce differences in the amount of displacement.
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문제 정의
치아군 등에 교정력을 가하였을 때 나타나는 치아의 반응1 및 생물학적인 영향23에 관한 분석 방법 중 유한요소법24-28은 컴퓨터 프로그램을 이용하여 물체의 3차원 모델링 후 외력이 가해졌을 때 발생하는 stress와 strain 분포 등을 해석하는 공학적 방법이다. 이에 본 연구는 레버암의 길이와 미니스크류의 위치를 달리하여 상악 전치부 후방 견인 시, 두 호선상에 나타나는 초기 치열 변위 양상을 3차원 유한요소법으로 비교 분석하고, 치료 목표에 따른 최적의 역계 및 호선의 선택을 위해 시행하였다.
가설 설정
본 실험 모델상에 사용된 치아, 치조골, 치근막과 선재는 모두 등방(isotrophy), 등질(homogeneity)의 선형 탄성체(linear elasticity)로 가정하였고, 구성 요소들의 물성치로 Young’s modulus와 Poisson’s ratio를 부여하였는데, Tanne 등34과 Sung 등1의 연구 자료를 참고로 하였다 (Table 1).
에 준하였으며, 치열궁 형태는 Ormco사 (Ormco, Orange, CA, USA)의 broad arch form과 동일하게 제작하였다. 치근막의 두께는 Kronfeld,31 Coolidge32의 연구를 기초로 하여 0.25 mm로 균일하게 설정하고 치조골은 손실없는 것으로 가정하여 cementoenamel junction (CEJ) 하방 약 1 mm에서 형성하였다. 모델에서 교합면에 수직으로 상악 중절 치의 절단연에서 브라켓 슬롯까지의 거리는 4.
제안 방법
레버 암은 상악 측절치와 견치 사이에 0.7 mm 직경의 스테인레스 스틸 호선을 사용하여 교합평면에 대하여 45°로 위치시켰으며, 길이는 각각 0, 10, 20 mm로 하였다.
변위 양상의 계측 역시, 상악 양측 중절치의 절단 연을 이은 선의 중점을 원점으로 하고, 내외측(협설측) 방향은 x축으로 하여 치아의 측방 변위를 나타내었고, 전후방(순설측) 방향은 y축으로 하고 치아의 전후방적 변위를 관찰하였으며, 상하(치관 치근) 방향은 z축으로 정하여 치아의 수직적 변위를 표시하였다 (Fig 1C).
브라켓의 부착을 위한 기준 평면 설정 및 실험에 사용된 브라켓과 주호선의 크기는 각 치아의 순측 치관 중점인 facial axis (FA) point를 연결한 Andrews’ plane과 평행하면서 설측 임상 치관의 FA point를 지나는 평면을 설측 중심 평면33으로 정하여, 본 유한요소 모델의 설측에 018 × 025 inch의 Ormco사 제7세대 설측 브라켓 (Ormco, Orange, CA, USA)을 부착하였다.
설측의 연속호선과 분절호선상에서 레버암의 길이와 교정용 미니스크류의 위치를 달리하여 상악 전치부를 후방 견인 시, 치열에 나타나는 변위 양상을 유한요소법으로 비교 분석하고자 하였다.
은 설측 교정에서의 레버암을 소개하였다. 순측 교정과 설측 교정은 힘의 작용점과 저항 중심과의 관계로 인해 치아 이동 양상에 차이가 발생하므로39 견인력을 부여 시 교정력의 조절이나 부가적인 bend 등을 이용할 수 있겠으나, 본 연구의 경우 호선의 보상 만곡1없이 미니스크류와 레버암만을 사용하여 후방 견인하였다.
연속호선과 분절호선 모델상 각각 미니스크류를 구개 경사면에 식립하고, 두 호선상의 레버암의 길이를 각각 0, 10, 20 mm로 하여 전치부를 후방 견인하였다.
연속호선과 분절호선 모델상 각각 미니스크류를 정중구개봉합부에 식립하고, 레버암의 길이를 각각 0, 10, 20 mm로 하여 전치부의 후방 견인을 시행하였다.
연속호선과 분절호선 모델에서 각각 레버암의 길이와 미니스크류의 식립 위치를 달리하여, 상악 전치부에 편측당 200 g35의 후방 견인력을 부여하였을 때 나타나는 치열 변위 양상을 비교하였다.
치아의 초기 이동 반응을 contour plot으로 관찰하였고, 절치는 절단연의 중점과 치근첨, 견치는 치관첨과 치근첨, 제2소구치는 협측 치관첨과 치근첨, 대구치부는 근심 협측 치관첨과 설측 치근첨에 위치한 절점의 x축, y축, z축의 좌표값을 구하여 각각의 변위량을 계산하였다.
대상 데이터
25 mm로 균일하게 설정하고 치조골은 손실없는 것으로 가정하여 cementoenamel junction (CEJ) 하방 약 1 mm에서 형성하였다. 모델에서 교합면에 수직으로 상악 중절 치의 절단연에서 브라켓 슬롯까지의 거리는 4.5 mm, CEJ까지의 거리는 11 mm이며 치조정까지의 거리는 11.8 mm로 계측되었다.
본 연구에 사용한 유한요소분석 방법은 ANYSYS version 11.0 (ANYSYS, Canonsburg, PA, USA)이며, 실험 모델의 제작에 사용된 요소의 형태는 사면체이고, 총 element수는 253,556개이며, node수는 50,216개였으며, 모형의 구개골 기저부에 대해서는 x, y, z축 방향으로의 변위를 제한하여 구속하였다.
주호선은 상악 전치부와 구치부를 모두 연결한 연속호선과 전치부만 연결한 분절호선으로 나누어 제작하였고, 두 호선 공히 016 × 022 inch 스테인레스 스틸 호선을 사용하였다.
이론/모형
본 실험의 상악의 3차원 유한요소 모델은 성인 정상 교합자의 표본조사를 통해 제작된 니신사의 상악 모형(Nissin Dental Products, Kyoto, Japan)을 레이저로 3차원 스캐닝한 후 제1소구치를 발거하였고, 치아의 inclination과 angulation은 Andrews prescription30에 준하였으며, 치열궁 형태는 Ormco사 (Ormco, Orange, CA, USA)의 broad arch form과 동일하게 제작하였다. 치근막의 두께는 Kronfeld,31 Coolidge32의 연구를 기초로 하여 0.
주호선은 상악 전치부와 구치부를 모두 연결한 연속호선과 전치부만 연결한 분절호선으로 나누어 제작하였고, 두 호선 공히 016 × 022 inch 스테인레스 스틸 호선을 사용하였다. 호선과 브라켓 사이의 경계 조건은 ANSYS상의 좌표 변환 기법(coordinate transformation scheme)을 이용하여 각 브라켓에서 호선의 해당 지점에서의 좌표를 계측하여 node coupling에 따라 각 x, y, z 좌표계에서의 브라켓 변위량과 호선의 변위량을 달리한 구속 조건식(constraint equation)을 부여하고, 브라켓 slot과 호선 사이에 마찰 및 clearance 없이 상대적인 sliding만 허용하여 불필요한 wire-bracket play를 방지하게 하였다. 레버 암은 상악 측절치와 견치 사이에 0.
성능/효과
1. 구개 경사면에서 견인 시, 연속호선과 분절호선은 레버암이 짧을수록 전치부 치관의 설측 경사 이동 및 정출 소견을 나타냈고, 20 mm인 두 호선에서 중절치는 치체 이동 양상을, 견치는 치관의 순측 변위 및 함입, 치근의 설측 변위를 나타냈으며, 변위량은 분절호선에서 많았다.
2. 정중구개봉합부 견인 시의 전치부 변위 양상은 구개 경사면의 경우와 유사하였으나, 레버암의 길이가 20 mm인 두 호선에서 절치의 치체 이동 및 견치의 치근 이동 양상이 나타났으며, 연속호선에서 전치부 치관의 함입 소견을 보였다.
3. 두 호선 공히 레버암이 길어질수록 절치의 정출은 감소하였고, 미니스크류 위치가 정중구개봉합부에 비해 외측인 구개경사면 견인의 경우와 함께 견치의 협측 변위가 증가하였으며, 변위량은 분절호선에서 많았다.
4. 구치부 이동 양상 및 변위량은 연속호선의 경우 제2소구치의 치관 근심 경사 이동 및 함입 소견을 나타낸 반면, 대구치는 레버암이 길수록 원심이동 및 협측 변위를 나타냈다. 분절호선상의 구치부도 후방 이동을 비롯한 3차원적 이동 소견을 나타냈으나, 변위량은 연속호선에 비해 미미하였다.
구개 경사면 견인 시와 유사하게 대부분의 호선 (condition 1C, condition 2C, condition 1D, condition 2D, condition 3D)에서 전치부 절단연의 정출 소견이 나타났으나, 레버암이 길어질수록 분절호선(condition 2D, condition 3D)상의 견치가 함입 양상을 보였으며, 20 mm인 연속호선(condition 3C)의 경우 전치부의 함입 소견을 나타냈다. 연속호선(condition 1C, condition 2C, condition 3C)상의 제2소구치도 함입 양상을 나타낸 반면, 대부분의 대구치는 정출 소견을 보였으나 구개 경사면 견인 시보다 정출량이 적었다.
구개 경사면 견인의 경우와 유사하게 레버암이 짧을수록 두 호선(condition 1C, condition 2C, condition 1D, condition 2D)상의 전치부는 치관의 설측 경사 이동을 보였으나, 레버암이 20 mm인 연속호선과 분절호선(condition 3C, condition 3D)에서는 중절치와 측절치의 치체 이동 및 견치는 치관의 순측변위와 치근의 설측 변위 소견을 나타냈다. 연속호선상의 제2소구치도 치관의 근심 경사 이동을, 대구치 역시 레버암이 길어질수록(condition 2C, condition 3C) 원심 이동 소견을 보인 반면, 분절호선 (condition 1D, condition 2D, condition 3D)상의 구치부 후방 변위는 연속호선에서 비해 미약하였다.
또한, Kim29의 연속호선에서의 치열 변위 양상과 비교 시, 전치부의 전후방 및 수직 변위의 방향은 본 연구 결과와 유사하였으나, 절대적인 변위량에 있어 미니스크류를 사용한 본 실험의 분절호선이 가장 많았고, transpalatal arch (TPA)29를 고정원으로 사용한 연속호선에서 가장 적은 것으로 나타났다. 후방 분절의 변위 양상은 미니스크류를 사용한 본 실험 모델과 TPA를 사용한 연속호선29에서 다르게 나타났으며, 대구치의 후방 변위량은 TPA 고정원29의 연속호선에서 가장 많았고, 미니스크류를 사용한 분절호선이 가장 적은 것으로 나타나, 호선과 고 정원의 종류에 따라 전방 분절과 후방 분절에서의 변위 양상과 변위량에 차이가 있음을 알 수 있었다.
연속호선과 분절호선(condition 1A, condition 2A, condition 3A, condition 1B, condition 2B, condition 3B)에서 공히 절치의 정출 소견이 나타났고, 레버암이 길어질수록 두 호선(condition 3A, condition 2B, condition 3B)상의 견치는 절단연의 함입 소견을 보였고, 변위량은 연속호선에 비해 분절호선에서 많았다. 또한, 연속호선(condition 1A, condition 2A, condition 3A)상의 제2소구치는 레버암이 길어질수록 치관의 함입 소견을 나타낸 반면, 대구치는 대부분이 정출 소견을 보였으나, 분절호선상의 구치부 변위는 미약하였다.
또한, 연속호선상의 제2소구치는 레버암이 짧을 수록 근심 경사 이동하였고, 길수록 함입 및 협측변위를 나타낸 반면, 대구치는 레버암이 길어질수록 원심 이동 및 협측 변위 소견을 보였는데, 이처럼 연속호선상의 구치부 변위 양상이 악궁 내 구치부에서 전치부를 견인할 때 나타나는 전형적인 vertical bowing 및 transeverse bowing41 현상과 차이를 나타낸 것은 견인력의 고정원이 주호선상으로부터 독립적으로 위치한 미니스크류에서 견인42하였기 때문에 구치부에 직접적인 반작용이 일어나지 않은 것으로 보이며, 전치부 견인 초기 시는 악궁 폭경 조절을 위한 호선의 부가적인 구부림 없이 제2소구치와의 악궁 조화(arch coordination)가 이루어질 것으로 생각된다. 분절호선상의 구치부 역시 변위량은 미미하나 후방 변위를 비롯한 3차원적 이동 소견을 보였으나, 이는 본 실험 모델이 하나의 연속된 탄성체로 가정한 것에 기인한 것으로써 실제 임상 결과와는 차이가 있을 것이다.
따라서, 후방 견인력 벡터가 거의 전치부 저항 중심 부위를 통과하게 되고 궁극적으로는 치체 이동 양상을 예상할 수 있다. 또한, 정중구개봉합부에서 20 mm의 레버암으로 견인 시, 적용된 레버암의 수직적 길이는 약 18 mm가 되어 전치부의 치근 이동 양상을 예상했으나, 결과상 두 호선 공히 중절치와 측절치는 치체 이동을, 견치는 치근 이동 양상을 나타냈는데, 주요인으로 주호선의 변형(deformation) 현상 (Fig 8)43을 고려해야 할 것이다. 이는 측절치와 견치 사이에 위치한 레버암의 cantilever 효과에 의해 발생한 bending 모멘트로 인한 것이며, 실제 견인력의 작용선이 예측한 위치보다 하방으로 이동하였기 때문인 것으로 생각된다.
레버암의 길이가 짧을수록 연속호선과 분절호선 (condition 1A, condition 2A, condition 1B, condition 2B)에서 전치부 치관의 설측 경사 이동이 나타났고, 분절호선(condition 2B)상에서 견치가 치체 이동 양상을 보였으며, 레버암이 긴 두 호선(condition 3A, condition 3B)에서는 공히 중절치의 치체 이동 및 견치의 치관 순측 변위 및 치근 설측 변위 소견을 나타냈다. 연속호선(condition 1A, condition 2A, condition 3A)상의 제2소구치는 치관 근심 경사 이동을 보인 반면, 대구치는 레버암이 길어질수록(condition 2A, condition 3A) 원심 이동 소견을 나타냈다.
설측에서 상악 전치부 후방 견인 시 전방 분절의 레버암 작용에 의해 절치의 경사 이동과 견치의 측방 이동이 일어나는 경향이 있었으며, 전치부의 치체 이동을 위해서는 약 20 mm의 레버암을 추천할 수 있다. 또한 연속호선 및 분절호선의 여부가 치열 변위 양상 및 변위량에 차이를 나타냈다.
실험 결과, 구개 경사면 견인 시는 분절호선의 경우 레버암이 10 mm 이상에서, 연속호선은 20 mm인 경우에 견치 및 절치의 치체 이동 양상에 근접했으므로, 짧은 레버암을 사용 시에는 분절호선이 전치부 torque 조절44 등에 유리할 수 있으며, 연속호선에서는 레버암 길이의 증가가 필요할 것이나 전치부가 가장 치체 이동에 근접한 조합은 두 호선 공히 레버암의 길이가 20 mm이면서 정중구개봉합부에서의 견인이었으므로, 적어도 15 mm 이상의 레버암을 사용하는 것이 치체 조절에 바람직할 것으로 보인다.
연속호선과 분절호선(condition 1A, condition 2A, condition 3A, condition 1B, condition 2B, condition 3B)에서 공히 절치의 정출 소견이 나타났고, 레버암이 길어질수록 두 호선(condition 3A, condition 2B, condition 3B)상의 견치는 절단연의 함입 소견을 보였고, 변위량은 연속호선에 비해 분절호선에서 많았다. 또한, 연속호선(condition 1A, condition 2A, condition 3A)상의 제2소구치는 레버암이 길어질수록 치관의 함입 소견을 나타낸 반면, 대구치는 대부분이 정출 소견을 보였으나, 분절호선상의 구치부 변위는 미약하였다.
연속호선과 분절호선(condition 1A, condition 2A, condition 3A, condition 1B, condition 2B, condition 3B)에서 절치는 치관의 내측 변위 소견을 나타냈으나, 레버암이 길어질수록(condition 2A, condition 3A, condition 2B, condition 3B) 견치와 구치부는 치관의 협측 변위 양상을 보였으며, 견치의 변위량은 분절 호선에서 더 많았다. 또한, 분절호선상의 구치부 협측 변위는 연속호선에 비해 미약하였다.
를 고정원으로 사용한 연속호선에서 가장 적은 것으로 나타났다. 후방 분절의 변위 양상은 미니스크류를 사용한 본 실험 모델과 TPA를 사용한 연속호선29에서 다르게 나타났으며, 대구치의 후방 변위량은 TPA 고정원29의 연속호선에서 가장 많았고, 미니스크류를 사용한 분절호선이 가장 적은 것으로 나타나, 호선과 고 정원의 종류에 따라 전방 분절과 후방 분절에서의 변위 양상과 변위량에 차이가 있음을 알 수 있었다. 실제 임상에 적용 시 전치부 조절을 위해서는 변위량이 적은 연속호선을 선택하는 것이 치료 결과의 안전(fail-safe)한 측면이 있을 것으로 생각되나 구치부의 이동 양상 등을 고려해야 할 것이다.
후속연구
이상의 결과를 토대로, 초진 시 환자의 상악 전치 경사도와 수직적 위치 및 악궁의 폭경 등을 고려해서 호선의 종류와 레버암의 길이, 고정원 및 미니스크류의 식립 위치를 선택하는 것이 최적의 치료 결과를 위한 고려사항이 될 것이며 또한, 본 연구에서 밝힌 치열 변위 양상은 교정 영역의 치아 이동을 컴퓨터 시뮬레이션을 통해 해석한 것으로 3차원 모델을 원하는 형태로 쉽게 변형하여 결과를 도출할 수 있는 장점45이 있으나 개개인의 해부학적, 생물학적 변이를 완벽히 재현하지 못하고, 외력을 부여 시 치아와 치근막에 나타나는 초기 변위 양상이기 때문에 실제 치아 이동이 시간에 따른 지속적인 골조직 등의 반응인 점에서 추후 생물학적, 생화학적 연구가 뒷받침된다면 임상에 많은 도움을 줄 수 있을 것이다.
질의응답
핵심어
질문
논문에서 추출한 답변
전치부 후방 견인의 효과적인 역계를 위해서 중요한 것은?
전치부 후방 견인의 효과적인 역계(force system) 를 위해서는, 레버암의 길이와 sagittal plane상에서의 위치 및 후방 고정원의 설계가 중요한데, 미니스크류13,14는 절대적 고정원(absolute anchoarge)15-17으로서의 역할 뿐만 아니라 식립 부위에 따라 다양한 수평, 수직적 벡터를 나타내어 임상에서 활용도가 높다. Chung 등18은 설측의 retractor와 palatal plate를 이용하여 전치부 en-masse 견인을 시행하였고, Hong 등19은 전치부 torque 조절을 위한 레버암과 미니스크류 시스템에 관해 보고하였다.
교정력은 무엇에 의해 이동 양상이 달라지는가?
Siding mechanics는 과거의 loop mechanics와 달리 브라켓과 호선 사이의 마찰로 인해 고정원이 소실2될 수 있음에도 불구하고, 이러한 요구(demand)를 충족시킬 수 있어 임상에서 보편적으로 사용되고 있으며, 이에 대한 효과적인 역계(force system) 등이 보고되고 있다. 3 교정력은 벡터의 수학이고 저항 중심에 대한 힘의 작용선(line of force)에 의해 이동 양상이 달라지므로, 4 소구치 발치 case에서 술자가 원하는 전치부 이동 양상을 위해서는 적절한 힘 벡터와 모멘트의 조절 등이 필요하다. 5 특히 설측 교정의 경우, 순측과 힘의 작용점의 차이로 인해 동일한 교정력을 제공 시 발생하는 모멘트가 달라지므로, 호선에 보상 만곡(compensating curve)1을 부여하거나 레버암6,7 등을 사용하여 전치부 견인을 시행할 수 있으며, 순측 교정과의 생역학적 차이를 이해하고 적용한다면 성공적인 결과를 가져올 수 있겠다.
설측의 연속호선과 분절호선의 3차원 유한요소 모델에서 레버암의 길이와 미니스크류의 위치를 달리하여 전치부 후방 견인 시의 변위 양상을 비교한 결과는?
설측의 연속호선과 분절호선의 3차원 유한요소 모델에서 레버암의 길이와 미니스크류의 위치를 달리하여 전치부 후방 견인 시의 변위 양상을 비교하였다. 구개 경사면 견인 시, 두 호선 공히 레버암이 짧을수록 전치부의 설측 경사 이동을, 20 mm인 경우 중절치의 치체 이동 및 견치의 치근 이동 양상을 나타냈다. 정중구개봉합부 견인 시의 변위양상은 구개 경사면의 경우와 유사하였으나, 레버암이 20 mm인 두 호선에서 절치의 치체 이동 및 연속호선에서 전치부의 함입 소견을 보였다. 호선 종류에 관계없이 레버암이 길어질수록 절치의 정출은 감소하였고, 구개 경사면에서의 견인인 경우와 함께 견치의 협측 변위가 증가하였으며, 분절호선에서 변위량이 많았다. 연속호선상의 제2소구치는 근심 경사 이동 및 함입 소견을, 대구치는 레버암이 길수록 원심 이동 및 협측 변위를 나타낸 반면, 분절호선상의 구치부도 3차원적 이동 양상을 나타냈으나 변위량은 미미하였다. 전치부 후방 견인 시 레버암 작용에 의해 절치의 경사 이동과 견치의 측방 이동 경향이 있었으며, 치체 이동을 위해서는 약 20 mm의 레버암을 추천할 수 있다. 또한 호선의 종류가 치열 변위 양상 및 변위량에 차이를 나타냈다.
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