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문제 정의
- 본 연구는 장스팬에 적용되는 춤이 깊은 데크의 콘크리트 타설시 처짐의 사용성 및 개방형 단면의 불안정성에 의한 휨 비틀림 등의 문제를 개선하는 방안으로 Cap형태의 plate(이하 '캡 플레이트')를 춤이 깊은 데크의 골상부에 일정 간격으로 설치하여 상부 개방형 불안전성을 극복하고 단면의 강성을 증대시켜 중앙부 처짐을 제어하는데 목적을 두고 캡 플레이트의 설치에 따른 휨성능 개선의 효과를 해석과 실험을 통해 검증하고자 한다.
- 현재 시공 중 JF 데크가 갖는 사용성 문제는 주로 박판이라는 점과 개방형 단면이라는 것에 기인한다. 이러한 문제를 효과적으로 개선하고자 본 연구에서는 휨강성 증가와 개방형 단면의 폐쇄화로 기존 JF 데크의 안정성 향상을 구현하기 위해서 개방된 골의 상부에 캡 플레이트를 설치하여 김상섭 외 2인의 연구[8]와 같이 연속화 방안을 고안하였다. 즉, Fig.
- 이러한 문제를 효과적으로 개선하고자 본 연구에서는 휨강성 증가와 개방형 단면의 폐쇄화로 기존 JF 데크의 안정성 향상을 구현하기 위해서 개방된 골의 상부에 캡 플레이트를 설치하여 김상섭 외 2인의 연구[8]와 같이 연속화 방안을 고안하였다. 즉, Fig. 4와 같이 개단면을 폐단면화하여 단면의 불안정성을 극복하고 부가적으로 단면의 강성을 증대시켜 데크의 시공 중 하중에 대한 중앙부 처짐을 감소시키고자 한다.
가설 설정
- 7과 같이 4개의 절점이 있으며 각 절점마다 6개의 자유도(X, Y, Z축 방향의 변위 및 회전)를 가지고 좌굴해석을 지원하는 Shell S4R 요소이다.해석방법은 비선형 해석으로 재료 비선형을 고려한 해석이며 부재의 전단면이 재료의 고유특성인 탄성계수, 항복응력, 포아송비 등의 응력-변형률 관계가 항상 만족한다는 가정하에 해석하였다.
제안 방법
- 국내 기준은 전 단면에 대한 단면2차모멘트를 사용하는 대신 보정계수를 적용하여 데크의 처짐을 계산하고 ASCE는 실제 작용하는 하중에 의한 응력으로부터 유효폭을 계산하고 다시 유효 단면2차모멘트를 활용하여 보정계수 없이 처짐을 산정한다. ASCE에 의한 방법은 극히 번거로워 본 논문에서는 작용응력이 항복응력에 도달한 것으로 보고 유효폭을 산정하였다. 이는 부재의 유효폭을 적게 평가하는 것으로 보다 안전측에서 예측하는 것이다.
- 동일한 길이비의 캡 플레이트를 설치하고 설치위치는 중앙부와 양단부를 변수로 하였다. J사의 춤이 깊은 데크의 상세를 바탕으로 모델화 하였다.
- 가력시의 처짐상황과 실험체 길이를 고려하여 500kN 용량의 엑츄레이터를 사용하였다. 가력시 편심에 의한 영향을 최소화하고자 최대한 중심선을 확보하였고, 가력지점에서의 균등한 하중분배를 위해 가력부와 데크 사이에 가는 모래를 살포하였고 또한 고무패드를 설치하였다. 가력부에서 집중하중으로 인한 국부변형이나 클리플링과 같은 불안정성을 방지하고자 두께 1.
- 동일 하중 작용 시 중앙부 최대 처짐이 어느 정도 차이가 있는지를 보기 위하여 캡플레이트가 없는 S-OO 실험체가 제한 처짐값에 도달할 때의 하중이 작용할 때 캡플레이트가 없는 S-OO 실험체의 변위량과 캡플레이트를 설치한 실험체의 변위량을 비교해보았다. 국내 기준과 ASCE 기준에서의 처짐 제한값이 서로 상이하므로 각 기준에 대해 따로 정리하였고 이를 Table 7에 정리하였다.
- 6과 Table 2를 통해 춤이 깊은 데크 전체 보강의 약 50% 정도 처짐 개선이 예상되는 1500㎜의 캡 플레이트를 중앙부에 설치하는 것을 기준으로 하였다. 동일한 길이비의 캡 플레이트를 설치하고 설치위치는 중앙부와 양단부를 변수로 하였다. J사의 춤이 깊은 데크의 상세를 바탕으로 모델화 하였다.
- 또한, S-AC는 양단부에 설치된 캡플레이트 외에 중앙부에서 데크 골이 벌어지는 것을 방지하기 위한 길이 100mm의 짧은 캡플레이트를 750mm (=L/8) 간격으로 설치하였다. 각 실험체 형상을 이해하기 쉽도록 Fig.
- 본 실험에서는 이수권외 4인의 연구[9]에서와 같이 변곡점 위치인 단부에서 L/4 지점에 하중을 가하는 2점 가력으로 진행하였다. 가력은 변위제어로 진행하였으며 예상 최대하중의 70%까지는 0.
- 본 연구에서는 Fig. 4에 나타낸 바와 같이 시공성과 휨 성능을 고려하여 설치 위치에 따른 두 가지 경우를 고려하였다. 데크의 평평한 면에 수평하게 설치된 캡플레이트는 시공성이 우수하도록 간구된 것으로 Flat형으로 명칭을 정하였고, 데크의 평평한 면에서 다소 솟아오른 곳에 설치된 캡플레이트는 휨성능이 우수하도록 간구된 것으로 Hat형으로 명칭을 정했다.
- 본 연구에서는 춤이 깊은 데크에 캡 플레이트를 사용하여 휨강성 개선과 개방형 단면의 안정화 관한 연구목적으로 유한요소해석과 실대 구조실험을 수행하고 구조적 거동을 분석하여 다음과 같은 결론을 도출하였다.
- 따라서, 국내 설계식을 사용할 때는 전체 단면2차모멘트를 사용하고 ASCE를 적용할 때는 유효단면2차모멘트를 사용한다. 본 연구에서는 캡플레이트가 구간별로 설치되었기 때문에 일반적인 처짐 공식을 적용할 수가 없고 먼저 본 연구의 실험 방법에 상응하는 처짐 산정식을 유도해야 한다. 처짐을 계산하기 위한 여러 방법이 있지만, 여기에서는 모멘트 면적법을 사용해서 처짐을 산정하였다.
- 처짐을 계산하기 위한 여러 방법이 있지만, 여기에서는 모멘트 면적법을 사용해서 처짐을 산정하였다. 세 실험체에 대해 동일한 원리를 적용하여 유도할 수 있으므로, 여기에서는 실험체 S-MC에 대한 유도 과정만 정리하였다. Fig.
- 캡플레이트의 길이와 최적 위치를 결정하기 위해서 캡플레이트의 길이에 따른 처짐을 평가하였다. 스팬 길이 6m인 JF 데크에 콘크리트 토핑 두께를 100㎜로 가정하고 국내 기준의 시공 시 하중을 고려하여 처짐을 산정하였으며 JF 데크의 골 상부에 캡플레이트가 설치되는 것을 고려하여 JF 데크가 측면으로 2매가 연결된 실험체에 대한 처짐을 평가하였다.
- 하중조건은 해석을 검증하기 위해 수행될 실험을 고려하여 등분포하중을 구현하기 위하여 양단부에서 L/4지점 떨어진 위치에서 2지점 가력하고 가력 점에 힌지조건을 적용하기 위해서 Line으로 변위제어를 하였다. 실험에서 가력부의 클리프링을 방지하기 위해 지점부와 가력부의 판형태의 1.6t 스티프너를 설치하는 계획과 동일하게 해석모델에서도 스티프너를 모델하였다.
- 장스팬용 춤이 깊은 데크의 콘크리트 타설 시 과도한 중앙부 처짐 제어와 개방형 단면의 불안정성에 의한 횡비틀림을 방지하기 위한 방안으로 춤이 깊은 데크의 골 사이에 캡 플레이트를 설치하는 방안과 연속형 춤이 깊은 데크의 단부를 캡 플레이트 및 철근으로 연속하여 단부 고정에 의한 중앙부 처짐을 제어하는 방안을 고안하였다. 범용 유한요소해석 프로그램인 ABAQUS 6.
- 춤이 깊은 데크 골상부에 캡 플레이트 설치로 인해 중앙부 휨강성 개선과 단면의 안정성 확보를 평가하기 위한 해석을 검증하기 위해 수행할 실대 실험을 고려하여 6m의 춤이 깊은 데크 2장으로 모델링을 하였다.
- 6과 같이 6m의 춤이 깊은 데크를 기본형(S-00)으로 하고 휨강성 증가 및 개방형 단면의 안정화를 위해 1500㎜ 캡 플레이트(Hat형)를 설치한 모델(S-MC)과 춤이 깊은 데크 단부의 전단보강과 전단변형 방지를 위해 양단부에 750㎜ 캡 플레이트(Hat형)를 설치하고 중앙부에 3개의 100㎜ 캡 플레이트를 설치한 모델(S-AC)을 모델화하였다. 캡 플레이트 길이는 Fig. 6과 Table 2를 통해 춤이 깊은 데크 전체 보강의 약 50% 정도 처짐 개선이 예상되는 1500㎜의 캡 플레이트를 중앙부에 설치하는 것을 기준으로 하였다. 동일한 길이비의 캡 플레이트를 설치하고 설치위치는 중앙부와 양단부를 변수로 하였다.
- 캡 플레이트의 설치 위치는 스팬의 중앙부와 단부로 구분하여 두 가지 경우에 대해 검토하였다. 각 경우에 대한 처짐은 Fig.
- 2mm의 박판으로 제작된 데크플레이트는 얇은 두께로 인하여 압축측에서 국부좌굴이 발생하기 쉽다. 캡플레이트 설치로 인한 국부좌굴 지연효과를 확인하기 위하여 Fig. 21과 같이 하중 단계에 따른 데크플레이트 중앙의 상단부에 부착한 스트레인 게이지의 변화를 정리하였다.
- 캡플레이트의 설치 목적은 크게 두 가지로 단면의 휨성능을 증대키시는 것과 개방형 단면의 안정화이다. 캡플레이트가 개방형 단면의 안정화에 어느 정도 기여하는지 정성적으로 평가하기 위하여(실험상으로는 구분을 하기 어렵기 때문에)유한요소해석을 수행하였다.
- 캡플레이트의 길이와 최적 위치를 결정하기 위해서 캡플레이트의 길이에 따른 처짐을 평가하였다. 스팬 길이 6m인 JF 데크에 콘크리트 토핑 두께를 100㎜로 가정하고 국내 기준의 시공 시 하중을 고려하여 처짐을 산정하였으며 JF 데크의 골 상부에 캡플레이트가 설치되는 것을 고려하여 JF 데크가 측면으로 2매가 연결된 실험체에 대한 처짐을 평가하였다.
- 8과 같이 해석모델은 단순지지 조건의 힌지와 롤러로 경계조건으로 모델링을 하였다. 하중조건은 해석을 검증하기 위해 수행될 실험을 고려하여 등분포하중을 구현하기 위하여 양단부에서 L/4지점 떨어진 위치에서 2지점 가력하고 가력 점에 힌지조건을 적용하기 위해서 Line으로 변위제어를 하였다. 실험에서 가력부의 클리프링을 방지하기 위해 지점부와 가력부의 판형태의 1.
- 재료의 물성치로 탄성계수는 206GPa를 사용하였다. 항복 강도는 J사의 춤이 깊은 데크의 제작에 사용된 강재의 MillSheet를 참고하여 Fy = 329MPa으로 하여 해석을 수행하였다.
대상 데이터
- 05mm/sec의 속도로 가력하였다. 가력시의 처짐상황과 실험체 길이를 고려하여 500kN 용량의 엑츄레이터를 사용하였다. 가력시 편심에 의한 영향을 최소화하고자 최대한 중심선을 확보하였고, 가력지점에서의 균등한 하중분배를 위해 가력부와 데크 사이에 가는 모래를 살포하였고 또한 고무패드를 설치하였다.
- 길이 6m 이하의 스팬에서 캡플레이트의 효율성을 확인하기 위하여 캡플레이트의 유무와 설치 위치를 변수로 총 3개의 실험체를 제작하였다. Table 4의 실험체 일람에 나타낸 바와 같이 S-OO는 기본형 실험체로 캡플레이트가 없는 실험체이며 S-MC는 중앙부에 스팬의 L/4에 해당되는 길이 1500mm의 캡플레이트(Hat형)를 설치한 것이며 S-AC는 양 단부에 스팬의 L/8에 해당되는 길이 750mm의 캡플레이트(Hat형)를 각각 설치한 것으로, S-MC와 S-AC에 사용되는 캡플레이트의 양은 동일하다.
- 실험체는 모두 춤 250mm의 JF 데크를 사용하였으며 실험체의 총 길이는 6m로 계획하였다. 데크와 캡플레이트는 모두 직결나사를 사용하여 접합하였다.
- 실험체의 변위를 측정하기 위해 Fig. 14와 같이 가력지점 (L/4) 두 군데와 중앙부에 총 3개의 LVDT(D1,D2,D3)를 설치하였다.
- 재료의 물성치로 탄성계수는 206GPa를 사용하였다. 항복 강도는 J사의 춤이 깊은 데크의 제작에 사용된 강재의 MillSheet를 참고하여 Fy = 329MPa으로 하여 해석을 수행하였다.
- 해석대상은 Fig. 6과 같이 6m의 춤이 깊은 데크를 기본형(S-00)으로 하고 휨강성 증가 및 개방형 단면의 안정화를 위해 1500㎜ 캡 플레이트(Hat형)를 설치한 모델(S-MC)과 춤이 깊은 데크 단부의 전단보강과 전단변형 방지를 위해 양단부에 750㎜ 캡 플레이트(Hat형)를 설치하고 중앙부에 3개의 100㎜ 캡 플레이트를 설치한 모델(S-AC)을 모델화하였다. 캡 플레이트 길이는 Fig.
- 해석에 사용된 요소는 데크플레이트가 1~2㎜ 박판인 것을 고려하여 Fig. 7과 같이 4개의 절점이 있으며 각 절점마다 6개의 자유도(X, Y, Z축 방향의 변위 및 회전)를 가지고 좌굴해석을 지원하는 Shell S4R 요소이다.해석방법은 비선형 해석으로 재료 비선형을 고려한 해석이며 부재의 전단면이 재료의 고유특성인 탄성계수, 항복응력, 포아송비 등의 응력-변형률 관계가 항상 만족한다는 가정하에 해석하였다.
데이터처리
- 국내외 설계식의 타당성을 확인하기 위하여 국내 합성데크 바닥구조설계기준안[12]과 미국의ASCE[13] 기준을 실험결과와 비교하였다. 국내 기준은 전 단면에 대한 단면2차모멘트를 사용하는 대신 보정계수를 적용하여 데크의 처짐을 계산하고 ASCE는 실제 작용하는 하중에 의한 응력으로부터 유효폭을 계산하고 다시 유효 단면2차모멘트를 활용하여 보정계수 없이 처짐을 산정한다.
- 장스팬용 춤이 깊은 데크의 콘크리트 타설 시 과도한 중앙부 처짐 제어와 개방형 단면의 불안정성에 의한 횡비틀림을 방지하기 위한 방안으로 춤이 깊은 데크의 골 사이에 캡 플레이트를 설치하는 방안과 연속형 춤이 깊은 데크의 단부를 캡 플레이트 및 철근으로 연속하여 단부 고정에 의한 중앙부 처짐을 제어하는 방안을 고안하였다. 범용 유한요소해석 프로그램인 ABAQUS 6.9를 이용하여 평가하고자 유한요소해석을 수행하였다.
이론/모형
- 본 연구에서는 캡플레이트가 구간별로 설치되었기 때문에 일반적인 처짐 공식을 적용할 수가 없고 먼저 본 연구의 실험 방법에 상응하는 처짐 산정식을 유도해야 한다. 처짐을 계산하기 위한 여러 방법이 있지만, 여기에서는 모멘트 면적법을 사용해서 처짐을 산정하였다. 세 실험체에 대해 동일한 원리를 적용하여 유도할 수 있으므로, 여기에서는 실험체 S-MC에 대한 유도 과정만 정리하였다.
- 하중-변위관계에서 초기기울기의 1/3 기울기의 직선으로 항복하중을 산정하는 1/3 접선법 (독립행정법인건축연구소, “강구조건축물의 구조 성능 평가시험법에 관한 연구”, 사단법인 일본철강연맹(2002))을 사용하여 항복하중을 산정하였다.
성능/효과
- (2) 해석결과, S-MC 해석모델의 강성은 약 12%, 제한처짐까지의 하중은 약 18% 정도 증가하였고 S-AC 해석모델의 강성은 약 4%, 제한처짐까지의 하중은 약 7% 정도 증가하였다. 따라서 캡 플레이트 설치는 춤이 깊은 데크의 강성 및 내력을 증가하는 것으로 판단되며, 캡 플레이트를 중앙부에 설치하는 것이 양단부에 설치하는 것보다 처짐제어 성능이 우수한 것으로 판단된다.
- (3) 해석결과, 하중 증가에 따른 춤이 깊은 데크 중앙부 단면의 변형 후 형상을 비교한 결과, 캡 플레이트의 설치로 인해 춤이 깊은 데크의 단면형상이 유지되는 것을 확인하였다. 캡 플레이트의 위치에 따른 변화는 길이가 L/4인 캡 플레이트를 중앙부에 설치하는 것이 최대하중까지 단면형상이 유지되어 길이가 L/8인 캡 플레이트를 양단부에 설치하는 것보다 효과적인 것으로 판단된다.
- (4) 실험결과, 각 실험체의 변형률 분포로 하중증가에 따른 판좌굴 발생 시점을 비교한 결과, 캡 플레이트를 설치하지 않은 경우보다 중앙부 또는 양단부에 캡 플레이트를 설치한 경우 더 높은 하중에서 판좌굴이 발생하였다. 이에 캡 플레이트 설치가 춤이 깊은 데크의 판좌굴 지연 또는 방지되어 단면의 안정화에 기여한 것으로 판단된다.
- (5) 실험결과, 캡플레이트를 중앙에 설치 하는 것이 양단부에 설치 하는 것이 합성데크 바닥구조 설계기준(안)의 국내 기준이 3%, ASCE의 처짐기준을 적용할 경우 9% 더 처짐이 적게 나옴으로서 캡플레이트를 설치 할 경우 양 단부 보다 중앙부에 설치 하는 것이 효과 적임을 알 수 있다.
- Table에서 볼 수 있듯이 S-MC 실험체는 S-OO 실험체보다 초기강성 및 최대내력이 각각 약 6%, 10% 증가하였다. S-AC 실험체의 초기강성은 S-OO 실험체보다 약 6%로 증가하였으나 가력부 스티프너의 용접부파괴로 최대내력은 약 11% 낮게 나타났다.
- 실험체별 최대내력과 초기강성을 Table 5에 정리하였다. Table에서 볼 수 있듯이 S-MC 실험체는 S-OO 실험체보다 초기강성 및 최대내력이 각각 약 6%, 10% 증가하였다. S-AC 실험체의 초기강성은 S-OO 실험체보다 약 6%로 증가하였으나 가력부 스티프너의 용접부파괴로 최대내력은 약 11% 낮게 나타났다.
- 양 단부에 캡플레이트를 설치한 S-AC 실험체는 40kN 이후 국부좌굴이 발생하고 있으나 S-MC와 같이 그 진행 속도가 완만한 것을 알 수 있다. 각 실험체의 압축측 변형률을 비교한 결과 캡플레이트 설치에 의한 국부좌굴 지연 효과를 확인할 수 있었다.
- 20에 나타내었다. 데크 중앙부에 L/4길이의 캡플레이를 설치한 실험체의 경우, 하중이 증가함에도 데크의 단면형상이 유지되는 것을 확인할 수 있었다. 양단부에 L/8 길이의 캡플레이트를 설치하고 중앙부에 길이 100㎜ 의 단속형 캡플레이트 3개를 설치한 경우에도 폭방향 단면형상의 변형을 제어하는 것으로 나타났다.
- (2) 해석결과, S-MC 해석모델의 강성은 약 12%, 제한처짐까지의 하중은 약 18% 정도 증가하였고 S-AC 해석모델의 강성은 약 4%, 제한처짐까지의 하중은 약 7% 정도 증가하였다. 따라서 캡 플레이트 설치는 춤이 깊은 데크의 강성 및 내력을 증가하는 것으로 판단되며, 캡 플레이트를 중앙부에 설치하는 것이 양단부에 설치하는 것보다 처짐제어 성능이 우수한 것으로 판단된다.
- 로 변화되어 약 30% 증가되었다. 또한 캡플레이트 설치 이전의 유효 단면2차모멘트가 전 단면의 86%인 반면, 캡플레이트를 설치한 단면의 유효 단면2차모멘트는 전 단면의 92%로 증가된 것을 알 수 있다. 처짐과 관련하여 가장 특징적인 현상은 유효 단면2차 모멘트의 증가율이다.
- S-OO와 S-MC는 실험이 원만히 진행되었으나 S-AC 실험체의 경우, 가력부의 웨브 클리플링을 방지하기 위해 설치한 스티프너의 용접부에서 파괴가 되어 웨브 크리플링이 발생하였고 이로 인해 예상내력에 도달하기 전에 내력이 감소하였다. 모든 실험체는 최대내력 이후 가력부의 국부좌굴에 의해 급격하게 내력이 저하되었으며 중앙부에 캡플레이트를 설치한 S-MC 실험체가 가장 큰 큰 내력을 발휘하는 것으로 나타났다.
- 국내 냉간성형강 설계기준[10] 보다 AISI 기준[11]에 의한 유효 단면2차모멘트가 2,341cm4에서 3,254cm4로 증가되어 무려 40% 가깝게 증가하였다. 이상으로부터 캡플레이트 설치로 인해 유효폭(또는 유효단면2차모멘트)이 효과적으로 상승된 것을 알 수 있다.
- 3mm), S-MC와 S-AC의 처짐은 S-OO 실험체 대비 각각 79%와 82% 정도로 처짐이 감소하였으며 ASCE 기준을 적용할 경우(20mm), S-MC와 S-AC의 처짐은 S-OO 실험체 대비 각각 67%와 76% 정도로 처짐이 상당히 감소하였다. 이상으로부터, 동일하중이 작용할 시 캡플레이트를 설치한 실험체의 처짐이 더 작은 것을 알 수 있으며, 또한 캡플레이트를 (양 단부보다) 중앙부에 설치하는 것이 더 우수한 성능을 보이는 것으로 판단할 수 있다.
- 3mm에 도달할 때의 하중), S-MC와 S-AC의 하중은 S-OO 실험체 대비 각각 11%와 10% 정도의 더 큰 하중을 지지할 수 있으며 ASCE 기준을 적용할 경우(20mm에 도달할 때의 하중), S-MC와 S-AC의 하중은 S-OO 실험체 대비 각각 7%와 13% 정도의 하중을 더 지지할 수 있는 것을 알 수 있다. 이상으로부터, 캡플레이트 설치로 인해 규준에서 제한하고 있는 처짐에 도달할 때까지 더 큰 하중을 지지할 수 있음을 알 수 있다.
- 이상으로부터, 캡플레이트는 단부보다는 중앙부에 설치하는 것이 보다 더 효율적인 것을 알 수 있고 또한, 중앙부에 설치되는 캡플레이트의 길이는 전체 스팬의 1/4 정도가 적당한 것으로 결론지을 수 있다.
- 78으로 S-OO 해석모델보다 약 4% 증가하였고 최대처짐은 약 5% 정도 감소하였다. 중앙부에 캡 플레이트를 설치한 S-MC 해석모델은 초기강성 1.92로 S-OO 해석모델이 비해 약 12% 증가하였고 최대처짐은 약 17%정도 감소하였다.
- 캡 플레이트가 미설치된 S-OO 해석모델과 비교하여 모든 해석모델의 최대하중은 약 80kN으로 유사하였고 춤이 깊은 데크 단부의 전단보강을 위해서 단부에 캡 플레이트와 중앙부에 횡비틀림 방지용 캡 플레이트를 설치한 S-AC 해석모델은 초기강성 1.78으로 S-OO 해석모델보다 약 4% 증가하였고 최대처짐은 약 5% 정도 감소하였다. 중앙부에 캡 플레이트를 설치한 S-MC 해석모델은 초기강성 1.
- 국내 기준과 ASCE 기준에서의 처짐 제한값이 서로 상이하므로 각 기준에 대해 따로 정리하였고 이를 Table 7에 정리하였다. 합성데크 바닥구조 설계기준(안)의 국내 기준을 적용할 경우(33.3mm), S-MC와 S-AC의 처짐은 S-OO 실험체 대비 각각 79%와 82% 정도로 처짐이 감소하였으며 ASCE 기준을 적용할 경우(20mm), S-MC와 S-AC의 처짐은 S-OO 실험체 대비 각각 67%와 76% 정도로 처짐이 상당히 감소하였다. 이상으로부터, 동일하중이 작용할 시 캡플레이트를 설치한 실험체의 처짐이 더 작은 것을 알 수 있으며, 또한 캡플레이트를 (양 단부보다) 중앙부에 설치하는 것이 더 우수한 성능을 보이는 것으로 판단할 수 있다.
후속연구
- (1) 현재 전 단면에 보정계수를 고려한 국내 합성데크 기준은 유효폭을 고려한 ASCE 기준에 비해 처짐을 다소 과대평가하고 처짐의 편차가 크므로 춤이 깊은 데크에 적용 가능한 보정계수의 개발이 필요하다고 판단된다.
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