[논문]경화촉진제와 조강시멘트를 사용한 시멘트 페이스트의 조기강도 발현 메커니즘에 관한 실험적 연구

민태범; 조인성; 이한승

doi:10.11112/jksmi.2014.18.1.084

경화촉진제와 조강시멘트를 사용한 시멘트 페이스트의 조기강도 발현 메커니즘에 관한 실험적 연구
Experimental Study on the Early Strength Development Mechanism of Cement Paste Using Hardening Accelerator and High-Early-Strength Cement 원문보기

한국구조물진단유지관리공학회 논문집 = Journal of the Korea Institute for Structural Maintenance and Inspection, v.18 no.1, 2014년, pp.84 - 92

민태범 (한양대학교 일반 대학원 첨단건축도시환경공학과, (주)케미콘 기술연구소) , 조인성 ((주)케미콘 기술연구소) , 이한승 (한양대학교 ERICA 건축학부)

초록
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본 연구는 조강시멘트와 경화촉진제를 사용하여 조기강도 발현의 메커니즘을 분석하는 것이 목적이다. 연구결과 경화촉진제는 시멘트와의 수화반응시 $Ca(OH)_2$의 촉진시키는 것을 TG/DTA 실험을 통하여 검정하였다. 압축강도 측정결과 경화촉진제의 사용량이 증가 할수록 초기압축강도가 증가하는 것을 알 수 있었다. 또한 미소수화열 측정결과 경화촉진제는 시멘트의 성분중 $C_3S$의 수화반응을 촉진시키는 것으로 나타났다. XRD분석결과 재령별 수화생성물을 확인할 수 있었으며 경화촉진제의 사용량이 증가할수록 수화물들의 피크점이 높게 나타나는 것을 알 수 있었다. SEM찰영을 한 결과 촉진제의 첨가량에 따라 $Ca(OH)_2$의 생성과 재령에 따라 C-S-H의 형상을 관찰할 수 있었다. 따라서 본 연구에서 사용된 경화촉진제는 초기강도발현 시키는 것에 대해 효과적인 것을 확인 할 수 있었다.

Abstract ▼ AI-Helper

The purpose of study is to analyze mechanism with early high portland cement and hardening accelerator. As the result, it was concluded that hardening accelerator makes accelerates appearance of $Ca(OH)_2$ through experiment using TG-DTA when it hydrates with cement. On the result of compressive strength, as increasing the amount of hardening accelerator used, early compressive strength was improved. Also, as a result of hydration heat, hardening accelerator accelerates hydration of $C_3S$ that is cement's component. On the result of XRD's analyzation, hydration product for each age could be check and it was shown that as increasing the amount of hardening accelerator used, peak point of hydration product was recorded high. As the result of SEM, appearance of C-S-H was shown as the amount of $Ca(OH)_2$'s appearance and each age according to additive contents of hardening accelerator. Therefore hardening accelerator used on this study is effective on getting early compressive strength.

주제어

AI 본문요약
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문제 정의

따라서 이러한 문제점을 해결 하고자 본 연구에서는 선행연구를 통하여 스팀양생을 실시하지 않고 상온양생으로 6시간에 몰드 탈형 강도인 10MPa 이상을 발현하는 프리캐스트 콘크리트 개발을 목적으로 한 시멘트모르타르 연구를 실시하여 그 가능성을 확인하였다 (Tae Beom et al., 2012). 그러나 역학적 연구를 수행함에 한계점이 있으며 사용재료의 강도발현 메커니즘에 관한 미세화학적 연구는 부족한 실정이다 (Tae Beom et al.
골재를 혼합하는 경우, 골재의 고유 성분이 강도발현에 영향을 주고 미세분석 시 골재성분이 뒤섞여 촉진제 사용으로 생성되는 수화생성물을 뚜렷한 형태로 관찰이 불가능하다. 따라서 이를 최대한 배제하기 위하여 시험체의 치수를 줄이고 페이스트 시험체를 제작하여 실험을 실시하였다.
본 연구는 경화촉진제의 촉진성능을 검증하고자 실시한 실험적 연구이다. 골재를 혼합하는 경우, 골재의 고유 성분이 강도발현에 영향을 주고 미세분석 시 골재성분이 뒤섞여 촉진제 사용으로 생성되는 수화생성물을 뚜렷한 형태로 관찰이 불가능하다.
본 연구에서는 촉진제의 사용량에 따라서 초기의 수화생성물을 시각적으로 확인하기 위하여 2000배율로 SEM 분석을 실시하였다. Photo 1은 OPC를 사용한 실험체의 촉진제 사용량에 따른 SEM 관찰결과를 나타낸 것이다.
이러한 배경 하에, 본 연구의 목적은 C₃S가 다량 함유된 조강시멘트와 경화촉진제를 병용 사용하여 스팀양생 없이 상온에서 6시간에 10MPa 이상을 발현할 수 있는 프리캐스트 콘크리트의 강도발현 메커니즘을 미세화학적으로 규명하는 것이다.

제안 방법

C₃S가 다량 함유된 조강시멘트와 칼슘계 경화촉진제를 병용 사용한 시멘트페이스트의 초기 재령 압축강도발현 메커니즘을 미세화학분석 실험을 통하여 규명한 것으로, 본 연구범위 내에서 다음과 같은 결론을 얻을 수 있었다.
시멘트 페이스트 제작을 위한 페이스트 비빔은 KS L 5109에 의해 실시하였으며 실험체는 단순 강도 측정만 하기 위하여 40×40×160mm 규격 (KS L ISO 679)으로 제작하였다. W/C비는 경화촉진제의 성능을 최대화 시키는 것을 목적으로 시멘트 사용량을 높여 W/C비를 20%로 설정하였고 경화촉진제는 시멘트 중량대비 0%, 1%, 3%의 3수준으로 설정하였다. 또한 시멘트의 종류는 C₃S의 함량이 다른 일반포틀랜드 시멘트 (이하 OPC라고 칭함)와 3종시멘트 두 가지로 사용했으며 양생조건으로는 온도 20℃, 습도 60%로 항온·항습기를 이용하여 기건 양생을 실시하였다.
본 실험의 측정 항목은 Table 4와 같이 굳지 않은 페이스트와 경화한 페이스트로 나누었다. 또한 경화촉진제의 조강성 성능검증을 위해 실험체의 양생재령은 4, 6, 8, 12시간으로 설정하였다.
또한 시멘트의 종류는 C3S의 함량이 다른 일반포틀랜드 시멘트 (이하 OPC라고 칭함)와 3종시멘트 두 가지로 사용했으며 양생조건으로는 온도 20℃, 습도 60%로 항온·항습기를 이용하여 기건 양생을 실시하였다.
본 연구에서는 Ca²⁺가 C-S-H의 생성에 많은 영향을 미치는 점을 이용하여 주성분이 Ca²⁺인 칼슘계의 경화촉진제를 사용하였다. 경화촉진제의 주성분인 Ca²⁺는 이온 포화도를 빨리 과포화에 도달하게 만들어주는 역할을 하며 Ca(OH)₂의 형성을 촉진 시킨다.

대상 데이터

본 실험에서 사용된 시멘트는 S사의 1종 보통포틀랜드 시멘트와 C₃S 함유량이 높은 국내D사의 3종 조강시멘트를 사용하였으며 화합물 조성은 Table 1과 같다. 혼화제는 수축저감제가 포함되어 있는 PC계 고성능 감수제를 사용하였으며 경화 촉진제의 특성은 Table 2에 나타내었다.
시멘트 페이스트 제작을 위한 페이스트 비빔은 KS L 5109에 의해 실시하였으며 실험체는 단순 강도 측정만 하기 위하여 40×40×160mm 규격 (KS L ISO 679)으로 제작하였다.
S 함유량이 높은 국내D사의 3종 조강시멘트를 사용하였으며 화합물 조성은 Table 1과 같다. 혼화제는 수축저감제가 포함되어 있는 PC계 고성능 감수제를 사용하였으며 경화 촉진제의 특성은 Table 2에 나타내었다.

성능/효과

(1) 조강시멘트에 첨가한 경화촉진제 양이 증가할수록 초기재령 압축강도는 크게 나타났으며, 경화촉진제 첨가량 3%인 경우, 재령 6시간에서 연구 목표인 압축강도 10MPa를 얻을 수 있었다.
(3) 경화촉진제와 조강시멘트에 다량 함유된 C₃S의 반응에 기인하는 수화발열속도 및 수화발열량이 커지는 것을 알 수 있으며, 이는 특히, 2차 피크시간을 앞당기는 역할을 하는 것으로 나타났다.
(4) X선 회절 분석으로부터 경화촉진제 사용에 의해 초기 재령에서 Ettringite와 Ca(OH)₂ 피크가 크게 나타나고, 이는 재령별 TG/DTA 실험 및 SEM 분석 결과와 일치하는 것으로 보아, 경화촉진제가 수화반응을 촉진시키는 것을 알 수 있었다.
실험결과 경화 촉진제 사용량이 증가 할수록 응결시간은 단축 되는 것을 알 수 있었으며 또한 일반 OPC 보다 3종시멘트를 사용한 실험체가 경화촉진제와 반응이 활발한 것을 알 수 있었다. OPC-0의 실험체와 OPC-3의 실험체를 비교하였을 때 180분의 응결시간을 단축시키는 것을 알 수 있었으며 3J-0의 실험체와 3J-3의 실험체의 응결시간차이는 220분의 차이가 나타났다. 또한 OPC-3이 3J-0보다 응결시간이 단축되는 것으로 나타났으며 이는 경화 촉진제가 시멘트 화합물 중 C₃A와 C₄AF를 촉진시켜 응결시간을 단축시키는 것으로 판단된다.
이는 Ca(OH)₂의 경우 재령6시간 까지 3J-1과 3J-3은 유사한 피크점을 보이고 있는 점을 고려 하였을 때 Ettringite와 Ca(OH)₂의 생성이 소량으로 생성된 것이 아니라 수화생성물이 치밀하게 형성되어 관찰이 불가한 것으로 판단된다. 따라서 본 SEM 분석을 실시한 결과 촉진제 사용량이 Ca²⁺이온의 생성에 영향을 미치는 것으로 나타났으며 Ca²⁺이온의 증가로 수화반응 속도가 증가하며 수화생성물 또한 증가시키는 것으로 나타났다. 이는 XRD결과와도 일치하는 것으로 판단되었다.
이는 촉진제가 Ettringite와 반응하여 Ca(OH)₂를 생성하기 때문에 Ca(OH)₂의 피크는 증가하고 Ettringite의 피크는 감소하는 것으로 판단된다. 따라서 본 연구에서 사용된 경화촉진제는 일반 포틀랜드 시멘트 보다 3종조강시멘트에 효과적인 것을 알 수 있었다.
실험결과 경화촉진제 사용량이 증가할수록 압축강도를 증가하는 형상을 보였으나 3J-3의 실험체만 본 연구에서 설정한 재령 6시간의 목표 강도를 만족하는 하는 것으로 나타났다. 따라서 본 연구에서 설정한 목표강도를 만족하기 위해서는 3종시멘트 사용이 필수적이라 할 수 있으며 촉진제 또한 사용 시멘트 량의 3% 이상이 사용되어야 할 것으로 판단된다. 또한 앞서 고찰한 응결실험과 Ca(OH)₂ 정량분석실험 그리고 압축강도 실험결과를 비교한 결과 촉진제의 사용량이 증가할수록 응결시간이 단축되며 Ca(OH)₂ 생성량을 촉진시켜 초기강도에 영향을 미치는 것으로 보아 촉진제는 C₃S 이외의 다른 시멘트 화합물인 C₃A, C₂S, C₄AF도 촉진시키는 것으로 판단된다.
이는 경화촉진제를 첨가함에 따라 C₃S의 수화속도를 촉진 시킨 결과로 판단 할 수 있다. 따라서 수화속도 측정 실험을 통하여 본 연구의 핵심인 경화촉진제의 혼입에 따라 약 1시간 이후부터 경화촉진제가 C₃S의 수화를 촉진시켜 조기에 강도발현을 이끌어내는 효과를 확인했다.
또한 3J-1과의 차이점을 살펴보면 3J-3의 시편에서는 상대적으로 Ca(OH)₂와 Ettringite 결정이 소량으로 나타났다. 이러한 결과는 앞서 고찰한 XRD 결과와 유사하게 나타났으며 Ettringite의 경우 3J-1보다 3J-3에서 피크가 더 높게 나타났다.
그리고 재령 12시간에서는 육면체의 판상형 결정인 Ca(OH)₂와 강도에 영향을 미치는 C-S-H의 결정과 Ettringite의 결정도 함께 관찰되었으며 수화생성물간 조직이 치밀한 것을 알 수 있다. 또한 3J-1의 SEM 분석 결과 3J-0과 비교하여 수화초기부터 다량의 수화생성물이 관찰되어지는 것을 알 수 있었다. 특히 Ettringite의 경우 3J-0시편에서는 소량만 관찰되어지고 있으며 결정이 미세하게 나타났다.
하지만 OPC-3의 실험체는 촉진제가 혼입되지 않은 3J-0보다 Ca(OH)₂이 많이 생성된 것을 알 수 있다. 또한 Ca(OH)₂ 생성량과 응결시간을 비교 하였을때 응결시간이 단축될수록 Ca(OH)₂의 생성량이 증가하는 현상을 나타났으며 응결시간이 Ca(OH₎₂생성에 영향을 미치는 것으로 사료된다. 따라서 촉진제는 시멘트의 종류에 상관없이 촉진제의 주 성분인 Ca²⁺이온이 용해되어 과포화 농도에 빨리 도달하게 만드는 역할을 함으로써 Ca(OH)₂의 결정 석출 속도에 영향을 미치는 것으로 판단된다.
OPC-0의 실험체와 OPC-3의 실험체를 비교하였을 때 180분의 응결시간을 단축시키는 것을 알 수 있었으며 3J-0의 실험체와 3J-3의 실험체의 응결시간차이는 220분의 차이가 나타났다. 또한 OPC-3이 3J-0보다 응결시간이 단축되는 것으로 나타났으며 이는 경화 촉진제가 시멘트 화합물 중 C₃A와 C₄AF를 촉진시켜 응결시간을 단축시키는 것으로 판단된다.
이는 경화 촉진제가 주로 C₃S를 촉진시키기 때문에 OPC의 C₃S함량보다 3종시멘트의 C₃S 함량이 높음으로 인해 이와 같은 결과가 나타난 것으로 판단된다. 또한 경화촉진제 사용량이 증가할 수 록 1차 피크점이 사라지기 전 이미 2차 피크점을 향해 수화속도가 증가하는 것을 알 수 있었다. 이는 경화촉진제를 첨가함에 따라 C₃S의 수화속도를 촉진 시킨 결과로 판단 할 수 있다.
실험결과 촉진제의 사용량이 증가할수록 Ca(OH)₂의 생성량이 증가하는 것을 알 수 있다. 또한 동일 재령에서의 사용된 시멘트에 따라 Ca(OH)₂의 생성량을 비교해 보았을 때 OPC를 사용한 시험체보다 3종 시멘트를 사용한 실험체에서 Ca(OH)₂가 많이 생성된 것을 알 수 있다. 이는 3종시멘트의 조강 성능에 따라 차이가 나는 것으로 판단된다.
따라서 본 연구에서 설정한 목표강도를 만족하기 위해서는 3종시멘트 사용이 필수적이라 할 수 있으며 촉진제 또한 사용 시멘트 량의 3% 이상이 사용되어야 할 것으로 판단된다. 또한 앞서 고찰한 응결실험과 Ca(OH)₂ 정량분석실험 그리고 압축강도 실험결과를 비교한 결과 촉진제의 사용량이 증가할수록 응결시간이 단축되며 Ca(OH)₂ 생성량을 촉진시켜 초기강도에 영향을 미치는 것으로 보아 촉진제는 C₃S 이외의 다른 시멘트 화합물인 C₃A, C₂S, C₄AF도 촉진시키는 것으로 판단된다.
이와 비교하여 촉진제 3% 사용한 OPC-3의 경우 재령4시간에서부터 수화물이 관찰되었으며, 재령6시간에서 부터는 잘 발달된 Ca(OH)₂의 결정이 관찰되었다. 또한 재령 12시간에서는 OPC-0, OPC-1보다 수화물의 조직이 치밀하게 나타나고 있으며, 상대적으로 수화반응이 크게 향상되었음을 알 수 있다.
이는 3종 조강시멘트의 화합물 중 반응속도가 빠른 C3A와 C₃S의 함량이 높기 때문인 것으로 판단된다. 또한 촉진제가 사용된 3J-1, 3J-3의 동일 재령의 분석결과 촉진제를 사용한 시편의 Ettringite 피크 및 Ca(OH)₂ 피크가 촉진제의 사용량이 증가할수록 높게 나타나는 것으로 나타났으며 촉진제의 사용량이 증가함에 따라 3J-1보다 3J-3시편에서 Ettringite의 피크가 먼저 사라지는 것으로 나타났다. 이는 촉진제가 Ettringite와 반응하여 Ca(OH)₂를 생성하기 때문에 Ca(OH)₂의 피크는 증가하고 Ettringite의 피크는 감소하는 것으로 판단된다.
8은 경화촉진제 사용량에 따라 72시간 동안의 제2차 피크의 수화열을 나타낸 것이다. 수화속도 실험결과 OPC-Series보다 3J-Series가 초기 수화속도가 빠르며 특히 C₃S의 함량과 관계가 있는 2차피크가 빠른 시간에 나타나며 높게 나타나는 것을 알 수가 있다. 이는 경화 촉진제가 주로 C₃S를 촉진시키기 때문에 OPC의 C₃S함량보다 3종시멘트의 C₃S 함량이 높음으로 인해 이와 같은 결과가 나타난 것으로 판단된다.
3은 경화촉진제 첨가량에 따른 페이스트 Zero Flow 값을 나타낸 것이다. 실험 결과 경화촉진제의 사용양이 증가할수록 Zero Flow 값은 증가하는 것을 알 수 있다. 이는 경화촉진제의 성분 중 유동성을 증가시키는 성분이 포함되어 있는 것으로 사료되며 일반 OPC를 사용한 실험체 보다 3종 시멘트를 사용한 실험체에서 유동성이 감소하는 원인은 3종 시멘트의 분말도 증가로 인하여 물과의 흡착 부족으로 인해 나타나는 현상으로 판단된다.
4는 경화촉진제의 사용량에 따른 응결시간을 나타낸 그림이다. 실험결과 경화 촉진제 사용량이 증가 할수록 응결시간은 단축 되는 것을 알 수 있었으며 또한 일반 OPC 보다 3종시멘트를 사용한 실험체가 경화촉진제와 반응이 활발한 것을 알 수 있었다. OPC-0의 실험체와 OPC-3의 실험체를 비교하였을 때 180분의 응결시간을 단축시키는 것을 알 수 있었으며 3J-0의 실험체와 3J-3의 실험체의 응결시간차이는 220분의 차이가 나타났다.
6은 재령별 촉진제 함유량에 따른 압축강도를 나타낸 그림이다. 실험결과 경화촉진제 사용량이 증가할수록 압축강도를 증가하는 형상을 보였으나 3J-3의 실험체만 본 연구에서 설정한 재령 6시간의 목표 강도를 만족하는 하는 것으로 나타났다. 따라서 본 연구에서 설정한 목표강도를 만족하기 위해서는 3종시멘트 사용이 필수적이라 할 수 있으며 촉진제 또한 사용 시멘트 량의 3% 이상이 사용되어야 할 것으로 판단된다.
5는 재령별 Ca(OH)₂함유량 비율을 나타낸 것이다. 실험결과 촉진제의 사용량이 증가할수록 Ca(OH)₂의 생성량이 증가하는 것을 알 수 있다. 또한 동일 재령에서의 사용된 시멘트에 따라 Ca(OH)₂의 생성량을 비교해 보았을 때 OPC를 사용한 시험체보다 3종 시멘트를 사용한 실험체에서 Ca(OH)₂가 많이 생성된 것을 알 수 있다.

후속연구

하지만 촉진제를 사용한 3J-1 시편에서는 6시간 이후부터 Ettringite가 관찰되며 수하물의 결정 또한 뚜렷하게 나타나는 것을 알 수 있다. 또한 미세조직 역시 촉진제를 사용하지 않은 3J-0 보다 빠른 재령에 치밀한 구조를 나타내고 있음으로 강도발현을 확보할 수 있을 것으로 판단된다. 3J-3의 시편에서는 재령 4시간의 시편에서부터 미세조직이 매우 치밀하게 나타나는 것을 알 수 있다.

질의응답

핵심어	질문	논문에서 추출한 답변
	상온양생으로 PC거푸집의 조기탈형 가능한 콘크리트 기술개발이 요구되는 이유는?	특히, 프리캐스트 콘크리트 제작에서는 콘크리트의 조기강도 발현을 위하여 대부분 스팀양생 방법을 사용하고 있으며, 1일 12시간 정도의 스팀양생을 실시하는 실정이다. 그러나 현재 국제유가 급등으로 인한 증기양생 비용의 상승과 함께 양생비용이 증가함으로써 프리캐스트 생산업체들은 경제적 어려움을 겪는 실정이다. 따라서 이를 해결하기 위하여 증기양생을 실시하지 않고 상온양생으로 PC거푸집의 조기탈형이 가능한 콘크리트 기술개발 요구가 절실히 요청되고 있다 (Turkel and Alabas, 2005; Tashiro and Tanaka, 1997).
	프리캐스트 콘크리트 제작을 위해 사용하는 방법은?	특히, 프리캐스트 콘크리트 제작에서는 콘크리트의 조기강도 발현을 위하여 대부분 스팀양생 방법을 사용하고 있으며, 1일 12시간 정도의 스팀양생을 실시하는 실정이다. 그러나 현재 국제유가 급등으로 인한 증기양생 비용의 상승과 함께 양생비용이 증가함으로써 프리캐스트 생산업체들은 경제적 어려움을 겪는 실정이다.
	경화촉진제는 어떻게 구분되는가?	경화촉진제는 유기염계와 무기염계 두 가지로 구분 할 수 있다. 유기염계 경화촉진제는 아민류와 초산 아크릴산 등의 유기산, 리튬카보네이트, 탄산나트륨, 소디움 글루코네이트의 종류가 있다.

참고문헌 (16)

C. Tashiro, H. Tanaka. (1977), The effect of the lowering of initial curing temperature on the strength of steam cured mortar, Cement and Concrete Research, 7(5), 545-551.

상세보기
Caijun, S., Fuqiang, H., Yanzhong, W. (2012), Effect of pre-conditioning on $CO_2$ curing of lightweight concrete blocks mixtures, Construction and Building Materials, 26(1), 257-267.

상세보기
Caijun, S., Yanzhong, W. (2008), Studies on some factors affecting $CO_2$ curing of lightweight concrete products, Resources, Conservation and Recycling, 52(8-9), 1087-1092.

상세보기
Daczko, J. A., Kurtz, M. A., Bury, M. A., Attiogbe, E. K. (2003), Zero Energy System for Precast Concrete Production, Concrete International, 25(4), 103-107.

상세보기
Ian, H., Jacqui, G., Andrew, D. F. P. (2010), Managing for sustainability: findings from four company case studies in the UK precast concrete industry, Journal of Cleaner Production, 18(2), 152-160.

상세보기
J. W. Bull, C. H. Woodford (1997), Design of precast concrete pavement units for rapid maintenance of runways, Computers & Structures, 64(1-4), 857-864.

상세보기
Jose V. Marti, Fernando, G., Victor, Y., Julian, A. (2013), Design of prestressed concrete precast road bridges with hybrid simulated annealing, Engineering Structures, 48, 342-352.

상세보기
L. B., X. Y., Z. S., L. J. (2001), Some factors affecting early compressive strength of steam-curing concrete with ultrafine fly ash, Cement and Concrete Research, 31(10), 1455-1458.

상세보기
Maya, L. F., Zanuy, C., Albajar, L., Lopez, C., Portabella, J. (2013), Experimental assessment of connections for precast concrete frames using ultra high performance fibre reinforced, Construction and Building Materials, 48, 173-186.

상세보기
Min, T. B., Cho, I. S., Lee, H. S. (2012), Fundamental Study on the Development of Precast Concrete without Steam Curing, Journal of the Architectural Institute of Korea Structure & Construction, 28(12), 61-68.
Min, T. B., Cho, I. S., Lee, H. S. (2013), Fundamental Study on the Strength Development of Cement Paste using Hardening Accelerator and High-Early-Strength Cement, Journal of the Korea Institute of Building Construction, 13(4), 407-415.

원문보기 상세보기
Paolo, M., Maria, G. M. (2010), An innovative passive control technique for industrial precast frames, Engineering Structures, 32(4), 1123-1132.

상세보기
S. Turkel, V. Alabas. (2005), The effect of excessive steam curing on Portland composite cement concrete, Cement and Concrete Research, 35(2), 405-411.

상세보기
Vacharapoom, B., Nashwan, D. (2006), Intelligence approach to production planning system for bespoke precast concrete products, Automation in Construction, 15(6), 737-745.

상세보기
Vanessa, C. C., Mounir, K. E. D., Maria, C. N. (2007), Using a modified genetic algorithm to minimize the production costs for slabs of precast prestressed concrete joists, Engineering Applications of Artificial Intelligence, 20(4), 519-530.

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Yavuz, Y., A. M. T. Waleed, Mohd. Saleh, J., Saleh, L. (2013), AAC-concrete light weight precast composite floor slab, Construction and Building Materials, 40, 405-410.

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저자의 다른 논문 :

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표제어: PCR

동의어: Packet Collision Rate

용어 설명 출처 목록 (6)

용어 설명: PCR은 세균 특이성이 있는 primer를 이용하여 적은 수의 세균이 있을지라도 쉽게 검출할 수 있는 유용한 방법이며, 이를 이용하여 구강 내 치면세균막이나 타액에서 직접 세균을 검출할 수 있게 되었다[8].

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