슬래그부산물을 자극제로 활용한 고활성 고로슬래그 미분말 모르타르의 압축강도 발현 특성 Properties of Compressive Strength of Mortar Based on High-activated Blast Furnace Slag using the Slag by-product as an Activator원문보기
건설산업에서는 탄산가스 저감을 위해 산업부산물을 다량 활용하는 기술개발을 위한 연구가 이루어지고 있다. 산업부산물 중 특히 고로슬래그 미분말은 잠재수경성에 기인하여 장기강도는 우수하나 초기강도가 낮기 때문에 많은 양을 대체하는데 한계가 있다. 이에 본 연구에서는 철강공정 중 용선예비처리 공정에서 발생하는 슬래그부산물을 활용하여 고활성 고로슬래그 미분말을 시험 제조후 고활성 고로슬래그 미분말의 모르타르압축강도 강도발현 특성을 검토하였다. 또한, 고활성 고로슬래그 미분말 단독으로도 경화가 가능한 특징을 고려해서 2차 콘크리트 제품용 결합재로서 활용 가능성을 검토하고자 배합조건에 따른 콘크리트 제조 및 압축강도 발현특성을 검토하였다. 실험변수로써 슬래그부산물의 분말도, 치환율, 양생조건 및 W/B를 설정하였다. 그 결과 슬래그부산물을 자극제로 활용한 고활성 고로슬래그 미분말 모르타르의 압축강도 향상을 확인하였으며 고활성 고로슬래그 미분말이 단독으로도 경화가 가능하기 때문에 양생 및 배합조건을 고려하면 고활성 고로슬래그 미분말을 콘크리트 2차 제품용 결합재로서 활용 가능할 것으로 판단된다.
건설산업에서는 탄산가스 저감을 위해 산업부산물을 다량 활용하는 기술개발을 위한 연구가 이루어지고 있다. 산업부산물 중 특히 고로슬래그 미분말은 잠재수경성에 기인하여 장기강도는 우수하나 초기강도가 낮기 때문에 많은 양을 대체하는데 한계가 있다. 이에 본 연구에서는 철강공정 중 용선예비처리 공정에서 발생하는 슬래그부산물을 활용하여 고활성 고로슬래그 미분말을 시험 제조후 고활성 고로슬래그 미분말의 모르타르 압축강도 강도발현 특성을 검토하였다. 또한, 고활성 고로슬래그 미분말 단독으로도 경화가 가능한 특징을 고려해서 2차 콘크리트 제품용 결합재로서 활용 가능성을 검토하고자 배합조건에 따른 콘크리트 제조 및 압축강도 발현특성을 검토하였다. 실험변수로써 슬래그부산물의 분말도, 치환율, 양생조건 및 W/B를 설정하였다. 그 결과 슬래그부산물을 자극제로 활용한 고활성 고로슬래그 미분말 모르타르의 압축강도 향상을 확인하였으며 고활성 고로슬래그 미분말이 단독으로도 경화가 가능하기 때문에 양생 및 배합조건을 고려하면 고활성 고로슬래그 미분말을 콘크리트 2차 제품용 결합재로서 활용 가능할 것으로 판단된다.
Recently, many efforts related to the utilization of industrial by-products have been made to reduce carbon dioxide emissions in the construction industry. Of these various efforts, concrete incorporating ground granulated blast furnace slag (BFS) provides many advantages compared to conventional co...
Recently, many efforts related to the utilization of industrial by-products have been made to reduce carbon dioxide emissions in the construction industry. Of these various efforts, concrete incorporating ground granulated blast furnace slag (BFS) provides many advantages compared to conventional concrete, such as high long-term compressive strength, improved durability and economic benefits because of its latent hydraulic property, and low compressive strength at early curing age. This paper investigates the compressive strength of high-activated ground granulated blast furnace slag blended mortar with slag by-product S type(SBP-S). The results of the experiment revealed that incorporating high-activated ground granulated blast furnace slag would affect the compressive strength of mortar. It was found that increasing the Blaine fineness and replacement ratio of slag by-product S type shows high compressive strength of mortar at early curing age because of its high $SiO_2$ and CaO contents in the slag. It is confirmed that an increase of curing age does not affect the compressive strength of mortar made with slag by-product S type at a high curing temperature. Moreover, it is possible to develop and design concrete manufactured with high-activated ground granulated blast furnace slag as binder considering the acceleration curing conditions and mix proportions.
Recently, many efforts related to the utilization of industrial by-products have been made to reduce carbon dioxide emissions in the construction industry. Of these various efforts, concrete incorporating ground granulated blast furnace slag (BFS) provides many advantages compared to conventional concrete, such as high long-term compressive strength, improved durability and economic benefits because of its latent hydraulic property, and low compressive strength at early curing age. This paper investigates the compressive strength of high-activated ground granulated blast furnace slag blended mortar with slag by-product S type(SBP-S). The results of the experiment revealed that incorporating high-activated ground granulated blast furnace slag would affect the compressive strength of mortar. It was found that increasing the Blaine fineness and replacement ratio of slag by-product S type shows high compressive strength of mortar at early curing age because of its high $SiO_2$ and CaO contents in the slag. It is confirmed that an increase of curing age does not affect the compressive strength of mortar made with slag by-product S type at a high curing temperature. Moreover, it is possible to develop and design concrete manufactured with high-activated ground granulated blast furnace slag as binder considering the acceleration curing conditions and mix proportions.
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문제 정의
본 연구에서는 일반적으로 활용되고 있는 고로슬래그 미분말에 비해 활성도가 우수한 고로슬래그 미분말의 제조 가능성을 검토하고자 철강공정에서 발생하는 슬래그 부산물(slag by-product, SBP)을 활용함으로써 고활성 고로슬래그 미분말을 시험 제조 후 고활성 고로슬래그 미분말의 모르타르 압축강도 강도발현 특성을 검토하였다. 또한, 고활성 고로슬래그 미분말 단독으로도 경화가 가능한 특징을 고려해서 2차 콘크리트 제품용 결합재로서 활용 가능성을 검토하고자 배합조건에 따른 콘크리트 제조 및 압축강도 발현특성을 검토하였다.
본 연구에서는 일반적으로 활용되고 있는 고로슬래그 미분말에 비해 활성도가 우수한 고로슬래그 미분말의 제조 가능성을 검토하고자 철강공정에서 발생하는 슬래그 부산물(slag by-product, SBP)을 활용함으로써 고활성 고로슬래그 미분말을 시험 제조 후 고활성 고로슬래그 미분말의 모르타르 압축강도 강도발현 특성을 검토하였다. 또한, 고활성 고로슬래그 미분말 단독으로도 경화가 가능한 특징을 고려해서 2차 콘크리트 제품용 결합재로서 활용 가능성을 검토하고자 배합조건에 따른 콘크리트 제조 및 압축강도 발현특성을 검토하였다.
본 연구에서는 일반적으로 활용되고 있는 고로슬래그 미분말에 비해 활성도가 우수한 고로슬래그 미분말의 제조 가능성을 검토하고자 철강공정에서 발생하는 슬래그 부산물(slag by-product, SBP)을 활용함으로써 고활성 고로슬래그 미분말을 시험 제조 후 고활성 고로슬래그 미분말의 모르타르 압축강도 강도발현 특성을 검토하였다. 또한, 고활성 고로슬래그 미분말 단독으로도 경화가 가능한 특징을 고려해서 2차 콘크리트 제품용 결합재로서 활용 가능성을 검토하고자 배합조건에 따른 콘크리트 제조 및 압축강도 발현특성을 검토하였다.
슬래그부산물 S type을 자극제로 활용한 고활성 고로슬래그 미분말은 단독으로도 경화가 가능하지만 소요의 강도를 얻기 위해서는 1일 고온양생이 필수적인 것으로 판단된다. 이러한 특징으로 인해 고활성 고로슬래그 미분 말을 콘크리트 2차 제품용 결합재로서 활용 가능성을 검토하고자 배합조건에 따른 압축강도 발현 특성을 검토하였다.
이에 따라 슬래그부산물 S type이 P type 보다 고로슬래그 미분말을 사용한 결합재와 더 우수한 반응성을 나타내는 것으로 판단되며 본 실험에서는 슬래그부산물 S type을 사용하여 실험을 진행하였다.
산업부산물 중 특히 고로슬래그 미분말은 잠재수경성에 기인하여 장기강도는 우수하나 초기강도가 낮기 때문에 많은 양을 대체하는데 한계가 있다. 이에 본 연구에서는 철강공정 중 용선예비처리 공정에서 발생하는 슬래그부산물을 활용하여 고활성 고로슬래그 미분말을 시험 제조후 고활성 고로슬래그 미분말의 모르타르 압축강도 강도발현 특성을 검토하였다. 또한, 고활성 고로슬래그 미분말 단독으로도 경화가 가능한 특징을 고려해서 2차 콘크리트 제품용 결합재로서 활용 가능성을 검토하고자 배합 조건에 따른 콘크리트 제조 및 압축강도 발현특성을 검토 하였다.
제안 방법
Series Ⅰ에서는 슬래그부산물 S type의 분말도 및 치환율, 양생조건을 변수로 설정하였다. 슬래그부산물 S type의 분말도는 2,000, 4,000 cm2/g을 사용하였으며 치환율은 슬래그 결합재의 10, 20, 30%로 설정하였다.
Series Ⅱ에서는 Series Ⅰ의 실험결과를 바탕으로 최적 배합을 선정한 후 1, 3, 7, 28일 동안의 고온양생 기간을 변수로 설정하여 고로슬래그 미분말의 양생온도 조건에 대한 영향을 검토하였다. Series Ⅲ 에서는 Series Ⅱ 의 실험결과를 바탕으로 1일 고온양생 기간에 따른 물-결합재비(W/B)를 변수로 설정하였다.
Table 1은 슬래그부산물의 종류에 따른 압축강도 검토를 위한 실험계획을 나타낸 것으로 고활성 고로슬래그 미 분말 결합재 구성 비율을 고로슬래그 미분말 70%, 슬래그부산물은 S, P type을 각각 30%로 설정하였다.
각 Series별 양생조건은 Figure 4에 고온양생에 대한 온도이력분포는 Figure 5에 나타내었다. 고온양생의 경우 전치시간 4시간, 상승온도시간 3시간, 최고온도 유지 시간 5, 29, 149, 653시간, 하강온도시간 4시간으로 설정하였다. 압축강도 측정은 KS L ISO 679 「시멘트의 강도 시험 방법」에 준하여 실시하였다.
기존 연구에서는 [BFS]95+CS5에 알칼리 활성화제 (alkali activator, AA)를 첨가한 [BFS]00+CS5+AA00의 결합재 구성으로 연구에 접근한 반면, 본 연구에서는 슬래그부산물이 고로슬래그 미분말과 공통적으로 철강 제조과정 중에 발생하는 산업부산물이고 화학조성이 보통포틀랜드시멘트와 유사한 점에 착안하여 이들 상호간에 반응성이 우수할 것으로 판단하였으며 이를 바탕으로[BFS00S/P00]95+CS5의 결합재 구성으로 연구에 접근하였다.
또한, 압축강도 평가용 공시체는 KS L5105 「수경성 시멘트 모르타르의 압축강도 시험방법」에 준하여 40×40×160 mm의 공시체를 각 재령별로 3개씩 제작하였으며, 제작된 공시체는 모르타르용 다짐 진동기(vibrating table)를 사용하여 기계다짐을 실시하였다.
본 연구에서는, 슬래그부산물 S type을 자극제로 활용하여 고활성 고로슬래그 미분말 모르타르를 제조후에 실험변수에 따른 압축강도 발현 특성을 분석 하였으며 그 결과 다음과 같은 결론을 얻었다.
Series Ⅰ에서는 슬래그부산물 S type의 분말도 및 치환율, 양생조건을 변수로 설정하였다. 슬래그부산물 S type의 분말도는 2,000, 4,000 cm2/g을 사용하였으며 치환율은 슬래그 결합재의 10, 20, 30%로 설정하였다. 또한, KS L ISO 679 「시멘트의 강도 시험 방법」에 준하여 W/B는 50%, B:S는 1:3으로 설정하였다.
또한, 고활성 고로슬래그 미분말 단독으로도 경화가 가능한 특징을 고려해서 2차 콘크리트 제품용 결합재로서 활용 가능성을 검토하고자 배합 조건에 따른 콘크리트 제조 및 압축강도 발현특성을 검토 하였다. 실험변수로써 슬래그부산물의 분말도, 치환율, 양생조건 및 W/B를 설정하였다. 그 결과 슬래그부산물을 자극제로 활용한 고활성 고로슬래그 미분말 모르타르의 압축강도 향상을 확인하였으며 고활성 고로슬래그 미분 말이 단독으로도 경화가 가능하기 때문에 양생 및 배합조건을 고려하면 고활성 고로슬래그 미분말을 콘크리트 2차 제품용 결합재로서 활용 가능할 것으로 판단된다.
대상 데이터
Table 5, 6은 사용재료의 물리·화학적 성질을 나타낸 것이다. 본 실험에서 사용된 고로슬래그 미분말은 KS F 2563 「콘크리트용 고로슬래그 미분말」의 3종의 규정을 만족시키면서 석고가 포함되지 않은 순수한 고로슬래그 미분말을 사용하였으며 밀도는 2.91 g/cm3, 분말도는 4,500 cm2/g이다. 슬래그부산물 S type의 밀도는 분말도 2,000 cm2/g의 경우 2.
일반적으로 고로슬래그 미분말은 제조공정에서 석고(gypsum, CS)를 적당한 비율로 혼입하여 만들어진다. 본 연구에 사용된 고로슬래그 미분말은 석고를 첨가하지 않은 순수한 고로슬래그 미분말 형태인 [BFS]100에 무수석고를 5% 혼입한 일반적인 고로슬래그 미분말 형태로써 [BFS]95+CS5을 기본 결합재로 구성했다.
를 투입한다면 고로슬래그 미분 말의 경화속도를 빠르게 할 수 있다. 본 연구에서 고활성 고로슬래그 미분말을 제조하기 위해 활용한 슬래그부산물 중 S type은 Ca(OH)2, SiO2, CaSO4 등의 성분으로 구성되어 있다. 수화반응이 진행되면 Ca(OH)2는 Ca2+, 2OH-로 해리되며 2OH-는 고로슬래그 미분말의 부동태 피막을 파괴한 후 내부의 Ca2+, Si2+, Al3+ 이온의 용출을 가속화하여 C-S-H 및 C-A-H 수화물의 생성을 촉진한다.
또한, KS L ISO 679 「시멘트의 강도 시험 방법」에 준하여 W/B는 50%, B:S는 1:3으로 설정하였다. 비교분으로 일반적인 고로슬래그 미분말 형태인 [BFS]95+CS5를 설정하였다.
91 g/cm3이며 화학성분 중 CaO 성분을 다량 함유하고 있는 특징이 있다. 석고는 무수석고를 사용하였으며 밀도는 2.90 g/cm3, 분말도는 3,550 cm2/g이다. 잔골재는 KS L ISO 679「시멘트의 강도 시험 방법」에 준하여 ISO 표준사를 사용하였으며 밀도는 2.
압축강도 측정은 KS L ISO 679 「시멘트의 강도 시험 방법」에 준하여 실시하였다. 시험체는 표면건조 상태가 되도록 물기를 닦고 이물질을 제거한 후에 모르타르용 전용 지그를 이용하여 측정하였으며 측정 장치는 2000kN 용량의 U.T.M(Universal Testing Machine)을 사용하였다.
이론/모형
슬래그부산물 S type의 분말도는 2,000, 4,000 cm2/g을 사용하였으며 치환율은 슬래그 결합재의 10, 20, 30%로 설정하였다. 또한, KS L ISO 679 「시멘트의 강도 시험 방법」에 준하여 W/B는 50%, B:S는 1:3으로 설정하였다. 비교분으로 일반적인 고로슬래그 미분말 형태인 [BFS]95+CS5를 설정하였다.
비빔은 모르타르용 믹서를 사용하여 KS L 5109 「수경성 시멘트 페이스트 및 모르타르의 기계적 혼합 방법」에 준하여 실시하였다. 믹서 용기에 물을 붓고 결합재를 투입하여 저속으로 믹서를 30초 동안 작동 시킨 후 30초에 걸쳐 잔골재를 지속적으로 고르게 넣은 뒤 고속으로 30초 동안 혼합하였다.
고온양생의 경우 전치시간 4시간, 상승온도시간 3시간, 최고온도 유지 시간 5, 29, 149, 653시간, 하강온도시간 4시간으로 설정하였다. 압축강도 측정은 KS L ISO 679 「시멘트의 강도 시험 방법」에 준하여 실시하였다. 시험체는 표면건조 상태가 되도록 물기를 닦고 이물질을 제거한 후에 모르타르용 전용 지그를 이용하여 측정하였으며 측정 장치는 2000kN 용량의 U.
90 g/cm3, 분말도는 3,550 cm2/g이다. 잔골재는 KS L ISO 679「시멘트의 강도 시험 방법」에 준하여 ISO 표준사를 사용하였으며 밀도는 2.50 g/cm3이며 흡수율은 1%이다.
성능/효과
1) 슬래그부산물 S type은 화학조성이 보통포틀랜드시멘트와 유사하고 SiO2와 CaO의 함유량이 높기 때문에 고로슬래그 미분말과의 수화반응이 촉진된 것으로 판단된다.
2) 슬래그부산물 S type의 치환율 및 분말도가 증가함에 따라 고온 양생 조건에서 재령 초기 압축강도가 향상 되었다. 이에 따라 고로슬래그 미분말과 슬래그부산물의 반응 상관성이 향상된 것으로 판단되며, 슬래그부산물 S type의 화학성분에 기인해 고로 슬래그 미분말의 수화반응이 촉진된 것으로 사료된다.
3) 슬래그부산물 S type을 자극제로 활용한 고활성 고로슬래그 미분말 모르타르 결합재의 경우 고온양생기간이 길어지더라도 압축강도 발현율은 큰 차이를 보이지 않고 1일 고온양생 만으로도 압축강도 발현율이 크게 상승하기 때문에 재령초기의 양생온도 조건이 고활성 고로슬래그 미분말 결합재의 압축강도 발현에 큰 영향을 미칠 것으로 판단된다.
고온양생 기간이 늘어날수록 압축강도가 향상되었으며 재령 28일 압축강도는 27.23∼28.53 MPa 으로 측정되어 고온 양생 기간이 늘어나더라도 재령 28일의 압축강도는 큰 차이가 없는 것을 확인했다.
고온양생 조건에서는 재령 1일에서 슬래그부산물 S type의 분말도 4,000 cm2/g을 사용한 결합재의 압축강도가 9.72∼14.35 MPa로 측정되어 압축강도 발현 상승을 확인하였다.
/g 보다 표준양생 조건에서는 재령초기의 압축강도 발현이 우수하나 재령이 지남에 따라 압축강도가 큰 차이를 보이지 않았다. 고온양생 조건에서는 재령초기 압축강도 발현이 우수하나 재령 28일에는 상대적으로 압축강도가 낮아지는 경향을 보였다.
표준양생 조건에서는 슬래그부산물 S type의 분말도 4,000 cm2/g을 사용한 결합재가 재령 3일에 가장 큰 압축강도 발현율을 나타냈다. 고온양생 조건에서는 전체적으로 압축강도 발현율이 상승하였으나 표준양생 조건과 동일하게 슬래그부산물 S type의 분말도 4,000 cm2/g을 사용한 결합재가 재령 3일에 가장 큰 압축강도 발현율을 나타내었다. 또한, 양생조건에 관계없이 슬래그부산물 S type의 치환율이 증가할수록 압축강도 발현율이 큰 경향을 확인하였다.
고온양생 조건에서는 전체적으로 압축강도 발현율이 상승하였으나 표준양생 조건과 동일하게 슬래그부산물 S type의 분말도 4,000 cm2/g을 사용한 결합재가 재령 3일에 가장 큰 압축강도 발현율을 나타내었다. 또한, 양생조건에 관계없이 슬래그부산물 S type의 치환율이 증가할수록 압축강도 발현율이 큰 경향을 확인하였다.
Figure 9는 Series Ⅰ, Ⅱ의 결과를 바탕으로 1일 고온양생 한 [BFS70S30]95+CS5 배합의 물-결합재비 (W/B)에 따른 압축강도 측정결과를 나타낸 것이다. 물- 결합재비(W/B) 30, 20%의 재령 28일 압축강도는 각각 43.16, 59.68 MPa로 측정되었으며 물-결합재비(W/B)가 낮아질수록 압축강도가 증가하는 경향을 나타내었다. 일반적으로 콘크리트 2차 제품은 출하 시에 소요 강도를 얻을 수 있도록 500℃·hr.
Figure 3은 슬래그부산물 종류에 따른 모르타르의 압축강도 측정결과를 나타낸 것이다. 슬래그부산물 S type 을 사용한 모르타르의 압축강도는 일반적인 고로슬래그 미분말을 사용한 모르타르에 비해 본 실험 범위의 모든 재령에서 압축강도가 향상되었으며 특히 슬래그부산물 P type을 사용한 모르타르에 비해 재령 3일의 압축강도가 크게 향상되었다. 이는 Table 2에 나타난 바와 같이 슬래그부산물 S, P type의 SiO2, CaO의 함유량 차이 때문인 것으로 판단된다.
이를 통해 본 실험수준에서는 슬래그부산물 S type의 분말도 4,000 cm2/g을 사용한 [BFS70S30]95+CS5 시험체가 가장 우수한 압축강도 발현율을 나타내었다.
전체적으로 슬래그부산물 S type의 치환율이 증가할수록 압축강도가 큰 경향을 확인하였으며 이러한 결과를 바탕으로 슬래그부산물 S type의 분말도 4,000 cm2/g을 사용한 결합재가 분말도 2,000 cm2/g 보다 표준양생 조건에서는 재령초기의 압축강도 발현이 우수하나 재령이 지남에 따라 압축강도가 큰 차이를 보이지 않았다. 고온양생 조건에서는 재령초기 압축강도 발현이 우수하나 재령 28일에는 상대적으로 압축강도가 낮아지는 경향을 보였다.
Figure 6은 슬래그부산물 S type의 분말도 및 치환율에 따른 양생조건별 모르타르의 압축강도 측정결과를 나타낸 것이다. 표준양생 조건에서는 슬래그부산물 S type 분말도 4,000 cm2/g을 결합재로 사용한 시험체가 2,000 cm2/g 보다 재령 3일의 압축강도가 향상되었으며 재령 28일에는 다소 낮은 압축강도를 나타내었다. 고온양생 조건에서는 재령 1일에서 슬래그부산물 S type의 분말도 4,000 cm2/g을 사용한 결합재의 압축강도가 9.
후속연구
(양생온도×양생시간)를 표준으로 양생하여야 하며 또한, 물/결합재비(W/B)는 35%이하로 규정하고 있기 때문에 이를 고려하면 슬래그부산물을 자극제로 활용한 고활성 고로슬래그 미분말을 콘크리트 2차 제품용 결합재로서 활용 가능할 것으로 사료된다.
4) 양생 및 배합 조건을 고려할 경우 고활성 고로슬래그 미분말 결합재가 단독으로도 경화가 가능하기 때문에 콘크리트 2차 제품용 결합재로서 활용 가능할 것으로 사료된다.
실험변수로써 슬래그부산물의 분말도, 치환율, 양생조건 및 W/B를 설정하였다. 그 결과 슬래그부산물을 자극제로 활용한 고활성 고로슬래그 미분말 모르타르의 압축강도 향상을 확인하였으며 고활성 고로슬래그 미분 말이 단독으로도 경화가 가능하기 때문에 양생 및 배합조건을 고려하면 고활성 고로슬래그 미분말을 콘크리트 2차 제품용 결합재로서 활용 가능할 것으로 판단된다.
고로슬래그 미분말의 경우 잠재수경성에 기인하여 장기강도는 우수하나 초기강도가 낮기 때문에 많은 양을 대체하는데 한계가 있다. 그러나 고로슬래그 미분말을 고활성으로 제조한다면 낮은 초기강도를 보완할 수 있으며 보통 포틀랜드시멘트 대체율을 증대시킬 수 있기 때문에 건설산업에서의 탄산가스 저감 도모도 가능할 것으로 사료된다.
질의응답
핵심어
질문
논문에서 추출한 답변
슬래그부산물 S type을 자극제로 활용 하여 고활성 고로슬래그 미분말 모르타르를 제조 후에 실험변수에 따른 압축강도 발현 특성을 분석하여 얻은 결론은?
1) 슬래그부산물 S type은 화학조성이 보통포틀랜드시멘트와 유사하고 SiO2와 CaO의 함유량이 높기 때문에 고로슬래그 미분말과의 수화반응이 촉진된 것으로 판단된다.
2) 슬래그부산물 S type의 치환율 및 분말도가 증가함에 따라 고온양생 조건에서 재령초기 압축강도가 향상되었다. 이에 따라 고로슬래그 미분말과 슬래그부산물의 반응 상관성이 향상된 것으로 판단되며, 슬래그부산물 S type의 화학성분에 기인해 고로슬래그 미분말의 수화반응이 촉진된 것으로 사료된다.
3) 슬래그부산물 S type을 자극제로 활용한 고활성 고로슬래그 미분말 모르타르 결합재의 경우 고온양생기간이 길어지더라도 압축강도 발현율은 큰 차이를보이지 않고 1일 고온양생 만으로도 압축강도 발현 율이 크게 상승하기 때문에 재령초기의 양생온도 조건이 고활성 고로슬래그 미분말 결합재의 압축강도발현에 큰 영향을 미칠 것으로 판단된다.
4) 양생 및 배합 조건을 고려할 경우 고활성 고로슬래그 미분말 결합재가 단독으로도 경화가 가능하기 때문에 콘크리트 2차 제품용 결합재로서 활용 가능할 것으로 사료된다.
고로슬래그 미분말의 한계점은?
고로슬래그 미분말의 경우 잠재수경성에 기인하여 장기 강도는 우수하나 초기강도가 낮기 때문에 많은 양을 대체하는데 한계가 있다. 그러나 고로슬래그 미분말을 고활성으로 제조한다면 낮은 초기강도를 보완할 수 있으며 보통 포틀랜드시멘트 대체율을 증대시킬 수 있기 때문에 건설산업에서의 탄산가스 저감 도모도 가능할 것으로 사료된다.
고로슬래그 미분말을 고활성으로 제조할 시 가지는 이점은?
고로슬래그 미분말의 경우 잠재수경성에 기인하여 장기 강도는 우수하나 초기강도가 낮기 때문에 많은 양을 대체하는데 한계가 있다. 그러나 고로슬래그 미분말을 고활성으로 제조한다면 낮은 초기강도를 보완할 수 있으며 보통 포틀랜드시멘트 대체율을 증대시킬 수 있기 때문에 건설산업에서의 탄산가스 저감 도모도 가능할 것으로 사료된다.
참고문헌 (4)
Ferraris CF, Obla KH, Hill R. The influence of mineral admixtures on the rheology of cement paste and concrete. Cement and Concrete Research. 2001 Feb;31(2):245-55.
Kim GW, Kim BJ, Yang KH, Song JK. Strength development of blended sodium alkali-activated ground granulated blast-furnace slag (GGBS) mortar. Journal of the Korea Concrete Institute. 2012 Apr;24(2):137-45.
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