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문제 정의
- , 2012)들을 참고로 하여, 수상 부유식 태양광발전 구조물의 정적 거동을 평가하기 위한 유한요소해석과 동적 거동을 평가하기 위한 실험을 수행하였다. 또한 SMC FRP 수직재의 구조적 거동을 평가하기 위한 해석적, 실험적 연구를 수행하였다.
- 이 연구에서는 SMC FRP 수직재의 구조적 거동을 평가하기 위하여 풍하중의 재하방향에 따른 인발 및 압축 실험을 실시하였다. 인발실험체는 부력체 연결부재와의 볼트연결 방식을 반영하기 위해 펄트루젼 FRP 부재와 연결하였으며, 압축실험체는 강재와 연결 하여 SMC FRP 수직재만의 압축거동을 분석할 수 있도록 구성하였다.
- 이 연구에서는 기존 연구(Lee et al., 2010; Choi et al., 2010; Choi et al., 2012)들을 참고로 하여, 수상 부유식 태양광발전 구조물의 정적 거동을 평가하기 위한 유한요소해석과 동적 거동을 평가하기 위한 실험을 수행하였다. 또한 SMC FRP 수직재의 구조적 거동을 평가하기 위한 해석적, 실험적 연구를 수행하였다.
- 이 연구에서는 수상 부유식 태양광발전 구조물의 구조성능을 파악하기 위한 해석적, 실험적 연구를 수행하였다. 수상 부유식 태양광발전 구조물은 최대 설계기본풍속인 45m/s를 기준으로한 풍하중에 대하여 하중저항성능을 평가하였으며, 유한요소해석을 통해 정적거동, 실험을 통해 동적거동을 각각 평가하였다.
가설 설정
- 경계조건은 부유식 태양광발전 구조물의 위치를 결정하기 위한 계류의 위치를 단순지지로, 부유체가 위치한 부분의 절점은 부유체의 부력을 스프링계수로 치환한 탄성지점으로 가정하였으며, 유한요 소해석 모델에 작용한 풍하중은 국내 유사 설계기준(Architectural Institute of Korea, 2009)에서 제시하고 있는 독립편지붕의 하중산 정방법에 따라 국내 최대 설계기준풍속인 45m/s을 적용하여 구하였다. 풍하중을 비롯한 유한요소해석 모델의 작용하중은 Table 3에 나타내었다.
제안 방법
- 16의 유한요소해석 모델은 리브를 고려하지 않았다. 경계조건은 SMC FRP 수직재의 볼트접합 위치를 단순지지로 가정하였으며, 볼트 간격은 플랜지폭방향으로 20mm, 길이방향으로 30mm 간격으로 전후 좌우 2개씩 총 8개를 배치하였다. 또한 해석에 적용한 재료의 역학적 성질은 Table 1과 동일하다.
- 단위구조물의 구조재는 프레임(frame) 요소, 태양광모듈은 판(plate) 요소를 사용하여 모델링하였으며, 해석모델의 PFRP 부재는 I-100×100×10×10, 사재는 L-50×60×8×8의 단면을 적용하였으며, SMC FRP 부재는 I-120×100×10×10이다.
-
2.2 동적 거동
동적 하중에 대한 수상 부유식 태양광발전 구조물의 안전성은 동적재하실험을 통해 조사하였다. 동적실험체는 Fig.
- 동적 하중에 대한 수상 부유식 태양광발전 구조물의 안전성은 동적재하실험을 통해 조사하였다. 동적실험체는 Fig. 5에 나타낸 것과 같이 기존의 수상 부유식 태양광발전 구조물의 내민보 부분을 모사하여 태양광모듈 3장을 배치할 수 있는 크기로 제작하였으며, 부재 치수 및 부재간의 간격은 실제 구조물과 동일하게 구성하였다. 또한, 실제 구조물에 설치된 태양광모듈의 도심에 하중이 재하되도록 강재 프레임을 설치하였다.
- 동적실험체에 발생한 변위는 Fig. 5와 같이 하중재하방향(DOF 1)과 부력체 연결부재 중앙의 연직방향(DOF 2)에 대하여 측정하였다. 재하된 하중과 측정한 변위는 엑츄에이터를 제어하는 컴퓨터에 자동으로 전달, 기록, 저장되도록 하였다.
- 수상 부유식 태양광발전 구조물은 볼트연결방식으로 구조물을 구성하였기 때문에 반복하중에 의한 볼트 풀림현상이 발생할 수 있다. 따라서 동적재하실험에서는 반복하중에 의한 볼트의 풀림현 상을 파악하기 위해 실험 전후 볼트의 풀림토크(torque release)를 측정하였다. 풀림토크는 토크렌치를 사용하여 측정하였으며 Fig.
- 하중은 300kN 용량의 액츄에이터를 SMC FRP 수직재의 상부에 수직방향으로 하중이 재하되도록 설치하여 변위제어방식으로 3mm/min의 속도로 재하하였다. 또한 재하된 하중과 변위는 액츄에이터를 제어하는 컴퓨터에 자동으로 전달, 기록, 저장되도록 하였다.
- 15와 같이 제안하였다. 또한, Fig. 3에 나타낸 유한요소해석으로부터 얻은 SMC FRP 수직재의 부재력에 대한 안전성을 검토하기 위한 유한요소해석을 수행하였으며, 태양광모듈에 직각으로 작용하는 풍하중에 대한 하중 ①과 전면에 대한 태양광모듈의 투영면적에 작용하는 풍하중에 대한 하중 ②로 구분하여 좌굴해석을 수행한후 부재력과 비교하여 좌굴안정성을 검토하였다. 개선한 SMC FRP 수직재의 유한요소해석 모델은 Fig.
- 이 연구에서는 수상 부유식 태양광발전 구조물의 구조성능을 파악하기 위한 해석적, 실험적 연구를 수행하였다. 수상 부유식 태양광발전 구조물은 최대 설계기본풍속인 45m/s를 기준으로한 풍하중에 대하여 하중저항성능을 평가하였으며, 유한요소해석을 통해 정적거동, 실험을 통해 동적거동을 각각 평가하였다. 해석결과 수상 부유식 태양광발전 구조물의 최대응력은 허용응력의 약 47.
- , 2012)에서는 수상 부유식 태양광발전 구조물의 구조 안전성을 검토하기 위한 해석적 연구를 수행하였다. 유한요소해석은 태양 광발전 구조물의 주요 하중인 풍하중, 적설하중 및 자중에 대한 정적 하중저항성능을 검토하였다. 그러나 볼트연결로 제작하는 수상 부유식 태양광발전 구조물의 특성상 반복하중에 의한 구조재의 안전성 및 볼트의 풀림현상 등에 대한 고찰이 반드시 이루어져야 한다.
- 이 연구에서는 안정성 향상을 위해 Fig. 14에 나타낸 SMC FRP 수직재를 개선하여 변단면으로 제작한 SMC FRP 수직재를 Fig. 15와 같이 제안하였다. 또한, Fig.
- 이 연구에서는 SMC FRP 수직재의 구조적 거동을 평가하기 위하여 풍하중의 재하방향에 따른 인발 및 압축 실험을 실시하였다. 인발실험체는 부력체 연결부재와의 볼트연결 방식을 반영하기 위해 펄트루젼 FRP 부재와 연결하였으며, 압축실험체는 강재와 연결 하여 SMC FRP 수직재만의 압축거동을 분석할 수 있도록 구성하였다. 또한 각 실험체는 수상 부유식 태양광발전 구조물의 시공에 사용하는 것과 동일한 직경 10mm인 볼트 8개를 사용하여 연결하였다.
- 5와 같이 하중재하방향(DOF 1)과 부력체 연결부재 중앙의 연직방향(DOF 2)에 대하여 측정하였다. 재하된 하중과 측정한 변위는 엑츄에이터를 제어하는 컴퓨터에 자동으로 전달, 기록, 저장되도록 하였다.
- 따라서 동적재하실험에서는 반복하중에 의한 볼트의 풀림현 상을 파악하기 위해 실험 전후 볼트의 풀림토크(torque release)를 측정하였다. 풀림토크는 토크렌치를 사용하여 측정하였으며 Fig. 6에 나타낸 A, B, C 3구간에서 80Nm로 체결한 볼트에 대하여 총 5회 풀림토크를 측정하였다. 풀림토크 측정장비 및 측정과정은 Fig.
- 하중은 300kN 용량의 엑츄에이터(Actuator)를 이용하여 실제 태양광모듈의 도심위치에 하중을 재하하였으며, 국내 유사 설계기준(Architectural Institute of Korea, 2009)에서 제시하고 있는 국내 최대 설계기준풍속인 45m/s에 해당하는 풍하중을 적용하여 15kN을 재하하였다. 또한 하중재하횟수는 2,000,000회이며, 재하 속도는 3.
대상 데이터
- 2에 나타내었다(Yoon, 2013). Fig. 2에서 태양광모듈 지지 부재(solar module support frame)를 연결하는 수직재는 SMC FRP로 제작하였으며, 그 외의 부재는 PFRP로 제작하였다.
이론/모형
- 단위구조물의 구조재는 프레임(frame) 요소, 태양광모듈은 판(plate) 요소를 사용하여 모델링하였으며, 해석모델의 PFRP 부재는 I-100×100×10×10, 사재는 L-50×60×8×8의 단면을 적용하였으며, SMC FRP 부재는 I-120×100×10×10이다. 또한, 구조 안전성은 AASHTO (American Association of State Highway and Transportation Officials, 2001)에서 제시하고 있는 PFRP 부재의 안전율을 적용하여 허용응력설계법(Allowable Stress Design)으로 검토하였다. 유한요소해석 모델은 Fig.
- 정적 하중에 대한 수상 부유식 태양광발전 구조물의 안전성은 범용유한요소해석 프로그램인 MIDAS Civil 2012 (2012)를 사용하여 검토하였다. 단위구조물의 구조재는 프레임(frame) 요소, 태양광모듈은 판(plate) 요소를 사용하여 모델링하였으며, 해석모델의 PFRP 부재는 I-100×100×10×10, 사재는 L-50×60×8×8의 단면을 적용하였으며, SMC FRP 부재는 I-120×100×10×10이다.
성능/효과
- 2,000,000회 하중 재하 후 볼트의 풀림토크는 실험 전과 비교하여 A구간 7%, B구간 1%, C구간 5%의 감소율을 나타내었으며, 풀림토크의 최대감소량은 약 1.4Nm로 나타났다. 따라서 반복하중이 재하된 후 연결부의 풀림토크는 충분한 구조성능을 확보하고 있는 것으로 나타났다.
- 61%인 것으로 나타났다. 따라서 SMC FRP 수직재는 구조적으로 안전한 것으로 나타났다. SMC FRP 수직재의 응력분포는 Fig.
- 또한, 좌굴하중은 유한요소해석 결과로 구한 부재력보다 크게 나타났다. 따라서 SMC FRP 수직재는 수상 부유식 태양광발전 구조물 내에서 좌굴안정성을 확보하고 있는 것으로 나타났다. SMC FRP 수직재의 정적 해석결과와 좌굴 해석결과는 Table 6, 7에 각각 나타내었으며, 좌굴모드는 하중 ①, ②에 대하여 Fig.
- 4Nm로 나타났다. 따라서 반복하중이 재하된 후 연결부의 풀림토크는 충분한 구조성능을 확보하고 있는 것으로 나타났다. 실험 전후의 각 구간의 풀림토크는 Table 5에 나타내었다.
- 67%로 나타났으며, 설계는 휨응력에 의해 지배되는 것으로 나타났다. 따라서 수상 부유식 태양광발전 구조물은 국내 최대 설계기본풍속 내에서 충분한 안전성을 확보하고 있음을 확인하였다. 유한요소해석 결과는 Table 4에 나타내었으며, 최대응력 발생 위치는 Fig.
- 실험결과 각 부재와 연결부는 외적 손상이 발생하지 않았으며, 외관상의 볼트 변위 또한 발생하지 않았다. 따라서 수상 부유식 태양광발전 구조물은 동적 하중에 대하여 안전성을 확보하고 있는 것으로 나타났다.
- 4Nm) 이하로 감소하였다. 따라서 수상 부유식 태양광발전 구조물은 설계하중에 대하여 충분한 안전성을 확보하고 있는 것으로 판단되며, 볼트는 수상 환경에서 구조성능을 유지하기에 적절한 토크를 확보하고 있는 것으로 생각된다. 또한 직경이큰 와셔를 사용하는 방법 등을 적용한다면 볼트연결부의 풀림 현상을 더욱 감소시킬 수 있을 것으로 생각단된다.
- 54kN으로 나타났다. 따라서 유한요소해석을 통해 얻은 부재력(18.86kN)보다 인발강도는약 1.16배, 압축강도는 약 3.48배 큰 것으로 나타났다. 각 실험의 하중-변위 곡선은 Fig.
- 또한 SMC FRP 수직재의 구조적 성능을 검토하기 위한 유한요 소해석 결과, 최대응력은 재료의 강도에 약 60.38%에 해당하였으며, 좌굴에 대한 안정성 또한 확보하고 있는 것으로 나타났다. 또한, 실험결과 인발 및 압축에 대하여 각각 1.
- 또한 압축실험 결과 SMC FRP 수직재는 전체좌굴이 발생하였고 그림 Fig. 20(b)의 “A”부분과 “B”부분의 사이에서 균열이 발생하며 파괴되었으며 파괴하중은 65.54kN으로 나타났다.
- 73%인 것으로 나타났으며, 펄트루젼 FRP 부재의 설계는 전단 응력에 의해 지배되는 것으로 나타났다. 또한 허용응력에 대한 SMC FRP 부재의 최대응력은 8.67%로 나타났으며, 설계는 휨응력에 의해 지배되는 것으로 나타났다. 따라서 수상 부유식 태양광발전 구조물은 국내 최대 설계기본풍속 내에서 충분한 안전성을 확보하고 있음을 확인하였다.
- 73%에 해당하여 안전성을 확보하고 있었다. 또한, 실험결과 구조물은 선형탄성에 가까운 거동을 하고, 에너지 손실이 거의 발생하지 않았으며, 2백만회 반복재하실험 후 볼트의 풀림토크 또한 최대 7% (1.4Nm) 이하로 감소하였다. 따라서 수상 부유식 태양광발전 구조물은 설계하중에 대하여 충분한 안전성을 확보하고 있는 것으로 판단되며, 볼트는 수상 환경에서 구조성능을 유지하기에 적절한 토크를 확보하고 있는 것으로 생각된다.
- 38%에 해당하였으며, 좌굴에 대한 안정성 또한 확보하고 있는 것으로 나타났다. 또한, 실험결과 인발 및 압축에 대하여 각각 1.16배, 3.48배의 여유강도를 확보하고 있는 것으로 나타났다.
- 좌굴 해석결과, 하중 ①과 ②에 대한 좌굴모드는 전체좌굴 (Global buckling)로 나타났으며, 특히 하중 ②에 대한 좌굴모드는 단면 내에서 회전이 발생하는 비틀림좌굴(Torsional buckling)로나타났다. 또한, 좌굴하중은 유한요소해석 결과로 구한 부재력보다 크게 나타났다. 따라서 SMC FRP 수직재는 수상 부유식 태양광발전 구조물 내에서 좌굴안정성을 확보하고 있는 것으로 나타났다.
- 38%인것으로 나타났다. 또한, 최대전단응력 또한 경계조건(볼트)에서 발생하였고, 9.15MPa로 전단강도에 비해 47.61%인 것으로 나타났다. 따라서 SMC FRP 수직재는 구조적으로 안전한 것으로 나타났다.
- 실험결과 각 부재와 연결부는 외적 손상이 발생하지 않았으며, 외관상의 볼트 변위 또한 발생하지 않았다. 따라서 수상 부유식 태양광발전 구조물은 동적 하중에 대하여 안전성을 확보하고 있는 것으로 나타났다.
- 20에 나타내었다. 인발 실험 결과 실험체는 PFRP 부재의 상부플랜지와 복부의 접합부에서 길이방향으로 파괴되었으며, 파괴하중은 약 21.89kN으로 나타났다. 또한 압축실험 결과 SMC FRP 수직재는 전체좌굴이 발생하였고 그림 Fig.
- 정적 해석결과, SMC FRP 수직재의 최대면내응력은 경계조건 (볼트)에서 발생하였고, 43.69MPa로 인장강도에 비해 60.38%인것으로 나타났다. 또한, 최대전단응력 또한 경계조건(볼트)에서 발생하였고, 9.
- 좌굴 해석결과, 하중 ①과 ②에 대한 좌굴모드는 전체좌굴 (Global buckling)로 나타났으며, 특히 하중 ②에 대한 좌굴모드는 단면 내에서 회전이 발생하는 비틀림좌굴(Torsional buckling)로나타났다. 또한, 좌굴하중은 유한요소해석 결과로 구한 부재력보다 크게 나타났다.
- 수상 부유식 태양광발전 구조물은 최대 설계기본풍속인 45m/s를 기준으로한 풍하중에 대하여 하중저항성능을 평가하였으며, 유한요소해석을 통해 정적거동, 실험을 통해 동적거동을 각각 평가하였다. 해석결과 수상 부유식 태양광발전 구조물의 최대응력은 허용응력의 약 47.73%에 해당하여 안전성을 확보하고 있었다. 또한, 실험결과 구조물은 선형탄성에 가까운 거동을 하고, 에너지 손실이 거의 발생하지 않았으며, 2백만회 반복재하실험 후 볼트의 풀림토크 또한 최대 7% (1.
- 해석결과 허용응력에 대한 펄트루젼 FRP 부재의 최대응력은 47.73%인 것으로 나타났으며, 펄트루젼 FRP 부재의 설계는 전단 응력에 의해 지배되는 것으로 나타났다. 또한 허용응력에 대한 SMC FRP 부재의 최대응력은 8.
후속연구
- 따라서 수상 부유식 태양광발전 구조물은 설계하중에 대하여 충분한 안전성을 확보하고 있는 것으로 판단되며, 볼트는 수상 환경에서 구조성능을 유지하기에 적절한 토크를 확보하고 있는 것으로 생각된다. 또한 직경이큰 와셔를 사용하는 방법 등을 적용한다면 볼트연결부의 풀림 현상을 더욱 감소시킬 수 있을 것으로 생각단된다.
- 1에서 태양광발전량은 별도로 표기하였고, 단위는 천TOE (Tonnage of Oil Equivalent)이며, TOE는 에너지원의 발전량을 석유를 연료로 한 발전량으로 환산한 단위이다. 또한, 태양광발전은 지속적인 연구를 통한 태양광 모듈의 발전효율 향상으로 인해 향후 계속 발전할 것으로 생각된다. 그러나 태양광발전과 관련된 연구는 대다수가 태양광모듈의 성능 향상에 국한되어 있고, 태양광모듈을 지지하기 위한 구조형식에 대한 연구는 실질적으로 미미하다.
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