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문제 정의
- 정하중시험을 통해 정착구의 성능을 파악하고, 하중전달시험을 통하여 정착구 보강상세에 따른 압축강도를 검토하였다. 또한 국내외의 정착장치 시험방법에 대한 고찰도 함께 수행하였다.
- 본 연구에서는 유한요소 해석을 통해 아치형 거셋을 가지는 정착구를 개발한 후, 개발된 정착구에 대한 성능을 검증하기 위하여 정하중시험 및 하중전달시험 등을 실시하였다. 본 연구의 결과를 요약하면 다음과 같다.
- 이 연구에서는 단일 비부착 강연선을 고정할 수 있는 1구 정착구의 형태를 유한요소해석을 기반으로 개발하고, 정하중 및 하중전달시험을 통해 개발된 정착구의 성능을 평가 하고자 하였다. 정하중시험을 통해 정착구의 성능을 파악하고, 하중전달시험을 통하여 정착구 보강상세에 따른 압축강도를 검토하였다.
- 정하중시험은 정하중이 작용하였을 때 정착장치의 성능 및 인장요소의 거동을 확인하는 시험이다. 특히 강연선의 공칭인장강도에 상응하는 하중이 작용할 때 정착장치가 그 성능을 만족시키는지 확인하는 것이 정하중시험의 주된 목적이다.
가설 설정
- KS 규격에 의해 GCD 500-7은 인장강도 500 N/mm2 이상, 항복강도 320 N/mm2 이상, 연신율 7%이상을 만족해야 한다.8) 3개의 시편을 이용하여 측정한 재료시험 결과는 Table 2와 같으며, 보편성을 반영하기 위하여 해석에서는 최소 항복강도의 1.25배값인 400 N/mm2에서 재료가 항복하며 탄성계수는 200000 MPa을 가진다고 가정하였다.
제안 방법
- 1) 지름 55 mm 원통형 몸통에 가로 125 mm, 세로 70 mm, 두께 6~8 mm인 정착판과 아치형 거셋을 가지는, 비부착 단일 강연선에 대한 1구 정착구를 유한요소해석을 통하여 개발하였다. 이 과정에서 정착판의 위치가 정착구의 중간높이보다 콘크리트부재 쪽으로 위치할 때 응력분포에 효과적인 것으로 나타났으며, 두 개의 아치형 거셋이 원통형 몸통의 양끝에 각각 위치하며 평행한 형태를 유지할 때 역시 응력 분포에 효과적인 것으로 나타났다.
- 실험날짜를 고려하여 동일한 실험체들을 각 세트별로 다른 날 타설하여 Set A, B로 나누었고 실험체명 끝에 a, b를 붙여 표기하였다. 27 MPa의 콘크리트로 타설하였으며 이튿날 탈형하고 피복양생제 처리를 하여 습윤양생을 대신하였다. 또한 공시체를 각 세트당 45개씩 제작하고, 실험체와 동일한 환경에서 보관하였다.
- 6-01에서 정하중시험과 피로시험을 언급하고 있으나 KCI나 ETAG와 같이 시험 방법을 구체적으로 제시하고 있지는 않다.6) 피로시험은 피로하중 작용 시 정착장치의 피로하중 지지능력을 확인하기 위한 시험인데, 본 연구에서는 피로하중이 없는 건축물에 적용하기 위한 연구이므로 피로시험은 생략하였다. 참고로 최근 유럽에서는 건축물의 경우 ETAG에 의거하여 승인된 정착구의 사용을 의무화하지 않고 있으며, 발주처나 건물주가 정착구를 자유로이 선택할 수 있도록 기준이 수정되었다.
- 이후 실험체가 파괴될 때까지 가력하고 파괴 될 때의 하중과 변형률을 측정하였다. KCI에 따라 파괴된 실험체로부터 정착구를 꺼내어 육안으로 확인하고 사진 기록을 남겼다.
- 10과 같이 콘크리트 게이지를 이용하여 측정하였다. KCI와 ETAG에 의하면 두 점 사이의 변형률만 측정하게 되어 있지만 본 실험에서는 보다 많은 양의 콘크리트 게이지를 사용하였다.
- 정하중시험을 위한 3개의 실험체를 모두 동일한 규격과 조건으로 제작하였으며, 각각 PTa, PTb, PTc라 명하였다. KCI와 ETAG에 제시된 실험체 예시 그림에는 철재 프레임으로 나타나 있지만 강연선의 인장에 의한 좌굴 등에 보다 안전하게 실험을 수행하기 위해 철근콘크리트로 제작하였다. 이때 콘크리트의 강도는 80 MPa을 사용하고 보강철근을 조밀하게 배치하여 충분한 부분지압강도를 가지도록 하였다(Fig.
- 7). SC, SO, R 측정지점의 거리가 서로 가깝기 때문에 약 100 mm 길이의 가시 모양 철물을 제작하여 변위계 끝에 부착하여 측정하였다(Fig. 8).
- 8Fpk에 도달하였을 때 측정하였다. 강연선 및 긴장기를 사용하지 않으므로 실험체로부터 돌출된 정착구의 긴장하는 쪽 면을 평평하게 가공하고 이 면에 강판을 덧대어 가력하였다(Fig. 11). 이후 실험체가 파괴될 때까지 가력하고 파괴 될 때의 하중과 변형률을 측정하였다.
- 강연선의 연신율을 측정하기 위해 자유장 내 두 지점에 변위계를 설치하여 변위량을 측정하였다. E1은 긴장단쪽에, E2는 고정단쪽에 설치한 변위계이며, E1과 E2 사이의 거리는 1200 mm로 하여 ACI 기준을 충족하였다.
- 의 90~98%의 최대인장력이 작용하였다. 강연선의 파단까지 실험을 진행할 수 없었기 때문에 이를 보완하기 위하여 실험에 사용했던 것과 동일한 강연선 및 쐐기에 대한 인장시험을 별도로 수행하였다.
- 공시체 6개의 평균 압축강도가 73.1 MPa일 때 정하중시험을 수행하였다. 각 실험체에 대한 결과는 Fig.
- 동일압력이 작용할 때 정착구가 받는 최대 응력이 최소가 되도록 설계하는 것이 목적이므로(응력을 고루 분포시키는 것이 목적이므로), 각 변수의 변동에 따른 정착장치 내 최대 von Mises 값을 확인하여 최소값을 선택하되 실용성을 고려하여 최종적인 형태를 결정하였다(Table 3). 다음은 정착구 형태 및 치수의 최적화 설계를 위한 해석결과의 요약이며, 그 해석과정의 일례를 Fig.
- 정착장치는 콘크리트 내에 묻히기 때문에, 충분히 큰 외력 없이는 콘크리트에 직접 닿는 부분의 변형은 거의 일어나지 않는다. 따라서 정착장치의 내부면과 콘크리트와의 경계면을 완전고정 경계조건인 ENCASTRE (U1=U2=U3=UR1=UR2=UR3=0)으로 설정하였다. 또한 콘크리트와 접촉하는 모든 면에 이 같은 경계조건을 적용하면 정착구 자체의 변형을 고려할 수 없기 때문에 정착판과 평행한 안쪽 면만 설정 하였다.
- 파단 시까지 실험이 진행되지 못한 관계로 연신율 2%에 미치지 못하였다. 따라서 파단 시 최대연신율을 파악하기 위하여 동일쐐기에 정착된 강연선을 사용하여 별도의 인장 시험을 수행하였다.
- 실험체가 강연선에 의해 압축되는 변위를 최소화하고 파괴가 일어나지 않도록 하기 위해 충분한 강도가 나올 수 있도록 타설 후 1달이 지난 시점에 실험을 수행하였다. 또한 실험체를 제작할 때 강도시험용 공시체 15개를 제작하여 건축구조기준9)에 따라 콘크리트 압축강도를 측정하였다.
- 따라서 정착장치의 내부면과 콘크리트와의 경계면을 완전고정 경계조건인 ENCASTRE (U1=U2=U3=UR1=UR2=UR3=0)으로 설정하였다. 또한 콘크리트와 접촉하는 모든 면에 이 같은 경계조건을 적용하면 정착구 자체의 변형을 고려할 수 없기 때문에 정착판과 평행한 안쪽 면만 설정 하였다.
- 실험체명은 Table 4의 조합으로 만든 것이며, RC는 HP와 HB 등 보강상세가 없는 무보강 실험체이다. 반복하중 종결을 판단하는 데 있어서 실험 중 육안으로 관찰되는 균열 및 미세균열이 없었기에, 이 실험에서는 콘크리트 게이지의 변형률 값만을 사용하여 안정화 상태를 결정하였다.
- 11) 건축물 실제 현장에서는 최소 콘크리트 강도로 21~28 MPa이 적용된다. 본 연구에서는 보수적으로 21 MPa를 택함으로써 안전치를 두었다. 실험체를 타설한 후 4일째 되는 날부터 공시체를 이용하여 매일 콘크리트 강도를 확인하였다.
- 실험날짜를 고려하여 동일한 실험체들을 각 세트별로 다른 날 타설하여 Set A, B로 나누었고 실험체명 끝에 a, b를 붙여 표기하였다. 27 MPa의 콘크리트로 타설하였으며 이튿날 탈형하고 피복양생제 처리를 하여 습윤양생을 대신하였다.
- 실험체가 강연선에 의해 압축되는 변위를 최소화하고 파괴가 일어나지 않도록 하기 위해 충분한 강도가 나올 수 있도록 타설 후 1달이 지난 시점에 실험을 수행하였다. 또한 실험체를 제작할 때 강도시험용 공시체 15개를 제작하여 건축구조기준9)에 따라 콘크리트 압축강도를 측정하였다.
- 본 연구에서는 보수적으로 21 MPa를 택함으로써 안전치를 두었다. 실험체를 타설한 후 4일째 되는 날부터 공시체를 이용하여 매일 콘크리트 강도를 확인하였다.
- 우선 기성 쐐기 제품을 기준으로 이와 호환되는 몸통 내 접촉면을 설계하였다. 정착판의 넓이는 콘크리트 지압강도를 고려하여 가로 125 mm, 세로 70 mm로 결정하였는데, 추후 하중전달시험을 통해 검증되었다.
- 이 연구에서 개발된 정착장치에 대한 보강상세 철근으로서 정착판의 긴 변에 평행한 철근(HB)과 이에 수직이며 ㄷ자 형태인 헤어핀(HP)을 배근하였다. HB는 할렬력을 저항하기 위한 목적으로 정착판 바로 앞에 배치된 보강철근이고, HP는 실험체 세로방향으로 작용하는 파열력을 저항하기 위한 보강철근이다.
- 이 연구에서는 국내에서 주로 사용하는 직경 15.2 mm에 대한 정착장치를 개발하였는데, 형태, 구조, 경량성을 고려하여 정착판, 몸통, 거셋으로 나누어 분석한 후 각 요소의 위치나 형태를 변수로 하여 해석하였다. 여기서 거셋이란 보강을 목적으로 몸통과 정착판 사이에 덧붙여진 부분을 말한다.
- 11). 이후 실험체가 파괴될 때까지 가력하고 파괴 될 때의 하중과 변형률을 측정하였다. KCI에 따라 파괴된 실험체로부터 정착구를 꺼내어 육안으로 확인하고 사진 기록을 남겼다.
- 즉, 연속된 콘크리트 부재의 조건을 모사하기 위한 철근이라 할 수 있다. 일반적인 상황에 대한 실험이기 때문에 별도의 기술승인이 필요 없는 기본 조건을 적용하였다. 주근은 총 단면적이 0.
- 하중전달시험을 위한 실험체는 콘크리트 사각기둥 형태로 일축압축 시험에 맞게 제작되었다. 일반적인 슬래브 두께와 정착장치의 크기를 고려하여 콘크리트 단면의 가로는 300 mm, 세로는 250 mm로 정하였고, 실험체 높이는 가로 길이 300 mm의 최소 2배가 되어야 하므로 600 mm로 결정하였다. 실험체 도면은 Fig.
- 정하중시험을 위한 3개의 실험체를 모두 동일한 규격과 조건으로 제작하였으며, 각각 PTa, PTb, PTc라 명하였다. KCI와 ETAG에 제시된 실험체 예시 그림에는 철재 프레임으로 나타나 있지만 강연선의 인장에 의한 좌굴 등에 보다 안전하게 실험을 수행하기 위해 철근콘크리트로 제작하였다.
- 이 연구에서는 단일 비부착 강연선을 고정할 수 있는 1구 정착구의 형태를 유한요소해석을 기반으로 개발하고, 정하중 및 하중전달시험을 통해 개발된 정착구의 성능을 평가 하고자 하였다. 정하중시험을 통해 정착구의 성능을 파악하고, 하중전달시험을 통하여 정착구 보강상세에 따른 압축강도를 검토하였다. 또한 국내외의 정착장치 시험방법에 대한 고찰도 함께 수행하였다.
대상 데이터
- 강연선을 긴장할 수 있는 최소 콘크리트 강도인 21 MPa에 실험체 콘크리트 강도가 도달하였을 때 실험을 수행하였다.11) 건축물 실제 현장에서는 최소 콘크리트 강도로 21~28 MPa이 적용된다.
- HB는 할렬력을 저항하기 위한 목적으로 정착판 바로 앞에 배치된 보강철근이고, HP는 실험체 세로방향으로 작용하는 파열력을 저항하기 위한 보강철근이다. 또한 무보강 실험체도 2개 제작하였는데, 이때에도 KCI와 ETAG 기준에 따라 종방향 모서리 주근과 3개의 스터럽은 배근되었다. 보강상세에 따른 성능 변화를 확인하고자 Table 4와 같이 총 18개의 실험체를 구성하였다.
- 장비 조작 문제가 있었던 RCb를 제외한 모든 실험체는 10회 이상의 반복하중을 주었으며, 실험 결과는 Table 8에 요약되었다. 실험체명은 Table 4의 조합으로 만든 것이며, RC는 HP와 HB 등 보강상세가 없는 무보강 실험체이다. 반복하중 종결을 판단하는 데 있어서 실험 중 육안으로 관찰되는 균열 및 미세균열이 없었기에, 이 실험에서는 콘크리트 게이지의 변형률 값만을 사용하여 안정화 상태를 결정하였다.
- 실험체에서 철근은 주근으로 SD400 D16을 사용하였으며 보강철근으로 SD400 D13을 이용하였다. 철근피복 두께는 10 mm로 동일하게 하였다.
- 실험체의 콘크리트 길이는 3120 mm이고, 실험체 내 강연선의 자유장은 3000 mm이다. 양쪽 끝에 콘크리트 내에 삽입되는 정착구의 높이는 고정단과 긴장단에서 각각 65 mm, 55 mm이다.
- 콘크리트 단면은 가로 400 mm, 세로 400 mm의 정사각형이며 그 중심에 강연선이 지나갈 수 있도록 하였다. 자유장 내 두 측정지점 사이의 거리는 1200 mm이며, 실험체 중간에 강연선이 노출될 수 있도록 가로 100 mm, 세로 242 mm, 길이 1500 mm의 포켓을 두었다(Figs. 5 and 6).
- 정착구 재료로는 구상흑연주철 GCD 400~500이 일반적으로 사용되는데, 이 연구에서도 역시 다소 보수적으로 GCD 500-7을 사용하였다. KS 규격에 의해 GCD 500-7은 인장강도 500 N/mm2 이상, 항복강도 320 N/mm2 이상, 연신율 7%이상을 만족해야 한다.
- 일반적인 상황에 대한 실험이기 때문에 별도의 기술승인이 필요 없는 기본 조건을 적용하였다. 주근은 총 단면적이 0.003Ac를 넘지 않도록4-5) SD400 D16을 사용하였다. 인양고리를 별도로 만들어 삽입하게 되면 실험 결과에 영향을 줄 수 있기 때문에, 모서리에 위치한 종방향 주근이 실험체 외부에서 이어지게끔 한개의 철근으로 제작하여 인장고리의 역할도 겸하였다.
- 총 5개의 1 m 길이 강연선을 실험하였는데, 이 중 3개는 동일 쐐기 및 개발된 정착구와 동일한 정착면을 갖는 원통형 정착구를 사용하여 실험하였고, 강연선 자체의 연신율을 정확하게 측정하기 위하여 나머지 2개는 쐐기와 정착구를 사용하지 않고 지그로 고정하여 실험하였다.
- 콘크리트 단면은 가로 400 mm, 세로 400 mm의 정사각형이며 그 중심에 강연선이 지나갈 수 있도록 하였다. 자유장 내 두 측정지점 사이의 거리는 1200 mm이며, 실험체 중간에 강연선이 노출될 수 있도록 가로 100 mm, 세로 242 mm, 길이 1500 mm의 포켓을 두었다(Figs.
- 하중전달시험을 위한 실험체는 콘크리트 사각기둥 형태로 일축압축 시험에 맞게 제작되었다. 일반적인 슬래브 두께와 정착장치의 크기를 고려하여 콘크리트 단면의 가로는 300 mm, 세로는 250 mm로 정하였고, 실험체 높이는 가로 길이 300 mm의 최소 2배가 되어야 하므로 600 mm로 결정하였다.
이론/모형
- 여기서 거셋이란 보강을 목적으로 몸통과 정착판 사이에 덧붙여진 부분을 말한다. 해석에는 ABAQUS 6.10이 사용되었다.7)
성능/효과
- 1) 정착판의 위치가 정착구의 중간높이보다 콘크리트 부재 쪽으로 위치할 때 응력 분포가 보다 효과적이었다.
- 25 mm 이하여야 한다.1) 최대 균열폭이 해당 수치보다 크다는 것은 콘크리트 지압강도가 정착장치로부터 받는 압력보다 약하다는 것을 의미하므로, 보강철근을 늘리거나 정착장치의 정착면적을 늘려야 한다.
- 2) 몸통의 형태는 정착판을 기준으로 거셋이 있는 쪽이 원뿔대의 형태이고 슬리브쪽 부분이 원통형일 때 응력 분포가 보다 효과적이었다.
- 2) 정하중시험을 통하여 개발된 정착장치의 성능이 강연선의 공칭인장강도를 상회하여 유지할 수 있음을 확인하였다. 또한 강연선 인장강도의 80%까지 가력한 상태를 1시간 동안 유지하는 과정에서 고정단에서 쐐기와 강연선의 길이방향 변위를 측정하여 가력 직후 쐐기와 강연선이 정착구에 단단히 정착됨을 검증하였다.
- 3) 강연선 인장시험 결과 평균 연신율은 8.8%으로 나타났으며, 따라서 강연선과 쐐기의 상호작용이 연신율 2%를 확보하는데 문제가 없다고 사료된다.
- 3) 정착판은 위로 볼록한 형태가 평평한 형태, 아래로 볼록한 형태, 또는 위아래 모두 볼록한 형태와 비교하여 응력 분포에 보다 효과적이었다.
- 4) 두 거셋의 중심간격이 40 mm일 때 정착판의 응력이 보다 효과적으로 분산되었다.
- 4) 콘크리트 압축강도가 20~21.5 MPa에 도달했을 때 하중전달시험을 수행하였으며, 이를 통해 정착구에 대한 추가 보강상세 없이도 강연선 공칭인장강도의 1.64배까지 저항할 수 있다는 결과를 얻었다. 하지만 철근의 개수가 증가하고 철근지름이 증가할수록 실험체의 성능이 향상되었음을 고려할 때 보수적으로 ACI의 보강 상세를 추가하여 시공하는 것을 권유한다.
- 5) 거셋 두께는 정착판에 닿는 부분이 5 mm, 몸통에 닿는 부분이 7 mm일 때 응력 분포에 보다 효과적이었다.
- 4 kN으로 각각 나타났으며, 이는 각각 Fpk의 98%, 91%, 89%에 해당한다. Fpk의 80%까지 가력한 상태를 1시간 동안 유지하는 과정에서 고정단에서 측정된 SC, SO, R 변위량은 실험체마다 다소 차이를 보였으나, 가력 직후 정착상태가 안정되었음을 확인하였다. Fig.
- 4-5) 또한 보강상세에 사용된 철근의 개수가 증가할수록 그리고 철근의 지름이 증가할수록 파괴하중의 크기도 비례해서 증가하는 추세를 보였다. HB와 MHB의 경우에 성능 차이가 크게 나타나지는 않았으나, HB가 MHB 보다 평균 4.7% 높은 성능을 나타낸 것을 확인하였다.
- 이는 쐐기와 강연선이 정착구에 단단하게 정착 되었음을 의미하는 것이다. KCI에 따라 정하중시험에 사용된 정착구들을 꺼내어 확인한 결과, 모든 정착구 내의 쐐기 접촉면과 정착판에 변형되거나 파손된 부분이 없었으며, 쐐기에서도 흠집이나 변형은 발견되지 않았다(Fig. 14).
- 2) 정하중시험을 통하여 개발된 정착장치의 성능이 강연선의 공칭인장강도를 상회하여 유지할 수 있음을 확인하였다. 또한 강연선 인장강도의 80%까지 가력한 상태를 1시간 동안 유지하는 과정에서 고정단에서 쐐기와 강연선의 길이방향 변위를 측정하여 가력 직후 쐐기와 강연선이 정착구에 단단히 정착됨을 검증하였다. 정하중시험 완료 후 검수과정에서 쐐기, 정착구 쐐기접촉면과 정착판의 변형 및 파손은 발견되지 않았다.
- 또한 강연선 인장시험 결과를 이용하여 정하중시험 중가력하중과 실제 인장강도의 비율을 재확인할 수 있었다. Table 7은 정하중시험에서 1시간의 인장강도 유지시간 동안 측정된 최소하중과 강연선 공칭인장강도(Fpk) 및 실제 강연선 인장강도에 대한 비율을 나타낸 것이다.
- 시험 도중 장비의 문제로 인하여 PTb는 0:05:11부터 0:26:23까지, PTc는 0:13:08부터 0:24:36까지의 결과가 측정되지 않았으며, 이 구간은 그래프에서 점선으로 표시하였다. 또한 실제 시험 중 가력속도는 KCI에서 제시하는 가력속도와 다소 차이를 보였다. 가인장할 때 Fpk의 10%보다 큰 힘이 작용되었고 Fpk의 80%까지 가력하는 시간도 짧았으나(Table 5, Fig.
- Table 7은 정하중시험에서 1시간의 인장강도 유지시간 동안 측정된 최소하중과 강연선 공칭인장강도(Fpk) 및 실제 강연선 인장강도에 대한 비율을 나타낸 것이다. 모든 실험체들은 1시간 동안 실제 강연선 인장강도의 80% 이상을 유지하였다. PTb는 1시간 동안의 최소하중이 실제 강연선 인장강도의 79%로 나타났으나 이는 시험 방법에서 규정하는 오차범위 2% 이내에 해당한다.
- 반복하중 내에서 모든 계측지점에서의 최대변형률은 183.6×10-6 이하로, 마지막 0.12Fpk일 때의 최대변형률은 MHB4a 와 HB5HP5b를 제외하고 모두 CG09 위치에서 측정되었다(Table 8).
- 실험 당일 각 세트당 임의로 공시체를 3개씩 선택하여 압축강도를 측정한 결과, Set A는 20.0 MPa이고 Set B는 21.5 MPa으로 나타났다.
- 실험체를 Fpk의 80%까지 가력한 후, 12%와 80% 사이의 주기하중을 최소 10회 이상 안정화 공식이 성립할 때까지 반복하였다. 변형률은 0.
- 1) 지름 55 mm 원통형 몸통에 가로 125 mm, 세로 70 mm, 두께 6~8 mm인 정착판과 아치형 거셋을 가지는, 비부착 단일 강연선에 대한 1구 정착구를 유한요소해석을 통하여 개발하였다. 이 과정에서 정착판의 위치가 정착구의 중간높이보다 콘크리트부재 쪽으로 위치할 때 응력분포에 효과적인 것으로 나타났으며, 두 개의 아치형 거셋이 원통형 몸통의 양끝에 각각 위치하며 평행한 형태를 유지할 때 역시 응력 분포에 효과적인 것으로 나타났다.
- 또한 강연선 인장강도의 80%까지 가력한 상태를 1시간 동안 유지하는 과정에서 고정단에서 쐐기와 강연선의 길이방향 변위를 측정하여 가력 직후 쐐기와 강연선이 정착구에 단단히 정착됨을 검증하였다. 정하중시험 완료 후 검수과정에서 쐐기, 정착구 쐐기접촉면과 정착판의 변형 및 파손은 발견되지 않았다.
- 측정된 최대하중은 PTa, PTb, PTc에서 253.90 kN, 234.5 kN, 228.4 kN으로 각각 나타났으며, 이는 각각 Fpk의 98%, 91%, 89%에 해당한다. Fpk의 80%까지 가력한 상태를 1시간 동안 유지하는 과정에서 고정단에서 측정된 SC, SO, R 변위량은 실험체마다 다소 차이를 보였으나, 가력 직후 정착상태가 안정되었음을 확인하였다.
- 정하중시험에 사용된 강연선과 동일한 시편 5개에 대한 인장시험 결과를 Table 6에 나타내었다. 평균 인장강도는 267.2 kN이었으며, 평균 연신율은 8.8%으로 나타났다. 정착장치와 쐐기를 이용할 때 정착과정에서 슬립이 발생하는 것을 고려하더라도 강연선의 연신율은 2%를 크게 상회하고 있는 것으로 보아, 강연선과 쐐기의 상호작용이 연신율 2%를 확보하는데 문제가 없다고 사료된다(Fig.
후속연구
- 우선 기성 쐐기 제품을 기준으로 이와 호환되는 몸통 내 접촉면을 설계하였다. 정착판의 넓이는 콘크리트 지압강도를 고려하여 가로 125 mm, 세로 70 mm로 결정하였는데, 추후 하중전달시험을 통해 검증되었다.
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