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문제 정의
- 따라서 본 연구에서는 다수의 풍력발전기 전체 성능을 효율적으로 추정할 수 있는 날개요소운동량이론 기법을 통해 최대 전력 생산 관점의 배치 설계를 도출하고, 풍력발전기 유동 문제를 비교적 상세히 모델링하여 후류를 시뮬레이션 할 수 있는 전산유체역학 해석기법을 적용하여 복합발전 시스템의 후류 특성 및 풍력발전기 성능을 정량적으로 평가함으로써 향후 다수 풍력발전기의 근거리 배치에 대한 적합한 방안을 제시하고자 한다.
제안 방법
- CASE 1 해석의 후방 풍력발전기 회전속도를 산출하기 위하여, 단일 풍력발전기의 전산유체역학 해석결과로부터, 후류 영역내의 후방 풍력발전기 위치에서의 평균풍속을 도출하였다. 전방 풍력발전기로부터 150 m 떨어진 지점에서 로터 평면상 로터직경이내 영역의 풍속을 획득하였으며, 그 결과 약 4.
- 개념 설계된 부유식 기반구조물의 측면 컬럼 중심간 길이는 150 m 이지만, 풍력발전기간 이격거리를 변수로 두기 위해 기반구조물의 크기를 변경한다는 전제로 125 m, 140 m, 150 m, 160 m의 총 4가지 풍력발전기 이격거리조건을 산정하였다. 또한, 부유식 기반구조물의 정북을 기준으로 하여 시계반대방향으로 11.
- 날개요소운동량이론 기반의 상용 프로그램 WindPRO를 이용하여, 풍력발전기 용량, 배치 거리, 배치 방향에 대한 민감도해석 (Parametric Study)을 수행하였다. 덴마크 RISØ 연구소에서 개발한 바람데이터 특성 분석 프로그램인 WAsP 모델의 BZ-model을 사용하여 복합발전 시스템 설치 해역의 바람 풍속, 방향, 난류 강도등의 풍황조건을 모델링 하였으며, WindPRO 결과로부터, 후류 손실을 고려한 잠재 연간에너지생산량(Potential Annual Energy Production; Potential AEP)과 이용률(Capacity Factor; C.
- 따라서 CASE 1, 2의 해석에 앞서, 단일 풍력터빈의 전산유체역학 해석을 수행하여, 후방 터빈에 유입되는 풍속을 먼저 도출하고, 그에 대한 로터 회전 속도를 CASE 1 해석에 적용하였다. 더불어, 본 연구에서 적용하는 전산유체역학 해석기법의 유효성을 검토하기 위하여 단일 풍력발전기에 대한 날개요소운동량이론 해석결과와 전산유체역학 해석결과를 비교하였다.
- 덴마크 RISØ 연구소에서 개발한 바람데이터 특성 분석 프로그램인 WAsP 모델의 BZ-model을 사용하여 복합발전 시스템 설치 해역의 바람 풍속, 방향, 난류 강도등의 풍황조건을 모델링 하였으며, WindPRO 결과로부터, 후류 손실을 고려한 잠재 연간에너지생산량(Potential Annual Energy Production; Potential AEP)과 이용률(Capacity Factor; C.F.)을 계산하여 풍력발전기 성능을 평가하였다.
- 도출된 풍력발전기 배치안에 대해, 상용 전산유체역학 해석프로그램 ANSYS CFX를 이용하여 설치 해역의 주풍향인 북북서풍 및 북풍 조건에서 풍력발전기 성능해석을 수행하였다. 북풍향 바람조건에서 후방 풍력발전기 성능이 약 90% 감소되었으며, 북북서풍향 바람조건에서는 후방 풍력발전기 성능이 약 28% 감소하였다.
- 7 rpm을 역추산하였다. 따라서 CASE 1 해석에서는 후방 풍력발전기 회전속도로 6.7 rpm을 적용하여 수치해석을 수행하였다.
- 풍력발전기는 풍속에 따라 최적의 효율을 내도록 로터회전속도를 제어하게 되므로, 후방터빈에 유입하는 풍속에 대한 회전속도를 후방 풍력발전기에 적용시켜야 한다. 따라서 CASE 1, 2의 해석에 앞서, 단일 풍력터빈의 전산유체역학 해석을 수행하여, 후방 터빈에 유입되는 풍속을 먼저 도출하고, 그에 대한 로터 회전 속도를 CASE 1 해석에 적용하였다. 더불어, 본 연구에서 적용하는 전산유체역학 해석기법의 유효성을 검토하기 위하여 단일 풍력발전기에 대한 날개요소운동량이론 해석결과와 전산유체역학 해석결과를 비교하였다.
- 1% 정도만 증감하였으며, 이를 통해 구조물 배치방향은 다수 풍력발전기 성능에 큰 영향을 미치는 요소가 아닌 것을 확인하였다. 따라서 본 연구과제에서는 시스템 개념설계 단계의 불확실성을 고려하여, 풍력발전기 용량과 구조물 배치방향에 대해서는 가능성을 열어두고 이격거리에 대해서만 150 m로 결정하여 설계를 진행하였으며, 본 연구의 해석조건으로는 SCENARIO 2의 150 m 이격거리 및 0o 배치안을 선정하여 복합발전 시스템 개념설계에 적용하였다.
- 개념 설계된 부유식 기반구조물의 측면 컬럼 중심간 길이는 150 m 이지만, 풍력발전기간 이격거리를 변수로 두기 위해 기반구조물의 크기를 변경한다는 전제로 125 m, 140 m, 150 m, 160 m의 총 4가지 풍력발전기 이격거리조건을 산정하였다. 또한, 부유식 기반구조물의 정북을 기준으로 하여 시계반대방향으로 11.25o 간격의 0o 부터 45o 까지 총 5개의 구조물 방향조건을 산정하였다. 구조물 방향 조건 중 북북서풍에 대한 0o 및 45o 조건을 Fig.
- 복합발전 시스템 설치해역의 풍황조건에 대해서, 날개요소운동량이론 기반의 수치해석프로그램 WindPRO를 이용하여 풍력발전기용량조합, 이격거리, 배치방향에 대한 민감도해석을 수행하였으며, 2MW 용량의 풍력발전기 4기를 수평거리 150 m 이격간격으로 배치하고, 구조물 방향은 0o 로 하는 배치 설계안을 시스템 개념설계 배치안으로 도출하였다. 해당 배치안의 후류 손실을 고려한 연간에너지생산량효율 및 이용률은 각각 87.
- 대상 풍력발전기 블레이드는 한국에너지기술연구원에서 연구용으로 자체 설계한 블레이드 모델을 참고한 것이다. 복합발전 시스템에 설치되는 다수 풍력발전기 배치조합은 4기 모두 WT-3MW인 경우(SCENARIO 1), 4기 모두 WT-2MW인경우(SCENARIO 2), WT-3MW 및 WT-2MW가 각각 2기씩 설치되는 경우(SCENARIO 3)로 총 세 가지 조건을 고려하였다.
- 본 연구에서는 10MW급 부유식 파력-해상풍력 연계형 발전시스템에 탑재되는 다수 풍력발전기 간의 후류 간섭효과를 고려하여, 수치해석을 통한 풍력발전기 배치설계를 수행하고, 풍력발전기 후류 특성 및 성능 간섭효과를 평가하였다.
- 풍력발전기 후류를 시뮬레이션하기 위해서는 날개 회전을 고려한 비정상(Unsteady) 해석을 수행하여야 한다. 본 연구에서는 날개를 직접 회전시키기 위하여 전체 해석영역을 회전영역과 비회전영역으로 구분하였으며, 슬라이딩격자(Sliding Mesh) 기법을 통해 풍력발전기 날개 회전운동을 모델링하였다. 회전영역과 비회전영역 사이 경계면의 경우, 시간 간격별로 격자의 상대적인 위치가 변화하는 슬라이딩 격자기법의 특성을 보완하기 위해 계산 영역간의 상대적 위치에 따른 물리량을 전달해주는 Transient Rotor-Stator 기법을 적용하였다.
- 유동해석을 위한 전체 영역은 경계면 영향을 최소화하기 위하여 로터직경(D)을 기준으로 입구 및 출구에서 풍력발전기 허브중심까지의 거리를 각각 10D, 양측 벽에서 풍력발전기까지 거리를 각각 7D, 상부 벽에서 풍력발전기 허브중심까지의 거리를 10D로 두었으며, 해석영역 크기 테스트를 수행하여 적합성을 검토하였다. 2기 풍력발전기가 배치되는 조건에서도 두 풍력발전기 사이에 이격거리 만큼만 추가하고 다른 경계면간 거리는 유지하였다.
- 2기 풍력발전기가 배치되는 조건에서도 두 풍력발전기 사이에 이격거리 만큼만 추가하고 다른 경계면간 거리는 유지하였다. 입구 경계 조건으로는 유입속도조건을 적용하였고, 출구조건은 압력조건, 상하부 및 양측면 경계면에는 점착조건을 고려하지 않는 자유벽면조건을 부여하였다.
- 기반구조물 상부 네모서리에 4기의 풍력발전기가 배치되는 형태이나, 전산유체역학 해석기법을 이용하여 효율적으로 후류 영향을 평가하기 위해 풍력발전기 2기 만을 해석대상으로 하였다. 주풍향 북북서풍과 북풍에 대한 풍력발전기 후류 간섭 문제를 해석하기 위해, Fig. 8과 같이 총 두 가지 해석조건을 산정하였다. 첫 번째는 복합발전 시스템에 북풍이 유입되는 조건으로, 이 때 전후로 배치된 풍력발전기 2기 사이에서 후방 풍력발전기가 후류영향을 받게 된다(CASE 1).
- [2012]의 연구에서 수평축 조류발전 터빈의 전산유체역학 해석에 적용되어, 터빈 날개주위 유동을 포착하는 것에 적합한 방법임을 보인 바 있다. 풍력발전기 후류 시뮬레이션을 위해서는 날개 후방영역에 정렬격자를 분포시키는 것이 타당하며, 이를 위해 비교적 정렬격자 생성이 어려운 허브 주위 영역에만 비정렬격자계를 적용하였다. 해석 영역을 효율적으로 구성하기 위하여 풍력발전기 외부 영역에서는 상대적으로 적은 수의 격자를 분포시켰으며, 날개 주위 및 후 류영역에는 조밀한 격자를 분포시켰다.
- 2에 도식화하여 나타내었다. 풍력발전기용량조합 변수 3개, 이격거리변수 4개, 구조물 방향변수 5개를 모두 조합하여 전체 60개 경우의 수가 산정되었으며, 그에 대한 다수 풍력발전기 성능해석을 WindPRO를 이용하여 수행하였다.
- 해당 유입속도를 최대 효율이 발생하는 지점의 주속비(TSR = rΩ/V ∞ ;r: 로터반지름, Ω: 로터회전속도, V∞ : 입구풍속)에 적용하여 로터회전속도 6.7 rpm을 역추산하였다.
- 풍력발전기 후류 시뮬레이션을 위해서는 날개 후방영역에 정렬격자를 분포시키는 것이 타당하며, 이를 위해 비교적 정렬격자 생성이 어려운 허브 주위 영역에만 비정렬격자계를 적용하였다. 해석 영역을 효율적으로 구성하기 위하여 풍력발전기 외부 영역에서는 상대적으로 적은 수의 격자를 분포시켰으며, 날개 주위 및 후 류영역에는 조밀한 격자를 분포시켰다. Fig.
대상 데이터
- 기반구조물 상부 네모서리에 4기의 풍력발전기가 배치되는 형태이나, 전산유체역학 해석기법을 이용하여 효율적으로 후류 영향을 평가하기 위해 풍력발전기 2기 만을 해석대상으로 하였다. 주풍향 북북서풍과 북풍에 대한 풍력발전기 후류 간섭 문제를 해석하기 위해, Fig.
- 대상 풍력발전기의 주요 제원은 Table 2에 나타내었으며, 이때 허브(Hub) 높이는 자유수면 높이를 기준으로 표기되었다. 대상 풍력발전기 블레이드는 한국에너지기술연구원에서 연구용으로 자체 설계한 블레이드 모델을 참고한 것이다. 복합발전 시스템에 설치되는 다수 풍력발전기 배치조합은 4기 모두 WT-3MW인 경우(SCENARIO 1), 4기 모두 WT-2MW인경우(SCENARIO 2), WT-3MW 및 WT-2MW가 각각 2기씩 설치되는 경우(SCENARIO 3)로 총 세 가지 조건을 고려하였다.
- 복합발전 시스템 개념설계의 결과로, 대상 구조물은 링(Ring) 형태의 반잠수식 구조물로 설계되었다. 복합발전 구조물은 4기의 풍력발전기와 24기의 파력발전기를 탑재해야 하기 때문에 그 크기가 거대하다는 특징이 있다.
- 복합발전 시스템 설치지역으로 선정된 제주도 차귀도 서쪽 해역 부근 고산기상대에서 계측한 실해역 데이터를 바탕으로, 고도 및 위치 보정을 수행하여 얻은 재해석데이터의 바람 장미도를 Fig. 3에 나타내었다. (a)는 각 풍향의 발생빈도 비율을 나타낸 것이고, (b)는 풍력에너지 분포 비중을 방향별로 나타낸 것이다.
- 본 연구에서는 복합발전 시스템의 향후 대용량 확장성을 고려하여, 10 MW 목표출력 달성을 위해 정격출력이 각각 3 MW와 2 MW인풍력발전기를 민감도해석 대상으로 하였다. 대상 풍력발전기의 주요 제원은 Table 2에 나타내었으며, 이때 허브(Hub) 높이는 자유수면 높이를 기준으로 표기되었다.
- 5 m로, 통상적인 석유 시추용 반잠수식 구조물의 크기보다 2배 이상 크다. 흘수 및 높이는 각각 15 m, 27 m로, 자유수면 위로부터 컬럼 상부까지의 길이는 12 m이다. 4기의 풍력발전기는 각 컬럼 상부에 설치되기 때문에 실제 풍력발전기 나셀(Nacelle)은 타워 높이에 구조물 건현 높이를 합한 위치에 놓이게 된다.
데이터처리
- [2013] 에 정리되어 있다. 유동 지배방정식을 유한체적법 기반의 상용 전산유체역학 해석프로그램인 ANSYS CFX를 사용하여 해석하였다. 이류(Advection)항 및 확산(Diffusion)항은 2차 정도의 고분해능법 (High Resolution Scheme) 및 중심차분법(Central Difference Scheme)을 적용하여 이산화하였으며, 속도-압력 결합은 Rhie and Chow[1982]가제안한 이산화기법으로 수행하였다.
이론/모형
- 날개요소운동량이론을 기반으로 하여, 풍력발전기 로터에서 발생한 속도 손실을 계산하기 위해 N.O. Jensen 후류 모델을 적용하였다. 이는 후류 분포의 직경이 선형적으로 증가하면서 전파된다는 가정에 기반을 두어 정립된 기법으로 Katić et al.
- 미지수항인 Reynolds 응력은 Boussinesq 가설에 의해 평균속도구배 관계식으로 정리되었으며, Menter[1994]가 고안한 k-ω SST 난류모델을 적용하여 난류운동에너지(k) 및 난류주파수(ω)에 대한 이송방정식을 도입하였다.
- 유동 지배방정식을 유한체적법 기반의 상용 전산유체역학 해석프로그램인 ANSYS CFX를 사용하여 해석하였다. 이류(Advection)항 및 확산(Diffusion)항은 2차 정도의 고분해능법 (High Resolution Scheme) 및 중심차분법(Central Difference Scheme)을 적용하여 이산화하였으며, 속도-압력 결합은 Rhie and Chow[1982]가제안한 이산화기법으로 수행하였다. 풍력발전기 후류를 시뮬레이션하기 위해서는 날개 회전을 고려한 비정상(Unsteady) 해석을 수행하여야 한다.
- 전산유체역학 해석 문제에서 유동 지배방정식은 RANS(ReynoldsAveraged Navier-Stokes) 방정식과 연속방정식으로 구성되었다. 미지수항인 Reynolds 응력은 Boussinesq 가설에 의해 평균속도구배 관계식으로 정리되었으며, Menter[1994]가 고안한 k-ω SST 난류모델을 적용하여 난류운동에너지(k) 및 난류주파수(ω)에 대한 이송방정식을 도입하였다.
- 전산유체역학 해석기법을 2MW 용량의 단일 풍력발전기(WT-2MW)에 적용하여 수치해석을 수행하였다. 정격 회전속도 16 rpm을 기준으로, 입구 풍속을 8 m/s에서 12 m/s까지 변화시켜 주속비(Tip Speed Ratio; TSR)에 따른 출력계수(Power Coefficient; C P )를 계산하여 Table 3에 날개요소운동량이론 해석결과와 함께 나타내었다.
- 풍력발전기 해석도메인을 구성하기 위하여, 정렬격자와 비정렬격자를 복합적으로 사용하는 혼합격자 기법을 적용하였다. 혼합격자 기법은 Kim and Kim[2011]에서 도입되어 전산유체역학 기법을 이용한 풍력발전기 성능해석에 활용되었고, Lee et al.
- 풍력발전기 해석도메인을 구성하기 위하여, 정렬격자와 비정렬격자를 복합적으로 사용하는 혼합격자 기법을 적용하였다. 혼합격자 기법은 Kim and Kim[2011]에서 도입되어 전산유체역학 기법을 이용한 풍력발전기 성능해석에 활용되었고, Lee et al.[2012]의 연구에서 수평축 조류발전 터빈의 전산유체역학 해석에 적용되어, 터빈 날개주위 유동을 포착하는 것에 적합한 방법임을 보인 바 있다.
- 본 연구에서는 날개를 직접 회전시키기 위하여 전체 해석영역을 회전영역과 비회전영역으로 구분하였으며, 슬라이딩격자(Sliding Mesh) 기법을 통해 풍력발전기 날개 회전운동을 모델링하였다. 회전영역과 비회전영역 사이 경계면의 경우, 시간 간격별로 격자의 상대적인 위치가 변화하는 슬라이딩 격자기법의 특성을 보완하기 위해 계산 영역간의 상대적 위치에 따른 물리량을 전달해주는 Transient Rotor-Stator 기법을 적용하였다.
성능/효과
- 5o (NNW)만큼 회전되어 있으며, 풍력발전기 로터는 요(Yaw) 제어가 반영되어 유입유동방향을 향하고 있다. CASE 1과는 달리, 전방 풍력발전기에 의한 후류가 후방 풍력발전기 회전영역 중 일부에만 영향을 주는 것을 확인하 였다. 그 결과로 Table 5와 같이, 후방 풍력발전기의 성능 손실이 CASE 1에서 급감한 양 만큼 현저하지 않았다.
- 5m에 달하는 초대형 구조물의 건조 비용 및 건조가능성 등을 고려한다면 구조물의 크기는 작을수록 유리하지만, 후류 해석 결과에서 나타난 바와 같이 풍력발전기간 이격거리가 줄어들수록 후류에 의한 성능손실이 크게 발생한다. 더불어, 구조물 배치방향에 따른 성능 종속성을 살펴보면, 배치방향 변화에 대해서 이용률이 약 0.1% 정도만 증감하였으며, 이를 통해 구조물 배치방향은 다수 풍력발전기 성능에 큰 영향을 미치는 요소가 아닌 것을 확인하였다. 따라서 본 연구과제에서는 시스템 개념설계 단계의 불확실성을 고려하여, 풍력발전기 용량과 구조물 배치방향에 대해서는 가능성을 열어두고 이격거리에 대해서만 150 m로 결정하여 설계를 진행하였으며, 본 연구의 해석조건으로는 SCENARIO 2의 150 m 이격거리 및 0o 배치안을 선정하여 복합발전 시스템 개념설계에 적용하였다.
- 정격 회전속도 16 rpm을 기준으로, 입구 풍속을 8 m/s에서 12 m/s까지 변화시켜 주속비(Tip Speed Ratio; TSR)에 따른 출력계수(Power Coefficient; C P )를 계산하여 Table 3에 날개요소운동량이론 해석결과와 함께 나타내었다. 두 결과를 비교해보면, 증감 추세는 비슷하지만 전산유체역학 해석 결과값이 날개요소운동량이론 결과값 보다 더 낮게 추정되었다. 날개요소운동량이론은 3차원 효과를 잘 구현하지 못하기 때문에 통상 전산유체역학 해석이 성능을 더 낮게 계산하는 것으로 알려져 있고, 전체적인 정성적 경향이 일치하므로 해당 전산유체역학 해석기법이 적합한 타당성을 갖는다고 판단하였다.
- 이용률 결과로 평가하면 SCENARIO 3의 160m, 0o 조건이 가장 많은 전력을 생산 할 수 있는 배치 형태이지만, SCENARIO 1 및 2의 최대 이용률조건과의 차이가 작기 때문에, 건조비용, 제어방법 등의 시스템 전체 측면을 고려한다면 SCENARIO 1 및 2와 같이 단일 종류의 풍력발전기를 배치하는 것이 더 유리하다고 판단된다. 또한, 길이 및 폭이 158.5m에 달하는 초대형 구조물의 건조 비용 및 건조가능성 등을 고려한다면 구조물의 크기는 작을수록 유리하지만, 후류 해석 결과에서 나타난 바와 같이 풍력발전기간 이격거리가 줄어들수록 후류에 의한 성능손실이 크게 발생한다. 더불어, 구조물 배치방향에 따른 성능 종속성을 살펴보면, 배치방향 변화에 대해서 이용률이 약 0.
- 북풍향 바람조건에서 후방 풍력발전기 성능이 약 90% 감소되었으며, 북북서풍향 바람조건에서는 후방 풍력발전기 성능이 약 28% 감소하였다. 또한, 북북서풍향 조건과 같이 전방 풍력발전기에 의한 후류에 후방 풍력발전기가 부분적으로 영향을 받게 되면, 후방 풍력발전기 로터 날개가 후류영역에 입출을 반복하게 되어 로터 날개가 받는 추력 및 토크에 진동이 발생하는 것을 확인하였다.
- 도출된 풍력발전기 배치안에 대해, 상용 전산유체역학 해석프로그램 ANSYS CFX를 이용하여 설치 해역의 주풍향인 북북서풍 및 북풍 조건에서 풍력발전기 성능해석을 수행하였다. 북풍향 바람조건에서 후방 풍력발전기 성능이 약 90% 감소되었으며, 북북서풍향 바람조건에서는 후방 풍력발전기 성능이 약 28% 감소하였다. 또한, 북북서풍향 조건과 같이 전방 풍력발전기에 의한 후류에 후방 풍력발전기가 부분적으로 영향을 받게 되면, 후방 풍력발전기 로터 날개가 후류영역에 입출을 반복하게 되어 로터 날개가 받는 추력 및 토크에 진동이 발생하는 것을 확인하였다.
- 2%의 비교적 높은 이용률을 보여주고 있다. 연간에너지생산량 효율이 최대로 나온 조건에서 각각 최대 이용률 43.1%, 42.4%, 43.2%가 도출되었다. 이용률 결과로 평가하면 SCENARIO 3의 160m, 0o 조건이 가장 많은 전력을 생산 할 수 있는 배치 형태이지만, SCENARIO 1 및 2의 최대 이용률조건과의 차이가 작기 때문에, 건조비용, 제어방법 등의 시스템 전체 측면을 고려한다면 SCENARIO 1 및 2와 같이 단일 종류의 풍력발전기를 배치하는 것이 더 유리하다고 판단된다.
- 2%가 도출되었다. 이용률 결과로 평가하면 SCENARIO 3의 160m, 0o 조건이 가장 많은 전력을 생산 할 수 있는 배치 형태이지만, SCENARIO 1 및 2의 최대 이용률조건과의 차이가 작기 때문에, 건조비용, 제어방법 등의 시스템 전체 측면을 고려한다면 SCENARIO 1 및 2와 같이 단일 종류의 풍력발전기를 배치하는 것이 더 유리하다고 판단된다. 또한, 길이 및 폭이 158.
- CASE 1 해석의 후방 풍력발전기 회전속도를 산출하기 위하여, 단일 풍력발전기의 전산유체역학 해석결과로부터, 후류 영역내의 후방 풍력발전기 위치에서의 평균풍속을 도출하였다. 전방 풍력발전기로부터 150 m 떨어진 지점에서 로터 평면상 로터직경이내 영역의 풍속을 획득하였으며, 그 결과 약 4.45 m/s의 평균풍속을 도출하였다. 이는 정격풍속 10 m/s 대비 약 45% 수준에 해당된다.
- Table 4에는 CASE 1 해석결과로부터 도출된 전방 및 후방 풍력 발전기의 추력, 토크, 출력을 나타내었다. 전방 풍력발전기에서 발생한 후류로 인해 후방 풍력발전기에 유입하는 풍속이 급격히 감소하였고, 그에 따라 후방 풍력발전기의 회전속도도 더 작은 값이 적용되었기 때문에, 추력 및 토크는 전방 풍력발전기 대비 약 80% 감소하였고, 파워는 약 90% 감소하는 것을 확인하였다.
- 4%로 대체로 높고 편차가 적은 효율을 나타내고 있다. 통상적인 풍력발전단지 관점에서 평가하면 다소 낮은 효율로 판단될 수 있으나, 풍력발전기간 이격 거리가 아주 짧은 복합발전 시스템의 특성에 비추어 볼 때, 기대보다 높은 효율결과를 얻을 수 있었다.
- 로 하는 배치 설계안을 시스템 개념설계 배치안으로 도출하였다. 해당 배치안의 후류 손실을 고려한 연간에너지생산량효율 및 이용률은 각각 87.7% 및 42.0%로 비교적 높은 수치를 보여주었다.
- 4~6에 60개의 해석조건에 대한 전체 해석결과를 요약하여 나타내었다. 후류손실의 고려 유무에 따른 4기 풍력발전기 전체의 연간에너지생산량 효율을 보면, SCENARIO 1에서 최소 85.5%에서 최대 88.5%, SCENARIO 2에서 최소 85.3%에서 최대 88.6%, SCENARIO 3에서 최소 86.2%에서 최대 89.4%로 대체로 높고 편차가 적은 효율을 나타내고 있다. 통상적인 풍력발전단지 관점에서 평가하면 다소 낮은 효율로 판단될 수 있으나, 풍력발전기간 이격 거리가 아주 짧은 복합발전 시스템의 특성에 비추어 볼 때, 기대보다 높은 효율결과를 얻을 수 있었다.
- 이때, 유동장 분포는 유입유동속도(V∞ )에 대한 유동분포속도(Vm )의 상대 비율로 나타내었다. 후방 풍력발전기가 전방 풍력발전기에 의해 발생한 후류영역에 완전히 속해있으며, 후방 풍력발전기에 의해 이후 유동이 급격히 불안정해 지는 것을 확인할 수 있다. 결과적으로, 풍력발전기 2기가 풍향에 대해 일직선상에 놓이는 조건에서는 후방 풍력발전기의 성능이 급감하기 때문에, 가급적 해당 조건을 회피하는 것이 바람직하다.
후속연구
- 즉, 통상적인 풍력발전 단지에서 원거리로 배치된 풍력발전기 후류에 의한 피로문제 보다 더 크고 빈번한 피로하중을 받게 되므로, 이는 곧 풍력발전기의 설계수명단축으로 이어진다. 따라서 향후 복합발전 시스템 설계과정에서 로터 날개 및 나셀 기계장치 등의 피로문제에 대한 분석과 대안이 요구된다.
- 이로 인해, 다수 풍력발전기 정격 출력을 모두 합하는 것으로 풍력발전기 전체 출력을 추정하는 것은 무리가 있으며, 해역 풍황조건에 따른 전체 풍력발전기 출력을 후류 간섭 효과를 고려하여 추정하는 것이 필요하다. 또한, 다수 풍력발전기의 다양한 배치 형태에 따른 전력 생산량을 예측하고, 이를 평가하여 배치 안을 도출하는 것이 설계과정에서 요구 되며, 더불어 상류 풍력발전기에서 발생한 후류의 특성을 파악하고 하류 풍력발전기에 미치는 영향을 정량적으로 검토하여 풍력발전기의 안전성을 평가해야 한다.
- 본 연구를 통해, 복합발전 시스템의 풍력발전기 배치방안을 도출하였으며, 향후 후류에 의한 풍력발전기 피로파괴문제 등에 대한 연구가 필요할 것으로 사료된다.
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