지반은 동결이 발생함에 따라 물리적 특성이 변화하며, 동결현상에 따른 기초구조물의 안정성 평가는 설계시 중요한 고려사항 중 하나이다. 본 연구에서는 동결 및 전단과정 중 연직응력 변화에 따른 동결토의 전단강도 및 강성을 평가하고자 하였다. 동결토의 강도평가를 위하여 직접전단실험을 수행하였으며, 직접전단실험 중 강성평가를 위한 전단파 측정을 동시에 수행하였다. 실험수행을 위하여, 동결용 직접전단상자를 제작하였으며, 상·하부 전단상자의 벽면에는 전단파 트랜스듀서인 벤더 엘리먼트를 각각 설치하였다. 시료는 주문진사 및 실트, 그리고 증류수를 이용하여 포화도 10%로 혼합하였으며, 상대밀도가 모든 조건에서 동일하게 유지되도록 조성하였다. 조성된 시료는 -5℃까지 동결을 진행시킨 후, 온도를 유지한 상태로 직접전단실험을 수행하였다. 동결 및 전단과정 중 시료에는 다양한 크기의 연직응력이 가해졌으며, 전단과정 중 수평변위에 따른 전단응력 및 수직변위, 그리고 전단파를 측정하였다. 실험결과, 모든 구속조건의 경우에서 동결 혹은 전단과정의 연직응력이 증가함에 따라 전단강도는 증가하였으며, 전단과정의 연직응력만 증가한 경우보다 동결과정의 연직응력도 함께 증가한 경우 전단강도가 더 크게 증가하는 것으로 나타났다. 또한, 전단파 속도의 변화는 측정위치에 따라 다른 경향을 보였으며, 전단면을 통과하여 측정한 경우 전단파 속도는 전단변형이 진행됨에 따라 감소하는 것으로 나타났다. 본 연구는 동결 및 전단과정 시 구속조건의 효과를 평가한 연구로써, 포화도가 낮은 상태의 동결토의 강도 및 강성에 대한 기초자료로 활용될 수 있을 것으로 예상된다.
지반은 동결이 발생함에 따라 물리적 특성이 변화하며, 동결현상에 따른 기초구조물의 안정성 평가는 설계시 중요한 고려사항 중 하나이다. 본 연구에서는 동결 및 전단과정 중 연직응력 변화에 따른 동결토의 전단강도 및 강성을 평가하고자 하였다. 동결토의 강도평가를 위하여 직접전단실험을 수행하였으며, 직접전단실험 중 강성평가를 위한 전단파 측정을 동시에 수행하였다. 실험수행을 위하여, 동결용 직접전단상자를 제작하였으며, 상·하부 전단상자의 벽면에는 전단파 트랜스듀서인 벤더 엘리먼트를 각각 설치하였다. 시료는 주문진사 및 실트, 그리고 증류수를 이용하여 포화도 10%로 혼합하였으며, 상대밀도가 모든 조건에서 동일하게 유지되도록 조성하였다. 조성된 시료는 -5℃까지 동결을 진행시킨 후, 온도를 유지한 상태로 직접전단실험을 수행하였다. 동결 및 전단과정 중 시료에는 다양한 크기의 연직응력이 가해졌으며, 전단과정 중 수평변위에 따른 전단응력 및 수직변위, 그리고 전단파를 측정하였다. 실험결과, 모든 구속조건의 경우에서 동결 혹은 전단과정의 연직응력이 증가함에 따라 전단강도는 증가하였으며, 전단과정의 연직응력만 증가한 경우보다 동결과정의 연직응력도 함께 증가한 경우 전단강도가 더 크게 증가하는 것으로 나타났다. 또한, 전단파 속도의 변화는 측정위치에 따라 다른 경향을 보였으며, 전단면을 통과하여 측정한 경우 전단파 속도는 전단변형이 진행됨에 따라 감소하는 것으로 나타났다. 본 연구는 동결 및 전단과정 시 구속조건의 효과를 평가한 연구로써, 포화도가 낮은 상태의 동결토의 강도 및 강성에 대한 기초자료로 활용될 수 있을 것으로 예상된다.
The characteristics of frozen soils are one of most important factors for foundation design in cold region. The objective of this study is to evaluate the shear strength and stiffness of frozen soils according to the confining conditions during the freezing and shearing phase. A direct shear box is ...
The characteristics of frozen soils are one of most important factors for foundation design in cold region. The objective of this study is to evaluate the shear strength and stiffness of frozen soils according to the confining conditions during the freezing and shearing phase. A direct shear box is constructed for the frozen specimens and bender elements are mounted on the wall of the shear box to measure shear wave velocities. Specimens are prepared by mixing sand and silt with a silt fraction of 30% in weight and the degree of saturation of 10%, giving a relative density of 60% for all tests. The temperature of the specimens in the freezer is allowed to fall below -5℃, and then direct shear tests are performed. A series of vertical stresses are applied during the freezing and shearing phase. Shear stress, vertical displacement, and shear wave along the horizontal displacement are measured. Experimental results show that in all the tests, shear strength increases with increasing vertical stress applied during the freezing and shearing phases. The magnitude of the increase in shear strength with increasing vertical stress during shearing under fixed vertical stress in the frozen state is smaller than the magnitude of the increase in vertical stress during freezing and shearing. In addition, the change in shear wave velocities varies with the position of the bender elements. In the case of shear waves passing through the shear plane, the shear wave velocities decrease with increasing horizontal displacement. This study provides an evaluation of the properties of shear strength and stiffness of frozen soils under varied confining condition.
The characteristics of frozen soils are one of most important factors for foundation design in cold region. The objective of this study is to evaluate the shear strength and stiffness of frozen soils according to the confining conditions during the freezing and shearing phase. A direct shear box is constructed for the frozen specimens and bender elements are mounted on the wall of the shear box to measure shear wave velocities. Specimens are prepared by mixing sand and silt with a silt fraction of 30% in weight and the degree of saturation of 10%, giving a relative density of 60% for all tests. The temperature of the specimens in the freezer is allowed to fall below -5℃, and then direct shear tests are performed. A series of vertical stresses are applied during the freezing and shearing phase. Shear stress, vertical displacement, and shear wave along the horizontal displacement are measured. Experimental results show that in all the tests, shear strength increases with increasing vertical stress applied during the freezing and shearing phases. The magnitude of the increase in shear strength with increasing vertical stress during shearing under fixed vertical stress in the frozen state is smaller than the magnitude of the increase in vertical stress during freezing and shearing. In addition, the change in shear wave velocities varies with the position of the bender elements. In the case of shear waves passing through the shear plane, the shear wave velocities decrease with increasing horizontal displacement. This study provides an evaluation of the properties of shear strength and stiffness of frozen soils under varied confining condition.
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문제 정의
본 논문에서는 포화도가 낮은 동결토에 대하여 동결 및 전단 과정에서의 구속조건이 전단강도와 전단 강성에 미치는 영향을 파악하고자 하였다. 냉동고 내 영하의 환경을 유지하며 시료의 조성 및 직접전단실험을 수행하였고, 전단파를 측정함으로써 전단과정 중 동결토의 강성변화도 측정하였다.
본 연구에서는 상재하중에 의해 구속된 동결지반의 거동을 평가하기 위하여, 동결 및 전단과정의 구속조건이 변화됨에 따른 동결토의 전단강도 및 강성의 변화를 파악하고자 하였다. 영하의 환경에서 작동 가능하도록 설계된 직접전단실험기를 이용함으로써 전단강도를 평가하였으며, 여기서 전단상자의 벽면에 전단파 트랜스듀서인 벤더 엘리먼트를 설치하여 전단과정에 따른 전 단파 속도의 변화를 관찰하였다.
전단파 신호는 상부 전단 상자에 설치된 한 쌍의 벤더 엘리먼트와 상부 전단 상자와 맞은편 하부 전단상자에 설치된 한 쌍의 벤더 엘리먼트를 이용하여 수평변위당 2회씩 측정되었다. 여기서, 2종류의 다른 이동거리를 갖는 전단파 신호는 각각 전단면으로부터 최대한 가깝게 위치시켜 전단영역의 형성범위를 파악하기 위한 목적과 전단면을 통과시켜 전단 영역의 강성특성을 비교할 목적으로 측정되었다.
, 2013). 이와 같은 이유로, 동결 시 온도와 포화도 등에 영향을 받는 첨두전단강도의 변화에 관한 고찰로써, 취성거동을 보이는 동결토의 중요한 공학적 정수인 첨두전단강도의 변화를 파악하고자 하였다. 또한, 동결 및 전단과정 중 구속조건의 영향을 파악하기 위하여, 모든 경우의 연직응력 변화에 따른 첨두전단강도를 정리하여 Fig.
제안 방법
먼저, 본 연구에서 제작한 동결용 전단 실험기 및 전단파 측정시스템에 대하여 기술하고, 시료의 조성 및 온도 측정, 그리고 직접전단실험에 설명하였다. 각 실험결과를 보여준 후, 및 동결토의 전단 강도 및 강성변화에 대한 구속조건의 효과를 토의하였다.
영향을 파악하고자 하였다. 냉동고 내 영하의 환경을 유지하며 시료의 조성 및 직접전단실험을 수행하였고, 전단파를 측정함으로써 전단과정 중 동결토의 강성변화도 측정하였다. 먼저, 본 연구에서 제작한 동결용 전단 실험기 및 전단파 측정시스템에 대하여 기술하고, 시료의 조성 및 온도 측정, 그리고 직접전단실험에 설명하였다.
시료조성시 포화도(10%), 실트 함량(30%), 상대밀도(60%)는 동일하게 유지하였으며, 각 경우에 따른 연직응력을 재하 시킨 후 상온에서 동결을 시작하여 -5oC에 도달하였을 때 전단실험을 진행하였다. 동결 및 전단과정의 연직응력을 변화시킴으로써, 각 구속조건에 따른 전단강도 변화와 전단파 속도의 변화를 측정한 결과, 다음과 같은 주요 결론을 도출하였다.
, 2010). 또한, 벤더 엘리먼트는 전단상자의 내부로 돌출되지 않도록 상자 벽면에 삽입함으로써, 동결시료의 전단이 진행됨에 따라 직접적으로 과도한 하중이 가해지지 않도록 하였다.
5mm로 설정하였다. 또한, 상자 표면과 시료 사이의 접촉면에서 발현되는 동착강도의 영향을 배제하기 위해 내부 벽면에 영하에서 얼지 않는 그리스(Grease)로 처리하였다.
저장되었다. 또한, 수평변위 및 수직변위를 측정하기 위해 직선형 가변 차동변압기(LVDT)를 설치하였다. 동결 및 전단과정 중 조성된 시료에 영하의 환경을 유지시키기 위하여, 직접전단실험기는 -10oC로 설정된 냉동고 내에 위치시켰다.
냉동고 내 영하의 환경을 유지하며 시료의 조성 및 직접전단실험을 수행하였고, 전단파를 측정함으로써 전단과정 중 동결토의 강성변화도 측정하였다. 먼저, 본 연구에서 제작한 동결용 전단 실험기 및 전단파 측정시스템에 대하여 기술하고, 시료의 조성 및 온도 측정, 그리고 직접전단실험에 설명하였다. 각 실험결과를 보여준 후, 및 동결토의 전단 강도 및 강성변화에 대한 구속조건의 효과를 토의하였다.
본 연구에서는 주문진사에 대한 실트의 무게비가 30%가 되도록 주문진사와 실트를 혼합하여 시료를 조성하였다. 주문진사-실트 혼합토의 기본물성은 Table 1 와 같이 비중은 2.
전단상자는 황동 재질로서 동결 시 온도환경이 시료에 효과적으로 전달되도록 하였으며, 상자벽면의 두께는 25 mm로, 시료의 부피팽창에 의한 상자의 변형을 방지하였다. 상부와 하부상자 사이는 베어링을 설치하여, 전단 이동 시 마찰력이 발생하지 않도록 하였으며, 간격은 시료가 통과되지 않도록 0.5mm로 설정하였다. 또한, 상자 표면과 시료 사이의 접촉면에서 발현되는 동착강도의 영향을 배제하기 위해 내부 벽면에 영하에서 얼지 않는 그리스(Grease)로 처리하였다.
5와 같이 나타났다. 시료를 빠른 속도로 동결시키기 위해, 각 조건의 실험들은 동일한 방식으로 냉동고의 온도를 -10℃로 설정하여 상온부터 동결을 시작하였으며, -5oC에 도달한 후에 설정온도를 -5oC로 유지하며 전단과정을 수행하였다. Fig.
시료의 온도 측정을 위하여 3층까지 시료를 조성한 후 중앙부에 K-type의 열전대(Thermocouple)를 설치하였고, 케이블이 통과할 수 있도록 상부 재하판의 모서리에 홀을 가공하였다. 이때, 열전대는 전단과정 중 전단 면에 영향을 주지 않도록 상부로부터 깊이 30mm 지점에 위치시켰다.
시료의 전단과정에서 전단강성의 변화를 관찰하기 위하여, Fig. 2와 같이 전단파 트랜스듀서인 벤더 엘리먼트(Bender element)를 상·하부 전단상자에 서로 마주 보도록 각각 한 쌍씩 설치하였다. 벤더 엘리먼트는 길이 8mm, 폭 4mm, 그리고 두께 0.
영하의 환경에서 작동 가능하도록 설계된 직접전단실험기를 이용함으로써 전단강도를 평가하였으며, 여기서 전단상자의 벽면에 전단파 트랜스듀서인 벤더 엘리먼트를 설치하여 전단과정에 따른 전 단파 속도의 변화를 관찰하였다. 시료조성시 포화도(10%), 실트 함량(30%), 상대밀도(60%)는 동일하게 유지하였으며, 각 경우에 따른 연직응력을 재하 시킨 후 상온에서 동결을 시작하여 -5oC에 도달하였을 때 전단실험을 진행하였다. 동결 및 전단과정의 연직응력을 변화시킴으로써, 각 구속조건에 따른 전단강도 변화와 전단파 속도의 변화를 측정한 결과, 다음과 같은 주요 결론을 도출하였다.
이때, 열전대는 전단과정 중 전단 면에 영향을 주지 않도록 상부로부터 깊이 30mm 지점에 위치시켰다. 시료조성후 상부 재하판에 연직 응력을 가하고, 냉동고 온도를 -10oC로 설정함으로써 동결과정을 시작하였다. 측정된 온도는 자동으로 기록이 가능한 데이터 로거(Data logger)를 사용함으로써 1분마다 저장하였고, 컴퓨터를 통해 출력된 온도를 확인하여 -5oC부터는 온도를 유지한 상태로 전단과정을 시작하였다.
2 와 같이 구성하였다. 신호 발생기(Signal generator)를 통해 발신된 신호가 한 쌍의 벤더 엘리먼트를 이용하여 시료를 통과하게 되고, 수신된 신호는 필터/증폭기(Filter- amplifier)를 거쳐 오실로스코프(Oscilloscope)에서 출력되도록 하였다. 이때 수신된 신호는 500Hz-1.
연직응력 조건에 따른 동결토의 전단거동을 파악하기 위하여, 직접전단실험기에는 전단력을 측정하기 위한 용량 5ton의 로드셀(Load-cell)를 설치하였으며, 전단 강도의 정확한 측정을 위해 로드셀에 기록된 하중값은 매초마다 저장되었다. 또한, 수평변위 및 수직변위를 측정하기 위해 직선형 가변 차동변압기(LVDT)를 설치하였다.
하였다. 영하의 환경에서 작동 가능하도록 설계된 직접전단실험기를 이용함으로써 전단강도를 평가하였으며, 여기서 전단상자의 벽면에 전단파 트랜스듀서인 벤더 엘리먼트를 설치하여 전단과정에 따른 전 단파 속도의 변화를 관찰하였다. 시료조성시 포화도(10%), 실트 함량(30%), 상대밀도(60%)는 동일하게 유지하였으며, 각 경우에 따른 연직응력을 재하 시킨 후 상온에서 동결을 시작하여 -5oC에 도달하였을 때 전단실험을 진행하였다.
이러한 동토지역의 활동층은 약 2m의 비교적 얕은 심도까지 생성되며, 이때 가해지는 낮은 구속압의 상태를 모사하기 위하여 Table 2와 같이 비교적 작은 연직응력 5kPa, 10kPa, 25kPa 및 50kPa을 조합하여 직접 전단실험을 수행하였다. 이는 동결(σf) 및 전단과정(σs) 의 연직응력이 모두 변화되는 경우(4case), 동결과정 중 연직응력의 변화 없이 전단과정의 연직응력을 변화시킨 경우(3case), 그리고 전단과정의 연직응력은 변화 없이 동결과정의 연직응력을 변화시킨 경우(3case)로 구성된다.
동결용 전단상자는 상자내부의 가로 및 세로 길이가 100mm이고, 높이는 76mm가 되도록 제작하였다. 전단상자는 황동 재질로서 동결 시 온도환경이 시료에 효과적으로 전달되도록 하였으며, 상자벽면의 두께는 25 mm로, 시료의 부피팽창에 의한 상자의 변형을 방지하였다. 상부와 하부상자 사이는 베어링을 설치하여, 전단 이동 시 마찰력이 발생하지 않도록 하였으며, 간격은 시료가 통과되지 않도록 0.
3%) 되도록 증류수를 첨가하여 충분히 고르게 퍼지게 하였으며, 상대밀도는 60%로 모든 실험조건마다 동일하게 조성하였다. 전단상자에 시료조성시 시료를 5층으로 나누어 동일한 다짐 횟수 및 에너지를 가하여 조성하였고, 각 층당 9구역으로 나누어 10회씩 다졌다. 혼합토의 기본적인 강도특성을 파악하기 위해, 동결 시료와 동일한 조건으로 조성된 비동결시료를 이용하여 직접 전단 실험을 수행하였다.
이때 기록된 각 신호는 잡음에 대한 영향을 줄이기 위해 1024개의 신호를 평균하여 획득되었다. 전단파 신호는 상부 전단 상자에 설치된 한 쌍의 벤더 엘리먼트와 상부 전단 상자와 맞은편 하부 전단상자에 설치된 한 쌍의 벤더 엘리먼트를 이용하여 수평변위당 2회씩 측정되었다. 여기서, 2종류의 다른 이동거리를 갖는 전단파 신호는 각각 전단면으로부터 최대한 가깝게 위치시켜 전단영역의 형성범위를 파악하기 위한 목적과 전단면을 통과시켜 전단 영역의 강성특성을 비교할 목적으로 측정되었다.
직접전단실험을 위해 사용된 시료는 포화도가 10% (함수비 2.3%) 되도록 증류수를 첨가하여 충분히 고르게 퍼지게 하였으며, 상대밀도는 60%로 모든 실험조건마다 동일하게 조성하였다. 전단상자에 시료조성시 시료를 5층으로 나누어 동일한 다짐 횟수 및 에너지를 가하여 조성하였고, 각 층당 9구역으로 나누어 10회씩 다졌다.
시료조성후 상부 재하판에 연직 응력을 가하고, 냉동고 온도를 -10oC로 설정함으로써 동결과정을 시작하였다. 측정된 온도는 자동으로 기록이 가능한 데이터 로거(Data logger)를 사용함으로써 1분마다 저장하였고, 컴퓨터를 통해 출력된 온도를 확인하여 -5oC부터는 온도를 유지한 상태로 전단과정을 시작하였다.
전단상자에 시료조성시 시료를 5층으로 나누어 동일한 다짐 횟수 및 에너지를 가하여 조성하였고, 각 층당 9구역으로 나누어 10회씩 다졌다. 혼합토의 기본적인 강도특성을 파악하기 위해, 동결 시료와 동일한 조건으로 조성된 비동결시료를 이용하여 직접 전단 실험을 수행하였다. 실험결과는 Fig.
대상 데이터
1과 같이 제작되었다. 동결용 전단상자는 상자내부의 가로 및 세로 길이가 100mm이고, 높이는 76mm가 되도록 제작하였다. 전단상자는 황동 재질로서 동결 시 온도환경이 시료에 효과적으로 전달되도록 하였으며, 상자벽면의 두께는 25 mm로, 시료의 부피팽창에 의한 상자의 변형을 방지하였다.
총 20개의 신호를 획득하였다. 이때 기록된 각 신호는 잡음에 대한 영향을 줄이기 위해 1024개의 신호를 평균하여 획득되었다. 전단파 신호는 상부 전단 상자에 설치된 한 쌍의 벤더 엘리먼트와 상부 전단 상자와 맞은편 하부 전단상자에 설치된 한 쌍의 벤더 엘리먼트를 이용하여 수평변위당 2회씩 측정되었다.
직접전단실험 중, 전단파는 수평변위가 1mm의 진행됨에 따라 기록함으로써, 최종적으로 수평변위 20mm 까지 총 20개의 신호를 획득하였다. 이때 기록된 각 신호는 잡음에 대한 영향을 줄이기 위해 1024개의 신호를 평균하여 획득되었다.
성능/효과
(1) 동결 및 전단과정의 연직응력을 증가시킨 동결토의 경우, 연직응력이 증가할수록 전단강도가 증가하는 결과가 나타났다. 실험은 포화도가 낮은 상태에서 동결된 시료를 이용하여 작은 크기의 연직응력 범위에서 수행되었으므로, 전단강도의 증가량은 연직응력이 증가할수록 감소하는 것으로 나타났다.
(2) 동결과정의 연직응력을 고정한 경우, 전단과정의 연직응력이 증가함에 따른 첨두전단강도의 증가량은 동결과정의 연직응력을 증가시킨 경우와 비교하여 다소 감소하였다. 이와 같은 결과를 통해, 동결과정 중 가해진 연직응력이 흙 입자사이의 결합력을 증가시키는 고결화에 영향을 준 것을 알 수 있다.
(3) 동결과정의 연직응력을 변화시키고, 전단과정 중 연직응력을 고정한 경우에는 연직응력의 증가에 따른 첨두전단강도의 증가량은 상대적으로 미소하게 나타났다. 이로부터, 동결 및 전단과정에서 연직응력의 변화는 모두 전단강도의 변화에 영향을 미치는 것으로 판단된다.
이로부터, 동결 및 전단과정에서 연직응력의 변화는 모두 전단강도의 변화에 영향을 미치는 것으로 판단된다. (4) 전단과정이 진행됨에 따라, 전단면 상부에서 측정된 전단파 속도 및 진폭은 일정하게 유지된 반면, 전단 면을 통과하는 전단파의 속도 및 진폭은 감소하였다. 이를 통해 전단발생에 따른 동결토의 전단강성이 감소하는 것으로 추정되며, 동결토의 경우 전단면을 중심으로 전단 영역(shear zone)의 형성범위가 크지 않음을 보여주었다.
9에 도시하였다. 동결 및 전단과정의 구속조건에 상관없이 연직응력 -전단강도의 관계는 전단강도의 증가량이 점차 수렴하는 형태의 곡선으로 나타났다. 이는 본 연구에서 사용된 시료는 낮은 포화도로 조성되었고, 가해준 연직응력의 크기도 작기 때문인 것으로 판단된다.
6b와 같이 첨두전단강도가 184kPa까지 증가하였다. 또한, 동결과정의 연직응력을 변화시키고 전단과정의 연직응력을 5kPa로 고정한 결과, Fig. 6c와 같이 동결과정에서의 연직응력이 증가함에 따라 첨두전단강도가 61kPa에서부터 101kPa까지 증가하였다. 여기서 주목해야 할 점은 Fig.
조성한 시료의 상대밀도는 60%로서 매우 조밀한 상태는 아니지만, 동결로 인한 입자간 결합으로 인하여 전단발생에 따라 수직 방향으로 팽창하는 경향을 보인 것으로 판단된다. 또한, 연직응력이 증가함에 따라 부피팽창이 감소하는 것으로 나타났다.
7에서는 전단면 상부에서 측정된 전단파로서, 연직응력의 크기에 상관없이 전단과정 중 초기도달시간의 변화는 거의 발생하지 않으며, 파의 진폭도 크게 변화하지 않았다. 반면에, Fig. 8과 같이 전단면을 반영한 전단파의 초기도달 시간은 전단과정이 진행됨에 따라 증가하는 경향을 보였으며, 파의 진폭도 점차 감소하는 경향을 보여주었다. 이는 전단과정이 진행됨에 따라, 전단면을 반영하도록 상·하부 전단상자에 마주보도록 각각 설치된 벤더 엘리먼트 사이의 이동거리가 증가되었기 때문이며, 추가로 전단 면을 중심으로 분포된 전단영역의 강성이 감소되었을 가능성도 내포하고 있다.
나타났다. 실험은 포화도가 낮은 상태에서 동결된 시료를 이용하여 작은 크기의 연직응력 범위에서 수행되었으므로, 전단강도의 증가량은 연직응력이 증가할수록 감소하는 것으로 나타났다.
한편, 동결과정의 연직응력을 변화시키고, 전단과정 중 연직응력을 5kPa로 고정한 경우에는 연직응력의 증가에 따른 첨두전단강도의 증가량은 비교적 작게 나타났다. 이와 같은 결과를 통하여, 동결 및 전단과정 모두 구속조건에 따라 전단강도에 영향을 미치는 것으로 나타났다.
반면, 전단영역의 특성을 반영하도록 전단면을 통과하여 측정된 전단파의 경우, 전단과정이 진행됨에 따라 전단파 속도가 감소하는 모습을 보였으며, 특히 한계 상태가 시작되는 수평변위 10mm 부근에서 전단파 속도가 급격히 감소하였다. 전단과정이 진행되며 시료의 파괴에 의해 수직변위가 증가하며, 이에 따라 전단파 속도가 감소하는 결과가 나타났다. 또한, 수직변위의 증가량이 감소하기 시작하는 부근에서 전단파 속도가 급격히 감소하였다.
이러한 현상은 동결과정 중 가해진 연직응력이 흙 입자 사이에 존재했던 물이 얼음으로 상변화하여 결합력을 증가시키는 고결화에 영향을 준 것으로 판단된다. 한편, 동결과정의 연직응력을 변화시키고, 전단과정 중 연직응력을 5kPa로 고정한 경우에는 연직응력의 증가에 따른 첨두전단강도의 증가량은 비교적 작게 나타났다. 이와 같은 결과를 통하여, 동결 및 전단과정 모두 구속조건에 따라 전단강도에 영향을 미치는 것으로 나타났다.
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