[논문]온실 난방부하 산정방법의 검증 및 틈새환기와 지중전열의 영향 분석

신현호; 남상운

doi:10.7235/hort.2015.15007

온실 난방부하 산정방법의 검증 및 틈새환기와 지중전열의 영향 분석
Validation of Load Calculation Method for Greenhouse Heating Design and Analysis of the Influence of Infiltration Loss and Ground Heat Exchange 원문보기

원예과학기술지 = Korean journal of horticultural science & technology, v.33 no.5, 2015년, pp.647 - 657

신현호 (충남대학교 지역환경토목학과) , 남상운 (충남대학교 지역환경토목학과)

초록
AI-Helper

원예시설의 환경설계 중 난방부하 산정방법에 대한 검증을 위하여, 대규모 플라스틱 온실에서 총난방부하와 틈새환기율, 지중전열량을 계측하여 계산결과와 비교 분석하였고, 지중전열 및 틈새환기가 온실의 난방부하에 미치는 영향을 검토하였다. 실험기간 동안 실내기온은 $13.3{\pm}1.2^{\circ}C$, 실외 기온은 $-9.4{\sim}+7.2^{\circ}C$의 범위를 보였으며, 우리나라의 난방 설계 외기온 범위에서 유효한 것으로 확인하였다. 가스트레이서법으로 측정한 틈새환기율은 평균 $0.245h^{-1}$로 나타났다. 온실의 피복면적에 일정한 환기전열계수값을 사용하는 방법은 온실의 규모에 따라서 문제가 있는 것으로 분석되었다. 따라서 환기전열부하는 온실의 체적과 틈새환기율을 이용하는 방법이 합리적인 것으로 판단된다. 온실 중앙에서 측정한 지중열류는 실내외 기온차에 따라 음으로 약간 증가하는 경향을 보이고, 온실 측면에서 측정한 지중열류는 실내외 기온차에 따라 양으로 크게 증가하는 경향을 보였다. 계측 결과를 바탕으로 온실의 외주부를 통한 열손실 개념을 도입한 새로운 지중전열부하 산정 방법을 개발하였으며, 검증결과 잘 일치하는 것으로 나타났다. 관류열부하는 대체로 실내외 기온차에 비례하는 것으로 나타났으나, 열관류율은 작아지는 경향을 보였다. 따라서 관류열부하 산정시 설계조건에 따라 열관류율의 선택에 주의를 기울여야 할 것으로 판단된다. 실험온실의 열관류율은 평균 $2.73W{\cdot}m^{-2}{\cdot}C^{-1}$로 단일피복의 플라스틱 온실 대비 60%의 열절감율을 보이는 것으로 나타났다. 전체 난방부하 중에서 관류열부하가 84.7~95.4%, 환기전열부하가 4.4~9.5%, 지중전열부하가 -0.2~+6.3%를 차지하는 것으로 나타났다. 관류열부하는 실내외 기온차가 낮은 그룹에서 더 큰 비율을 차지하고, 환기전열 부하는 실내외 기온차가 높은 그룹에서 더 큰 비율을 차지하는 것으로 나타났다. 지중전열부하의 경우 실내외 기온차가 낮은 그룹에서는 부하를 경감시키는 방향으로 작용하고, 실내외 기온차에 따라 부하를 증가시키거나 경감시키는 방향으로 작용하는 것으로 나타났으므로 이 기준 온도차의 선택이 중요한 것으로 판단된다. 지중전열부하에 비하여는 환기전열부하가 더 큰 비중을 차지하므로 에너지 절감을 위해서는 틈새환기율을 줄일 수 있는 대책이 필요한 것으로 판단된다.

Abstract ▼ AI-Helper

To investigate a method for calculation of the heating load for environmental designs of horticultural facilities, measurements of total heating load, infiltration rate, and floor heat flux in a large-scale plastic greenhouse were analyzed comparatively with the calculation results. Effects of ground heat exchange and infiltration loss on the greenhouse heating load were examined. The ranges of the indoor and outdoor temperatures were $13.3{\pm}1.2^{\circ}C$ and $-9.4{\sim}+7.2^{\circ}C$ respectively during the experimental period. It was confirmed that the outdoor temperatures were valid in the range of the design temperatures for the greenhouse heating design in Korea. Average infiltration rate of the experimental greenhouse measured by a gas tracer method was $0.245h^{-1}$. Applying a constant ventilation heat transfer coefficient to the covering area of the greenhouse was found to have a methodological problem in the case of various sizes of greenhouses. Thus, it was considered that the method of using the volume and the infiltration rate of greenhouses was reasonable for the infiltration loss. Floor heat flux measured in the center of the greenhouse tended to increase toward negative slightly according to the differences between indoor and outdoor temperature. By contrast, floor heat flux measured at the side of the greenhouse tended to increase greatly into plus according to the temperature differences. Based on the measured results, a new calculation method for ground heat exchange was developed by adopting the concept of heat loss through the perimeter of greenhouses. The developed method coincided closely with the experimental result. Average transmission heat loss was shown to be directly proportional to the differences between indoor and outdoor temperature, but the average overall heat transfer coefficient tended to decrease. Thus, in calculating the transmission heat loss, the overall heat transfer coefficient must be selected based on design conditions. The overall heat transfer coefficient of the experimental greenhouse averaged $2.73W{\cdot}m^{-2}{\cdot}C^{-1}$, which represents a 60% heat savings rate compared with plastic greenhouses with a single covering. The total heating load included, transmission heat loss of 84.7~95.4%, infiltration loss of 4.4~9.5%, and ground heat exchange of -0.2~+6.3%. The transmission heat loss accounted for larger proportions in groups with low differences between indoor and outdoor temperature, whereas infiltration heat loss played the larger role in groups with high temperature differences. Ground heat exchange could either heighten or lessen the heating load, depending on the difference between indoor and outdoor temperature. Therefore, the selection of a reference temperature difference is important. Since infiltration loss takes on greater importance than ground heat exchange, measures for lessening the infiltration loss are required to conserve energy.

주제어

AI 본문요약
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문제 정의

따라서 본 연구에서는 원예시설의 환경설계 중 난방부하 산정방법에 대한 검증을 위하여 대규모 플라스틱 온실에서 총난방부하와 틈새환기율, 지중전열량을 계측하고, 계산결과와 비교 분석하였으며 지중전열 및 틈새환기가 온실의 난방부하에 미치는 영향을 검토하였다.

제안 방법

1분 간격으로 계측한 기상자료와 난방부하 실측 데이터를 1시간 단위로 평균을 구하여 분석에 사용하였다. 난방부하 분석을 위하여 보온커튼을 여닫는 시간을 기준으로 하여 주야간으로 구분하였으며, 보온커튼을 닫고 난방이 시작된 후 다음 날 보온커튼을 열 때까지의 데이터 중 안정적으로 계측된 데이터를 선발하여 분석하였다.
1분 간격으로 계측한 기상자료와 난방부하 실측 데이터를 1시간 단위로 평균을 구하여 분석에 사용하였다. 난방부하 분석을 위하여 보온커튼을 여닫는 시간을 기준으로 하여 주야간으로 구분하였으며, 보온커튼을 닫고 난방이 시작된 후 다음 날 보온커튼을 열 때까지의 데이터 중 안정적으로 계측된 데이터를 선발하여 분석하였다. 난방부하 분석에 사용된 데이터는 총 385세트로 실내외 기온차에 따라 14개 그룹으로 나누어 분석하였으며 그룹별 평균온도차는 Table 1과 같다.
, 1984), 대형 온실에서 관류열 부하를 직접 실측하는 것은 불가능하다. 따라서 본 연구에서 관류열부하는 총난방부하에서 환기 전열부하와 지중전열부하를 빼서 구하였다.
온실은 일반 건물이나 축사에 비하여 규모가 크고, 낮 동안에 태양복사에너지가 입사되므로 바닥의 지온이 높아져서 밤 동안에 난방부하를 경감시키는 방향으로 작용하게 된다. 따라서 외주부를 통한 열손실을 이용하여 지중전열부하를 구하되, 온실 내부의 지중에서 공급되는 부하 감소분을 고려하여 지중전열부하를 구하는 공식을 유도하였다. 유도한 식은 다음 식 (13)과 같다.
또한, 온실 측면과 중앙의 열류센서를 설치한 지점의 깊이 50cm에 지온 센서를 매설하여 지중온도를 측정하고 비교하였다.
센서(OPUS20, Dostmann, Germany)를 이용하였다. 또한, 지중전열부하를 구하기 위하여 지표면에 열류 센서(MF-81, EKO, Japan)를 매설하고 지중 50cm 깊이에 지온센서(Thermocouple K-type, Komets, Korea)를 설치하였다. 온실의 실내외 환경을 계측하기 위하여 온습도 센서(MicroLogPro II, Fourtec, Israel), 일사센서(LP02, Hukeseflux, Netherlands), 풍속센서(EE75, E+E Elektronik, Austria)를 각각 설치하였다.
관류열부하는 식 (9)와 같이, 총난방부하 실측값에서 환기전열부하와 지중전열부하를 빼면 된다. 본 연구에서 환기전열부하는 틈새환기율 실측치를 이용하여 계산하였고, 지중전열부하는 온실의 중앙과 측면의 지표면에서 실측한 지중열류를 이용하여 계산하였다.
실험온실의 난방부하를 계산하여 실측 난방부하와 비교하였다. Fig.
온수의 질량 유량은 1분 간격으로 계측한 난방 가동여부와 온수 펌프의 유량으로 산정하였으며, 온수 배관의 입출구 온도(°C)는 온실로 유입되는 지점과 유출되는 지점의 배관에 온도센서를 부착하여 계측하였다.
온실의 난방부하를 계측하기 위하여 온실로 유입되는 지점과 유출되는 지점의 배관 표면에 온도센서(HTR10, Hans System, Korea)를 부착하였으며, 틈새환기율을 측정하기 위하여 CO₂센서(OPUS20, Dostmann, Germany)를 이용하였다. 또한, 지중전열부하를 구하기 위하여 지표면에 열류 센서(MF-81, EKO, Japan)를 매설하고 지중 50cm 깊이에 지온센서(Thermocouple K-type, Komets, Korea)를 설치하였다.
또한, 지중전열부하를 구하기 위하여 지표면에 열류 센서(MF-81, EKO, Japan)를 매설하고 지중 50cm 깊이에 지온센서(Thermocouple K-type, Komets, Korea)를 설치하였다. 온실의 실내외 환경을 계측하기 위하여 온습도 센서(MicroLogPro II, Fourtec, Israel), 일사센서(LP02, Hukeseflux, Netherlands), 풍속센서(EE75, E+E Elektronik, Austria)를 각각 설치하였다. 온실의 난방부하 실험에 사용한 온실의 규격 및 계측기의 배치는 Fig.
원예시설의 환경설계 중 난방부하 산정방법에 대한 검증을 위하여, 대규모 플라스틱 온실에서 총난방부하와 틈새환기율, 지중전열량을 계측하여 계산결과와 비교 분석하였고, 지중전열 및 틈새환기가 온실의 난방부하에 미치는 영향을 검토하였다. 실험기간 동안 실내기온은 13.
가스트레이서법이란 CO₂가스를 온실에 주입하여 시간 경과에 따른 CO₂농도 감소를 계측하여 틈새환기율을 구하는 방법이다. 작물이 있을 경우 광합성 작용으로 인하여 CO₂농도에 외적인 요인으로 작용할 수 있어 토마토 철거 기간을 이용하여 총 5회에 걸쳐 실험을 실시하였다. Fig.
지중전열부하는 온실 중앙과 측면의 지표면에 열류센서를 설치하여 지중열류를 계측하고, 온실의 바닥면적을 곱하여 구하였으며, 식 (6)에 의한 방법과 비교하였다.
지중전열부하는 온실의 중앙과 측면의 지표면에서 열류 센서를 이용하여 실측하였다. 동시에 열류 측정지점의 50cm 깊이에서 지온을 측정하였다.

대상 데이터

난방부하 분석을 위하여 보온커튼을 여닫는 시간을 기준으로 하여 주야간으로 구분하였으며, 보온커튼을 닫고 난방이 시작된 후 다음 날 보온커튼을 열 때까지의 데이터 중 안정적으로 계측된 데이터를 선발하여 분석하였다. 난방부하 분석에 사용된 데이터는 총 385세트로 실내외 기온차에 따라 14개 그룹으로 나누어 분석하였으며 그룹별 평균온도차는 Table 1과 같다.
25m³･min^-1의 순환펌프 4대를 사용하여 온수배관으로 열을 공급하며, 온수배관에는 총 80대의 팬코일유닛이 부착된 FCU(Fan Coil Unit system)형 온수난방 방식이다. 난방부하 실험은 2013년 12월 1일부터 2014년 3월 31일까지 수행하였다.
실험온실은 충남 부여군 규암면 합송리에 위치한 폭 8m, 길이 93m, 처마높이 5m, 지붕높이 7.4m인 16연동 플라스틱 온실로 피복재는 0.15mm PO필름이고, 알루미늄 스크린(차광 85%, 보온 40%) 2층과 산광스크린(차광 40%, 보온 20%)을 보온커튼으로 사용하고 있다. 재배 작물은 방울토마토(품종; 미니찰)로 수경재배를 하고 있으며, 2013년 9월 5일에 정식하였다.
15mm PO필름이고, 알루미늄 스크린(차광 85%, 보온 40%) 2층과 산광스크린(차광 40%, 보온 20%)을 보온커튼으로 사용하고 있다. 재배 작물은 방울토마토(품종; 미니찰)로 수경재배를 하고 있으며, 2013년 9월 5일에 정식하였다. 난방방식은 300kW 전기 온수보일러 4대를 사용하고, 유량 0.

데이터처리

동시에 열류 측정지점의 50cm 깊이에서 지온을 측정하였다. 실험온실 전체의 지중전열량은 중앙과 측면에서 계측한 값을 평균하여 사용하였다. Table 4는 실내외 기온차 그룹별 온실 중앙과 측면의 지온을 비교한 것이다.
총 5회에 걸쳐 실시한 틈새환기율 실측 결과의 평균값을 이용하여, 식 (2)를 이용하여 환기전열부하를 구하였다. Table 3은 실내외 기온차 그룹별 환기전열부하의 평균을 나타낸 것이며, 실내외 기온차가 커질수록 환기전열부하도 증가하는 경향을 확인할 수 있었다.

이론/모형

환기전열부하를 구하기 위하여 실험온실에서 가스트레이서법으로 틈새환기율을 실측하였다. 가스트레이서법이란 CO₂가스를 온실에 주입하여 시간 경과에 따른 CO₂농도 감소를 계측하여 틈새환기율을 구하는 방법이다.

성능/효과

2℃의 범위를 보였으며, 우리나라의 난방 설계 외기온 범위에서 유효한 것으로 확인하였다. 가스트레이서법으로 측정한 틈새환기율은 평균 0.245h^-1로 나타났다. 온실의 피복면적에 일정한 환기전열계수값을 사용하는 방법은 온실의 규모에 따라서 문제가 있는 것으로 분석되었다.
온실 중앙에서 측정한 지중열류는 실내외 기온차에 따라 음으로 약간 증가하는 경향을 보이고, 온실 측면에서 측정한 지중열류는 실내외 기온차에 따라 양으로 크게 증가하는 경향을 보였다. 계측 결과를 바탕으로 온실의 외주부를 통한 열손실 개념을 도입한 새로운 지중전열부하 산정 방법을 개발하였으며, 검증결과 잘 일치하는 것으로 나타났다. 관류열부하는 대체로 실내외 기온차에 비례하는 것으로 나타났으나, 열관류율은 작아지는 경향을 보였다.
3%를 차지하는 것으로 나타났다. 관류열부하는 실내외 기온차가 낮은 그룹에서 더 큰 비율을 차지하고, 환기전열부하는 실내외 기온차가 높은 그룹에서 더 큰 비율을 차지하는 것으로 나타났다. 지중전열부하의 경우 실내외 기온차가 낮은 그룹에서는 부하를 경감시키는 방향으로 작용하고, 실내외 기온차에 따라 부하를 증가시키거나 경감시키는 방향으로 작용하는 것으로 나타났으므로 이 기준 온도차의 선택이 중요한 것으로 판단된다.
관류열부하는 실내외 기온차가 낮은 그룹에서 더 큰 비율을 차지하고, 환기전열부하는 실내외 기온차가 높은 그룹에서 더 큰 비율을 차지하는 것을 알 수 있었다.
난방부하 실측 결과는 대체로 실내외 기온차에 비례하여 증가하는 것을 볼 수 있었으나 편차가 비교적 크게 나타났다. 이는 난방부하 실험에서 배관의 유량을 실측하지 않고 펌프 가동시간을 측정하여 유량을 환산하는 과정에서 발생된 오차로 판단된다.
이는 난방부하 실험에서 배관의 유량을 실측하지 않고 펌프 가동시간을 측정하여 유량을 환산하는 과정에서 발생된 오차로 판단된다. 따라서 본 연구에서는 실험오차를 감안하여 실내외 기온차 그룹별 평균을 구하여 분석하였으며, Fig. 2와 같이 실내외 기온차가 증가할수록 난방부하도 증가하는 경향을 나타내었다.
)는 온실의 측고와 연동수에 따라 큰 차이를 보인다. 따라서, h_v를 일정한 값으로 사용하는 일본의 기준은 문제가 있을 것으로 판단되며, 환기전열부하는 온실의 체적과 틈새환기율을 이용하는 방법이 합리적인 것으로 판단되었다.
또한 실내외 기온차가 커짐에 따라 지온이 낮아짐을 알 수 있고, 중앙과 측면의 지온차이는 더 커지는 것으로 나타났다.
4의 실선과 같다. 본 실측 결과와 비교하면 기울기는 측면의 실측값과 비슷하지만 값은 상당히 낮고, 평균치와 비교하면 중앙 값은 비슷하지만 기울기가 상당히 차이가 나는 것을 알 수 있다. 따라서 이 값을 사용할 경우 온실의 크기가 커지면 지중전열부하 값이 너무 크게 반영될 가능성이 높으므로 대규모 온실의 설계에 적용 가능한 새로운 설계기준의 정립이 필요한 것으로 판단된다.
5h^-1로 제시하고 있다. 본 실험온실은 플라스틱 온실에 3층 커튼(알루미늄스크린 2층 및 산광스크린 1층)을 사용하므로 틈새환기율이 훨씬 작은 것을 알 수 있다. 일본의 온실설계기준(JGHA, 2007)에 의하면 3층 커튼을 사용한 온실의 단위피복면적당 환기전열계수는 0.
식 (3)의 방법으로 틈새환기율을 구한 결과 Table 2와 같이 나타났다. 본 실험온실의 틈새환기율은 평균 0.245h^-1이며, 0.117～0.392h^-1의 범위로 나타났다. 미국 온실설계 기준(ASABE, 2008)에 의하면 2중 플라스틱 온실의 틈새환기율은 0.
0℃로 보고되었다(Okada, 1980). 본 연구에서는 실내외 기온차 10℃를 기준으로 지중전열부하의 방향이 바뀌는 것으로 분석되어 차이가 큰 것으로 나타났다. 그 이유는 일본에서 실험한 온실은 대부분 0.
Table 5는 관류열부하와 실내외 기온차 및 온실의 피복재 면적을 이용하여 구한 열관류율을 정리한 것이다. 실내외 기온차가 클수록 평균 열관류율은 작아지는 경향을 보였으며 전체 평균 열관류율은 2.73W･m^-2･℃^-1로 나타났다. 이는 Diop et al.
실험기간 동안 실내기온은 13.3 ± 1.2℃, 실외기온은 -9.4～+7.2℃의 범위를 보였으며, 우리나라의 난방 설계 외기온 범위에서 유효한 것으로 확인하였다.
따라서 관류열부하 산정시 설계조건에 따라 열관류율의 선택에 주의를 기울여야 할 것으로 판단된다. 실험온실의 열관류율은 평균 2.73W･m^-2･℃^-1로단일피복의 플라스틱 온실 대비 60%의 열절감율을 보이는 것으로 나타났다. 전체 난방부하 중에서 관류열부하가 84.
알루미늄 증착필름 + PE필름의 2층 커튼이 열절감율 55∼65%인 것과 비교하면 본 실험온실은 3층 커튼을 쓰고 있으므로 일본의 설계기준에 비하여 다소 열절감율이 떨어지는 것으로 나타났다.
따라서 환기전열부하는 온실의 체적과 틈새환기율을 이용하는 방법이 합리적인 것으로 판단된다. 온실 중앙에서 측정한 지중열류는 실내외 기온차에 따라 음으로 약간 증가하는 경향을 보이고, 온실 측면에서 측정한 지중열류는 실내외 기온차에 따라 양으로 크게 증가하는 경향을 보였다. 계측 결과를 바탕으로 온실의 외주부를 통한 열손실 개념을 도입한 새로운 지중전열부하 산정 방법을 개발하였으며, 검증결과 잘 일치하는 것으로 나타났다.
, 2014). 온실의 난방 온도를 8～16℃로 설정한다면 가능한 실내외 기온차는 약 8～34.6℃이므로 본 실험 결과는 유효한 자료로 판단된다. 온실의 난방설계 기준에서는 실내외 기온차를 10∼30℃의 범위로 설정하면 충분할 것으로 판단된다.
245h^-1로 나타났다. 온실의 피복면적에 일정한 환기전열계수값을 사용하는 방법은 온실의 규모에 따라서 문제가 있는 것으로 분석되었다. 따라서 환기전열부하는 온실의 체적과 틈새환기율을 이용하는 방법이 합리적인 것으로 판단된다.
이 방법으로 지중전열부하를 계산하고 온실 중앙 및 측면에서 계측한 지중열류의 평균과 비교한 결과 Fig. 7과 같이 잘 일치하는 것으로 나타났다. 다양한 온실에서의 실험을 통하여 외주부 단위길이당 열손실계수 F와 온실 내부의 지중열 공급에 의한 부하저감 기준 온도차 φ를 정립하면 이 방법으로 온실의 지중전열부하를 비교적 정확히 예측할 수 있을 것으로 판단된다.
온실 중앙에서 측정한 지중열류는 실내외 기온차에 따라 음으로 약간 증가하는 경향을 보이고, 온실 측면에서 측정한 지중열류는 실내외 기온차에 따라 양으로 크게 증가하는 경향을 보이고 있다. 이들을 평균한 결과 지중 전열부하는 실내외 기온차에 따른 증가율이 현저히 감소하지만 뚜렷한 직선적 경향을 보이며, 실내외 기온차가 10℃ 이하에서는 음의 값을 보이는 것으로 분석되었다. 실제 지중전열부하는 난방 설정온도가 지온보다 높으면 증가하고, 반대로 지온보다 난방 설정온도가 낮으면 감소하게 된다.
73W･m^-2･℃^-1로단일피복의 플라스틱 온실 대비 60%의 열절감율을 보이는 것으로 나타났다. 전체 난방부하 중에서 관류열부하가 84.7～95.4%, 환기전열부하가 4.4～9.5%, 지중전열부하가 -0.2～+6.3%를 차지하는 것으로 나타났다. 관류열부하는 실내외 기온차가 낮은 그룹에서 더 큰 비율을 차지하고, 환기전열부하는 실내외 기온차가 높은 그룹에서 더 큰 비율을 차지하는 것으로 나타났다.
전체적으로는 관류열부하가 89.9%, 환기전열부하가 7.6%, 지중전열부하가 2.5%로 나타났다. JGHA(2007)의 자료에 의하면 온실의 난방부하는 관류열부하 60∼100%, 환기전열부하 0∼20%, 지중전열부하 -20∼+20%정도로 구성되는 것과 일치하는 실험결과로 판단된다.
한편, 건물의 외주부 단위길이당 열손실계수 F는 실험온실의 측면에서 계측한 지중열류량에 바닥면적의 1/2을 적용하여 분석한 결과 10.5W･m-1･°C-1로 유도되었다.

후속연구

다양한 온실에서의 실험을 통하여 외주부 단위길이당 열손실계수 F와 온실 내부의 지중열 공급에 의한 부하저감 기준 온도차 φ를 정립하면 이 방법으로 온실의 지중전열부하를 비교적 정확히 예측할 수 있을 것으로 판단된다.
(2014)이 온실용 피복재 및 보온재의 관류열전달계수를 측정한 실험결과도 열관류율이 실내외 기온차가 커짐에 따라 감소하고, 특히 실내외 기온차 20℃ 이하에서 급격히 감소하는 경향을 보고하였다. 본 연구에서도 동일한 결과를 보이고 있으므로 온실의 난방부하를 구할 때 열관류율의 선택에 신중을 기할 필요가 있을 것으로 판단된다. 평균 열관류율을 사용하면 실내외 기온차가 클 경우 난방부하가 과대평가될 수 있고, 반대로 실내외 기온차가 작을 경우에는 과소평가 되는 문제가 발생할 수 있다.
그러나 본 실험온실에 JGHA(2007) 기준을 그대로 적용할 경우 전체 난방부하 중에 지중전열부하가 차지하는 비율은 -28∼+20%로 계산되었다. 일본의 기준은 규모가 작은 온실에서는 잘 일치하지만 온실의 규모가 커지면 지중전열부하가 과대하게 평가되므로 주의할 필요가 있으며, 본 연구에서 개발한 외주부를 통한 열손실 방식을 적용하면 온실의 규모에 관계없이 지중전열부하를 비교적 정확히 예측할 수 있을 것으로 판단된다.

질의응답

핵심어	질문	논문에서 추출한 답변
	2013년 우리나라의 채소재배 온실면적 비중은 어떠한가?	우리나라의 채소재배 온실면적은 2013년 현재 51,058ha로 이 중에서 단동온실이 88.2%이고, 연동온실이 11.8%의 비율을 차지하고 있다. 단동온실에는 보온을 위해 다중피복(33.
	난방부하는 무엇으로 구성되어 있는가?	적정 설비용량을 결정하기 위해서는 먼저 정확한 난방부하의 산정이 필요하다. 난방부하는 일반적으로 관류열부하, 환기전 열부하, 지중전열부하 등으로 구성되어 있다. 관류열부하는 온실의 피복면을 관류하는 열손실로서 대류, 전도, 복사 등 3가지 열전달 형식이 모두 관련된다.
	온실의 열손실을 줄이기 위한 보온시설에는 무엇이 있나?	8%의 비율을 차지하고 있다. 단동온실에는 보온을 위해 다중피복(33.8%), 보온덮개(24.6%), 수막시설(12.7%) 및 다겹보온커튼(11.0%) 등이 사용되고 있으며, 연동온실에는 부직포커튼(41.0%), 다겹보온커튼(33.2%) 및 알루미늄스크린(6.4%) 등이 사용되고 있다. 이와 같이 대부분의 온실들이 열손실을 줄이기 위한 보온시설을 갖추고 있으며, 난방을 하는 시설 면적도 30.

참고문헌 (22)

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American Society of Agricultural and Biological Engineers (ASABE). 2008. Standard: Heating, ventilating and cooling greenhouses. ANSI/ASAE EP406.4. ASABE, Michigan, USA.
Baptista, F.J., B.J. Bailey, J.M. Randall, and J.F. Meneses. 1999. Greenhouse ventilation rate: Theory and measurement with tracer gas techniques. J. Agric. Eng. Res. 72:363-374.

상세보기
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표제어: PCR

동의어: Packet Collision Rate

용어 설명 출처 목록 (6)

용어 설명: PCR은 세균 특이성이 있는 primer를 이용하여 적은 수의 세균이 있을지라도 쉽게 검출할 수 있는 유용한 방법이며, 이를 이용하여 구강 내 치면세균막이나 타액에서 직접 세균을 검출할 수 있게 되었다[8].

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