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문제 정의
- 이와 같이 국내 ‧ 외 콘크리트 구조물의 극한하중에 대한 실험적 검토는 많이 수행되고 있으나, PSC원전격납건물과 같은 중요 구조물에 대한 실험적 결과는 국내 뿐 아니라 해외에서도 특수성 및 보안성으로 인해 공개된 자료가 부족한 실정이다. 따라서 본 연구에서는 원전격납구조물에 적용되고 있는 2방향 프리스트레스트 콘크리트의 폭발저항성능을 검토하기 위해 구조물 벽체를 대상으로 축소부재모형을 제작하여 폭발실험을 수행하였으며, 축소부재의 실험적 거동분석을 통해 폭발저항성능을 파악하고자 한다.
- 또한, 지면폭발의 경우 지표면에 의한 반사파압(reflection wave)과 같은 추가적인 파압이 발생하거나, 지표면의 상태에 따라 폭발파압의 흡수 등이 발생할 수 있으므로, 순수 파압을 가할 수 있도록 일정 거리의 공기 중 폭발이 구조물에 가할 수 있도록 폭발하중 시나리오의 수정이 필요하다. 따라서, 본 연구에서는 실제 원전격납건물에서 설계되어있는 폭발하중을 검토하여 그에 따른 폭발하중 시나리오를 수정하고자 한다. 실제, 원전구조물에서는 폭발하중에 대한 직접적인 설계기준을 적용하고 있지 않으나, 프랑스 Flamatome사에서 설계한 울진 1, 2호 원전구조물의 경우, 외부 발생가능한 하중에서 외부 충격압력하중에 대하여 Fig.
- 본 연구는 극한하중을 받는 PSC 원전격납구조물을 대상으로 하여 방호성능을 평가하기 위한 목적으로 수행된 폭발 저항성능실험으로, 철근 및 PS 텐던의 보강 유무, 긴장력의 크기에 따른 콘크리트 패널부재의 손상도를 평가하여 다음과 같은 연구 결과를 도출하였다.
- 폭풍파에 대한 많은 자료들은 위와 같은 환산법칙에 따라 환산되어 TM5-1300에 제시되어 있다. 본 연구에서는 위의 환산법칙에 따라 등가 폭발작약무게를 계산함으로써 폭발하중 시나리오를 선정하고, 선정된 실험시편에 대한 상사법칙 및 실험조건에 따라 1.0 m 높이에서 ANFO 폭약 55 lbs를 사용하여 폭발실험을 수행하고자 한다.
- 폭발하중 시나리오를 도출하기 위하여 장약량에 따른 파괴 위험도와 과거에 발생한 테러에 대한 위험수준 및 사상자 수를 검토하였다. 그 중 Fig.
- 5) 본 연구결과를 통하여 PSC 구조물은 그 자체만으로 RC 구조물에 비하여 충분한 방호성능을 보이는 것을 확인하였으며 PS의 충분한 인장성능을 통해 설계과정에 적용한다면 더욱 향상된 방호시스템 구축이 가능할 것이라 판단된다. 폭발하중만이 아니라 화재, 폭발 후화재와 같은 추가적인 연구를 통해 복합 극한하중에 대한 구조물의 극한저항성능을 분석하고자 한다.
제안 방법
- 0 m의 분화구가 발생하였다.11) 본 연구에서는 이러한 테러와 같이 원전격납건물 앞에서 폭발물을 실은 트럭이 폭파하는 경우와 항공기 등에 의해 동일한 폭발물이 공중에서 지면으로 낙하하였을 경우에 대하여 폭발하중 시나리오를 선정하였다. 하지만 설정한 폭발 하중 시나리오는 실제 구조물의 거동을 실험적으로 검토하고자 할 경우 앞서 언급한 테러와 같이 파괴에 이르러 폭발 하중에 대한 구조물의 거동을 검토할 수 없게 되므로 그에 따른 적절한 폭발하중의 선정이 필요하다.
- 005 MPa, 300 ms동안 폭발에 대한 극한하중이 진행되는 것으로 시나리오를 구성하였다.12) Fig. 3에서 보는 것과 같이 초기 충격량은 매우 작은 크기이나, 지속시간의 300 ms동안 비교적 긴 시간 작용하므로 동일한 충격량 크기에 따른 장약량을 TM5-855에 의한 무기산정프로그램인 ConWEP프로그램을 통하여 산정하였다. 실제 폭발하중 시나리오를 제약적인 실험조건에 적용하기 위해 Hopkinson-Cranz 환산 법칙을 사용하여, 크기가 상이한 같은 종류의 두 폭발물이 동일한 대기 아래에서 폭발될 때 동일한 환산거리에서는 아주 유사한 폭풍파를 발생시킨다는 것을 의미하며, 차원변수로 식 (1)과 같은 환산거리가 사용된다.
- 0107로 제작하였다.13,14) 시편은 일반철근콘크리트(Reinforced Concrete, RC), 프리스트레스 텐던으로만 보강된 콘크리트(Prestressed Concrete without Tendon, PSC), 프리스트레스 텐던과 철근으로 보강된 콘크리트(Prestressed Concrete with Tendon, PSRC, 일반적인 PSC)로 제작하였다. RC 시편의 경우 D13 철근을 사용하여 100 mm 간격으로 상 · 하부 양방향으로 배근하였으며, PSC 시편과 PSRC 시편에 사용된 PS 긴장재는 실제 원전격납구조물에 적용되어 효율적인 구속효과를 발현시킬 수 있는 Φ 15.
- 시편에 사용된 콘크리트는 Table 2와 같이 대상구조물인 원전격납건물의 콘크리트 강도와 동일하도록 40 MPa 강도의 콘크리트 배합을 사용하였으며, 목표 강도 발현을 위하여 고로슬래그 미분말(결합재 대비 15% 함유), 워커빌리티의 향상을 위해 고성능 AE 감수제를 사용하였다. PSC 시편과 PSRC 시편은 긴장 시 발생할 수 있는 콘크리트 압축파괴를 방지하기 위하여, 충분한 강도가 발현된 후 Fig. 5와 같이 양방향으로 긴장작업을 수행하였으며, B종 강연선의 시편은 580 kN, D종 강연선의 시편은 820 kN 만큼 긴장하였다. 긴장 시 긴장 유압계와 PS 강연선의 중앙, 긴장부에 변형률게이지를 부착하여 긴장 시 변형률에 따른 긴장력을 계측하였으며, 실제 계측결과 B종 강연선은 520~610 kN, D종 강연선은 690~820 kN의 긴장력이 도입되었다.
- RC 시편의 경우 D13 철근을 사용하여 100 mm 간격으로 상 · 하부 양방향으로 배근하였으며, PSC 시편과 PSRC 시편에 사용된 PS 긴장재는 실제 원전격납구조물에 적용되어 효율적인 구속효과를 발현시킬 수 있는 Φ 15.2 mm PS 강연선을 사용하여 긴장하였다.
- 폭발물은 폭속 3,300 m/s, 구포 145%인 ANFO 55 lbs로 미리 제작한 각목에 시편으로부터 1 m 떨어진 위치에 고정시켜 대기 중 자유폭발을 유도하였다. 각목을 사용함으로써 시편 및 압력게이지에 가해질 수 있는 파편효과 발생을 최소화하였으며, 폭발물 설치가 끝나면 뇌관을 삽입한 보조장약을 폭발물 중앙에 설치하여 완폭을 유도하였다. 폭발압력하중은 바람의 속도, 온도, 습도 등에 환경적 조건에 크게 영향을 받으므로 이들을 체크해야 하며, 고열 및 굉음과 함께 터지므로 폭압의 영향이 없는 곳으로 대피하여 실험을 수행하였다.
- 긴장 시 긴장 유압계와 PS 강연선의 중앙, 긴장부에 변형률게이지를 부착하여 긴장 시 변형률에 따른 긴장력을 계측하였으며, 실제 계측결과 B종 강연선은 520~610 kN, D종 강연선은 690~820 kN의 긴장력이 도입되었다. 긴장된 PS 강연선은 Anchor head와 wedge를 이용하여 시편에 고정하였다.
- 대기 중 폭발입사압력(free field incident pressure)은 Fig. 7과 같이 시편으로부터 5 m 거리에서 측정하였으며, 콘크리트 시편에 받아들여지는 반사압력은 폭발물 1 m 아래의 콘크리트 시편의 중앙부와 중앙부에서 300 mm 떨어진 위치에서 측정하였다. Fig.
- 본 연구에서 폭발압력하중이 가해지는 콘크리트 구조물의 거동분석은 가속도 게이지에 의해 측정되었으며, 충격에 의한 가속도도 동시에 측정되었다. 가속도를 통해 알게 되는 구조물의 진동은 하중에 의해 발생되는 구조물의 떨림 발생 정도에 따라 분석하는 진동가속도의 개념과 비슷하다고 판단할 수 있다.
- 본 연구의 대상구조물인 원전격납건물이 비부착 포스트텐션 콘크리트이므로, 대상구조물에 Φ 80 mm 쉬스관을 삽입하여, 긴장 후 그라우팅을 하지 않는 비부착 프리스트 레스트 콘크리트로 제작하였다.
- 12% 크게 발생하였다. 시편에 부착된 압력 게이지를 통해 콘크리트 시편에 작용하는 폭발압력하중을 ConWEP에서 예측된 폭발압력하중과 비교하였다. 실험 시 대부분의 압력게이지가 폭발압력에 의해 손상을 받아 데이터를 확보하는데 제한이 있었으나, Fig.
- 2 mm PS 강연선을 사용하여 긴장하였다. 특히, 본 연구를 통해 긴장력 차이에 따라 구조물의 손상 여부를 파악하고자 Table 1에서 보는 바와 같이 항복강도 1,600 MPa, 극한강도 1,730 MPa, 단위중량 1.101 kg/m의 강연선 B종과, 항복강도 2,040 MPa, 극한강도 2,400 MPa, 단위 중량 1.101 kg/m의 강연선 D종을 사용하여 긴장력을 달리하였다. 본 연구의 대상구조물인 원전격납건물이 비부착 포스트텐션 콘크리트이므로, 대상구조물에 Φ 80 mm 쉬스관을 삽입하여, 긴장 후 그라우팅을 하지 않는 비부착 프리스트 레스트 콘크리트로 제작하였다.
- 폭발물은 폭속 3,300 m/s, 구포 145%인 ANFO 55 lbs로 미리 제작한 각목에 시편으로부터 1 m 떨어진 위치에 고정시켜 대기 중 자유폭발을 유도하였다. 각목을 사용함으로써 시편 및 압력게이지에 가해질 수 있는 파편효과 발생을 최소화하였으며, 폭발물 설치가 끝나면 뇌관을 삽입한 보조장약을 폭발물 중앙에 설치하여 완폭을 유도하였다.
- 각목을 사용함으로써 시편 및 압력게이지에 가해질 수 있는 파편효과 발생을 최소화하였으며, 폭발물 설치가 끝나면 뇌관을 삽입한 보조장약을 폭발물 중앙에 설치하여 완폭을 유도하였다. 폭발압력하중은 바람의 속도, 온도, 습도 등에 환경적 조건에 크게 영향을 받으므로 이들을 체크해야 하며, 고열 및 굉음과 함께 터지므로 폭압의 영향이 없는 곳으로 대피하여 실험을 수행하였다.
- 폭발압력하중의 지속시간이 지나고, 안전한 상태가 확인된 후 사전에 제작한 아크릴판을 이용하여 Fig. 12와 같이 시편의 균열형상을 파악하였다. 폭발하중을 받은 모든 시편의 상부면은 큰 손상을 받지 않아 균열이 거의 발생하지 않았다.
- 폭발저항성능을 검토하기 위하여 본 연구에서는 국방과학연구소 다락대시험장(ADD)에서 실험을 수행하였으며, 대기 중 자유폭발을 유도할 때, 폭발압력의 간섭효과 및 회절효과를 최소화하기 위하여 콘크리트 시편을 지면과 동일한 위치에 거치시켰다. 또한, 콘크리트 시편의 거동을 측정하기 위한 지지구조물을 Fig.
대상 데이터
- 2방향 프리스트레스트 콘크리트 패널부재의 폭발저항성능을 검토하기 위해 본 연구에서 설정한 대상구조물을 실험적 조건과 크기효과를 고려하여 Fig. 4와 같이 1,400×1,000×300 mm으로 선정하였으며, 대상구조물로 선정한 원전격납건물의 벽체와 동일한 철근비인 0.024, PS 텐던비는 0.0107로 제작하였다.
- 충격가속도 및 충격하중을 받는 콘크리트 시편의 거동을 살펴보기 위하여 콘크리트 시편 하부면에 가속도 게이지를 부착하였다. Data acquisition으로는 정적측정장비 또는 일반적인 동적측정장비에 비해 5~10,000배인 50~500 kHz의 상당히 높은 샘플링 속도로 신호들을 수집할 수 있는Dewetron사의 Dewe 1201과 Dewe 2600을 통해 Data를 수집하였으며, 초고속 카메라는 1초에 5000 frame으로 촬영할 수 있도록 하였다.
- 본 연구의 대상구조물인 원전격납건물이 비부착 포스트텐션 콘크리트이므로, 대상구조물에 Φ 80 mm 쉬스관을 삽입하여, 긴장 후 그라우팅을 하지 않는 비부착 프리스트 레스트 콘크리트로 제작하였다. 시편에 사용된 콘크리트는 Table 2와 같이 대상구조물인 원전격납건물의 콘크리트 강도와 동일하도록 40 MPa 강도의 콘크리트 배합을 사용하였으며, 목표 강도 발현을 위하여 고로슬래그 미분말(결합재 대비 15% 함유), 워커빌리티의 향상을 위해 고성능 AE 감수제를 사용하였다. PSC 시편과 PSRC 시편은 긴장 시 발생할 수 있는 콘크리트 압축파괴를 방지하기 위하여, 충분한 강도가 발현된 후 Fig.
이론/모형
- 3에서 보는 것과 같이 초기 충격량은 매우 작은 크기이나, 지속시간의 300 ms동안 비교적 긴 시간 작용하므로 동일한 충격량 크기에 따른 장약량을 TM5-855에 의한 무기산정프로그램인 ConWEP프로그램을 통하여 산정하였다. 실제 폭발하중 시나리오를 제약적인 실험조건에 적용하기 위해 Hopkinson-Cranz 환산 법칙을 사용하여, 크기가 상이한 같은 종류의 두 폭발물이 동일한 대기 아래에서 폭발될 때 동일한 환산거리에서는 아주 유사한 폭풍파를 발생시킨다는 것을 의미하며, 차원변수로 식 (1)과 같은 환산거리가 사용된다.
성능/효과
- (b)에서 보는 바와 같이 RC 시편과PSRC 시편의 중앙부에 설치한 변형률 게이지의 측정값을 비교한 결과, 실험 시편 모두 항복거동 범위 내에 있었지만, RC는 최대변형률 2,154 με, PSRC 시편은 815 με로 PS 텐던으로 보강된 PSRC 시편의 변형이 적게 발생됨을 확인하였다.
- 1) 5 m 지점에서 측정한 Incident pressure과 ConWEP에서 예측한 결과의 유사함을 통해 방호설계 및 입사압력의 예측 시 충분히 사전에 검증이 가능하다는 것을 확인하였다.
- 2) PSC, PSRC 시편은 RC 시편이 보이고 있는 방사형태의 균열양상과 달리 PS 텐던을 통해 긴장되어 있는 단방향을 따라 균열이 진전되었음을 확인하였다. 이는 PS 텐던의 긴장력으로 시편의 구속력이 높아 충격 시 순간적인 긴장력이 풀림과 동시에 균열이 발생하였다고 판단하였다.
- 3) RC 시편과 비교하여 PSRC 시편의 최대처짐은 약 57%, 잔류변위량은 28% 높은 효과를 보이는 것으로 나타났다. 이는 PS로 보강된 구조물이 폭발하중에 대하여 효과적인 것으로 확인되었다.
- 4) 일반 철근과 달리 긴장력이 도입된 PS 텐던은 폭발압력을 받았을 경우 지속적인 진동현상이 발생되었으며,순간적인 긴장력은 상승하였으나 시간이 지날수록 진동현상이 줄어들며 긴장력이 조금씩 감소하는 결과를 나타내었다. 이를 통해 극한하중에 따른 손실량을 고려하여 다음 단계 연구 시 반영한다면 원전구조물 설계 시 더욱 효과적일 것이라 사료된다.
- 5) 본 연구결과를 통하여 PSC 구조물은 그 자체만으로 RC 구조물에 비하여 충분한 방호성능을 보이는 것을 확인하였으며 PS의 충분한 인장성능을 통해 설계과정에 적용한다면 더욱 향상된 방호시스템 구축이 가능할 것이라 판단된다. 폭발하중만이 아니라 화재, 폭발 후화재와 같은 추가적인 연구를 통해 복합 극한하중에 대한 구조물의 극한저항성능을 분석하고자 한다.
- ConWEP에서 도출된 Peak pressure은 0.3028 MPa, 충격량은 0.3021 MPa-msec이었으며, free fieldpressuremeter에서 측정된 peak pressure은 0.3159 MPa, 충격량은 0.3206 MPa · msec로 측정된 대기 중 폭발압력은 ConWEP에 의한 예측값에 비해 압력하중은 4.33%, 충격량은 6.12% 크게 발생하였다.
- 12(a)의 RC 시편 하부면은 콘크리트의 항복선의 형태를 따라 방사형 균열이 발생하였으며, 옆면에는 전단균열과 같은 형상의 균열이 발생한 것을 확인할 수 있었다. PSC 시편과 PSRC 시편의 하부면을 살펴보면 RC 시편에 비하여 큰 손상은 발생되지 않았으며, 균열의 파괴양상이 취성적임을 확인하였다. 또한, 시편 옆면의 전단파괴현상은 전혀 발생하지 않아 프리스트레스트 콘크리트 시편의 우수한 방호성능 효과를 나타낸 것이라 판단된다.
- 13은 시편 종류별 최대변위를 그래프로 나타내었다. RC 시편의 경우 최대처짐이 최대처짐이 13.798 mm, 잔류 변위량은 3.324 mm가 발생하여 세 시편 중 가장 높은 변위를 나타냈으며, PSRC 시편의 경우 최대처짐은 8.79 mm, 잔류변위량은 1.139 mm로 RC 시편과 비교하여 최대처짐은 약 57%, 잔류변위량은 28% 더 효과가 있는 것으로 나타났다. 긴장력을 달리한 시편의 폭발실험결과를 비교하면 Fig.
- 16(a), (b)에서 보는 바와 같이 폭발하중을 받았을 때 최대 300 με 이상의 변형이 발생하면서 철근 및 콘크리트의 변형이 안정된 후에도 떨림현상과 같은 지속적인 변형현상이 발생하는 것으로 나타났다. 강연선의 변형률 결과를 통해 PSC 시편, PSRC 시편 모두 500 kN 이상의 긴장력이 도입된 PS 강연선의 특성에 따라 폭발압력으로 인하여 콘크리트 상면에 작용하는 응력파가 내부로 전달되면서 비부착 포스트텐셔닝으로 이루어진 강연선에도 영향을 크게 미치는 것으로 판단된다. 폭발압력 하중이 가해진 PSC 시편과 PSRC 시편에서 발생하는 프리스트레싱 긴장력 변화를 시편의 단방향(PS-1~4)과 장방향(PS-5~8)으로 나누어 측정하면 Fig.
- 결과에서 볼 수 있듯이 상·하부철근 모두 폭발하중에 의해 대부분 인장거동 하는 것을 확인할 수 있었다.
- 5와 같이 양방향으로 긴장작업을 수행하였으며, B종 강연선의 시편은 580 kN, D종 강연선의 시편은 820 kN 만큼 긴장하였다. 긴장 시 긴장 유압계와 PS 강연선의 중앙, 긴장부에 변형률게이지를 부착하여 긴장 시 변형률에 따른 긴장력을 계측하였으며, 실제 계측결과 B종 강연선은 520~610 kN, D종 강연선은 690~820 kN의 긴장력이 도입되었다. 긴장된 PS 강연선은 Anchor head와 wedge를 이용하여 시편에 고정하였다.
- 139 mm로 RC 시편과 비교하여 최대처짐은 약 57%, 잔류변위량은 28% 더 효과가 있는 것으로 나타났다. 긴장력을 달리한 시편의 폭발실험결과를 비교하면 Fig. 14에서 보는 바와 같이 PSC 및 PSRC 시편 모두 1 mm 이내의 변위차이로 최대처짐 및 잔류변위량에는 큰 차이가 없는 것을 알 수 있었다. 다만, 철근이 보강되어 있지 않은 PSC 시편의 최대처짐은 7.
- 11(b)와 같이 측정되었으며 비교적 유사한 경향을 나타내었다. 다만, 실험결과의 값이 예측된 값에 비해 약 11.3 MPa 정도 강한 폭발압력을 받은 것으로 나타났다. 이러한 결과는 Table 4에서 볼 수 있듯이 폭발압력하중은 폭파 당시 바람의 방향과 습도, ANFO의 성형 형태 등의 영향을 받아 서로 다른 압력하중이 발생하였다고 판단되며, 외국 실험의 사례들을 통해서도 알 수 있듯이 폭발실험에서 충분히 발생할 수 있는 오차라고 판단된다.
- 이는 PS 텐던의 긴장력으로 시편의 구속력이 높아 충격 시 순간적인 긴장력이 풀림과 동시에 균열이 발생하였다고 판단하였다. 또한, PSC, PSRC 시편의 미세균열 및 전단균열이 RC 시편에 비해 상대적으로 적게 발생되었다.
- PSC 시편과 PSRC 시편의 하부면을 살펴보면 RC 시편에 비하여 큰 손상은 발생되지 않았으며, 균열의 파괴양상이 취성적임을 확인하였다. 또한, 시편 옆면의 전단파괴현상은 전혀 발생하지 않아 프리스트레스트 콘크리트 시편의 우수한 방호성능 효과를 나타낸 것이라 판단된다. 특히, PS 텐던으로 보강된 시편은 RC 시편과 달리 압축력이 발생된 시편의 단방향을 따라 균열이 진행된 것을 알 수 있었다.
- PSRC 시편의 계면이 PSC 시편의 계면에 비하여 크게 발생한 것을 확인할 수 있다. 즉, 콘크리트에 삽입된 철근 및 쉬스관이 폭발하중에 대한 콘크리트 시편의 연성을 증가시켜, 폭발저항성능 및 회복력을 향상시키나 시편 내부의 계면 및 공극을 증가시켜 짧은 시간에 작용하는 폭발하중을 견딜 수 있는 면적이 감소하는 것으로 판단할 수 있다. 이를 통해 폭발하중의 경우 일반적으로 측정하는 처짐 및 관입깊이만으로 시편의 폭발저항성능을 평가하는 것이 아니라, 균열형상, 에너지 흡수력, 손상면적, 잔류구조성능 등을 통한 전반적인 평가가 이루어져야 한다고 판단된다.
- 6(a)와 같이 제작하여 폭발하중에 의한 변형을 최소화하였다. 콘크리트 시편을 지지구조물 위에 고정시키기 위해 별도의 강재 angle과 clamp를 제작하여 콘크리트 시편과 지지구조물이 고정될 수 있도록 하였으며, 이때 콘크리트 시편과 지지구조물, 강재 angle과 clamp 사이에 고무패드를 삽입하여 일정한 지지조건을 만족시킴과 동시에 콘크리트 시편이 폭발하중에 의해 거동을 하면서 발생할 수 있는 움직임을 최소화하였다. 폭발실험 후 시편의 파괴형상 측정과 계측 관련 작업이 용이하기 위해 지지구조물의 한쪽 면을 모두 개방한 뒤 Fig.
- 또한, 시편 옆면의 전단파괴현상은 전혀 발생하지 않아 프리스트레스트 콘크리트 시편의 우수한 방호성능 효과를 나타낸 것이라 판단된다. 특히, PS 텐던으로 보강된 시편은 RC 시편과 달리 압축력이 발생된 시편의 단방향을 따라 균열이 진행된 것을 알 수 있었다. 폭발압력에 의해 PS 텐던의 강한 구속력이 순간적인 긴장력의 풀림과 동시에 균열이 발생하였다고 판단하였다.
- 17(a), (b)와 같다. 폭발하중을 받은 시편 모두 장방향과 단방향 모두 긴장력이 감소하였다. 폭발하중을 받을 당시에는 폭발압력에 의해 긴장력이 순간적으로 증가하는 경향을 보였으나 시간이 지남에 따라 시편이 손상받은 범위로 인하여 풀림현상이 발생하게 되어 단방향의 긴장력은 17~26 kN, 장방향의 긴장력은 2~12 kN이 감소하였다.
후속연구
- 이는 PS로 보강된 구조물이 폭발하중에 대하여 효과적인 것으로 확인되었다. 다만, 철근이 보강되어있지 않은 PSC 시편이 철근이 보강된 PSRC 시편보다 최대처짐이 적게 발생된 결과를 통해 처짐 뿐 아니라 시편의 균열형상, 에너지 흡수력, 손상면적, 잔류구조성능 등을 통한 전반적이고 다각적인 평가를 통해 구조물의 성능평가가 이루어져야 한다고 판단된다.
- 4) 일반 철근과 달리 긴장력이 도입된 PS 텐던은 폭발압력을 받았을 경우 지속적인 진동현상이 발생되었으며,순간적인 긴장력은 상승하였으나 시간이 지날수록 진동현상이 줄어들며 긴장력이 조금씩 감소하는 결과를 나타내었다. 이를 통해 극한하중에 따른 손실량을 고려하여 다음 단계 연구 시 반영한다면 원전구조물 설계 시 더욱 효과적일 것이라 사료된다.
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