[논문]건조 사질토 지반에 설치된 석션 버켓기초의 장기 반복하중에 의한 누적회전각 산정

이시훈; 최창호; 김성렬

doi:10.7843/kgs.2016.32.12.69

건조 사질토 지반에 설치된 석션 버켓기초의 장기 반복하중에 의한 누적회전각 산정
Accumulated Rotations of Suction Bucket Foundations under Long-term Cyclic Loads in Dry Sandy Ground 원문보기

韓國地盤工學會論文集 = Journal of the Korean geotechnical society, v.32 no.12, 2016년, pp.69 - 78

이시훈 ((주)이화기술단) , 최창호 (한국건설기술연구원 지반연구실) , 김성렬 (동아대학교 토목공학부)

초록
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최근에 해상 풍력발전기의 기초구조물로 석션 버켓기초가 적용되고 있다. 그런데, 석션기초는 보통 해양 연약지반에 설치되므로 장기 반복하중에 의해 누적변위가 발생할 수 있다. 본 연구에서는 1-g 모형실험을 수행하여 장기 수평 반복하중을 받는 석션 버켓기초의 누적 회전각을 분석하였다. 지반조건은 2가지 밀도의 건조 사질토 지반에 대하여 실험하였다. 모형석션 버켓기초의 근입깊이, 모형지반의 밀도, 반복하중의 크기를 변화시키며 실험을 수행하였다. 수평 반복하중은 일방향 재하로 최대 $10^4$번까지 재하하였다. 실험결과, 석션 버켓기초의 누적회전각은 재하횟수와 재하진폭이 증가에 비례하여 증가하였다. 실험결과를 이용하여 건조 사질토 지반에 근입된 석션 버켓기초의 장기 누적회전각을 산정할 수 있는 경험식을 제안하였다.

Abstract ▼ AI-Helper

A suction bucket foundation has been considered to be a potential foundation type for offshore wind turbines. A suction bucket foundation is usually installed in soft soil, so the accumulated displacement of the foundation may occur under long-term cyclic loads. In this study, a series of 1-g model tests were performed to analyze the accumulated rotation of suction bucket foundations under long-term cyclic horizontal loads. The dry model ground was prepared to have two different soil densities by air-pluviation method. The model tests were performed varying the embedment depth of the suction bucket, the soil density, and the amplitude of cyclic load. A one-way horizontal cyclic load was applied over $10^4$ cycles. Test results showed that the accumulated rotation of the suction bucket foundation increased with the increase in the number of cycles and load magnitudes. Based on the model test results, a new equation was proposed to evaluate the accumulated rotation of the suction bucket foundations in dry sandy ground under long-term cyclic horizontal loads.

주제어

AI 본문요약
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문제 정의

1g 모델의 경우 낮은 구속압에서 실험하기 때문에 현장의 높은 구속압에서의 지반거동을 재현하기 어렵다. 그러므로, 본 연구에서는 지반을 최대한 느슨하게 조성하고자 노력하였다. 그 이유는 한계상태 개념에서 흙의 최종적인 항복 응력조건은 한계상태로 수렴하는데, 1g 상태의 작은 구속압에서는 최대한 느슨한 지반을 조성하는 것이 필요하기 때문이다(Altaee and Fellenius, 1994; Been and Jefferies, 1985).
본 연구에서는 건조 사질토 지반에 근입된 버켓기초에 대하여 반복 수평하중 재하실험을 수행하여 다음과 같은 결론을 도출하였다. 다만, 본 연구에서는 건조사질토 지반에 대한 실험을 수행하였는데, 이 조건은 지반의 투수성이 커서 배수가 원활한 조건에 해당한다.
본 연구에서는 모래지반에 설치된 버켓기초에 장기 수평반복하중이 작용할 때의 누적 회전각을 분석하였다. 1-g 모형실험을 수행하여 반복하중의 진폭과 지반밀도, 버켓제원 등을 변화시키며 다양한 조건에 대한 실험을 수행하였다.
번의 반복하중을 고려하여 안정성을 검토하도록 제안하고 있다(DNV, 2007). 본 연구에서는 실험 시간상의 제약으로 최대 10,000번 정도의 재하를 통해 이후의 변위 경향성을 찾고자 하였다.

가설 설정

5m와 15m로 가정하였다. 그리고, 버켓재료는 두께 30mm의 강재를 가정하였다. 원형 구조물에 대하여 Wood(2004)가 제안한 상사법칙을 적용하여 길이 상사비 1/100에 대한 모형 버켓기초를 제작하였다.
본 연구에서는 원형 버켓 기초구조물의 제원으로 직경(D) 15m, 근입깊이(L) 7.5m와 15m로 가정하였다. 그리고, 버켓재료는 두께 30mm의 강재를 가정하였다.

제안 방법

(2) 버켓기초의 장기 수평거동을 분석하기 위하여 반복 수평재하 실험을 수행하였다. 먼저 반복하중으로 인한 제하 강성을 분석한 결과 상대밀도와 L/D비에 관계없이 반복횟수가 증가함에 따라 제하 강성은 증가하는 것으로 나타났으며, 하중의 크기가 증가함에 따라 제하 강성값은 작게 나타났다.
(4) 반복하중 실험결과를 이용하여 버켓기초의 장기 누적회전량을 산정하는 예측식을 제안하였다. 이 식은 버켓기초의 근입깊이(L/D), 그리고 반복 수평하중 비(R_c)를 이용하여 반복횟수 증가에 따른 정규누적 회전량을 산정한다.
본 연구에서는 모래지반에 설치된 버켓기초에 장기 수평반복하중이 작용할 때의 누적 회전각을 분석하였다. 1-g 모형실험을 수행하여 반복하중의 진폭과 지반밀도, 버켓제원 등을 변화시키며 다양한 조건에 대한 실험을 수행하였다. 실험결과로부터, 버켓기초의 제하강성, 누적회전각 등을 분석하고 최종적으로, 버켓기초의 장기 누적회전각을 산정할 수 있는 경험식을 제안하였다.
본 연구에서는 기존 연구의 평균값을 적용하여 하중 재하위치를 결정하였다. 그 결과, 버켓기초 상단면으로부터 380mm의 높이에 수평하중을 재하 하여 복합적인 하중이 작용하는 조건을 모사하였다.
그리고, 타워와 기초구조물의 회전각을 측정하기 위하여 2개의 LVDT를 타워에 설치하였다. 하부 LVDT는 버켓기초의 상단으로부터 높이 15cm, 상부 LVDT는 높이 30cm에 설치되었다.
첫 번째 단계는 정적 수평하중을 가하여 버켓기초의 정적 항복 하중을 산정하였다. 두 번째 단계는 하중진폭을 달리하여 장기 반복하중을 가하면서 버켓기초의 누적 회전각을 측정하였다. Fig.
Table 1은 본 장에서 수행한 모형실험 조건을 보여준다. 모형실험 종류는 상대밀도 2가지, 버켓기초의 지반 근입깊이 2가지, 반복하중의 진폭 3가지로 변화시키며 정적실험 4회, 반복하중실험 12회 등 총 16회의 실험을 수행하였다. 변수 R_c는 반복 수평하중의 진폭을 항복 수평하중으로 나눈 값으로 정의하며, R_c=0.
모형토조는 강재로 제작하였으며, 토조의 좌우 크기 및 높이는 3차원 수치해석 결과로부터 버켓의 변형에 영향을 주지 않는 최적크기를 결정하였다. 수치해석 결과, 버켓으로부터 토조 좌우까지 거리는 버켓직경의 2 배 이상, 버켓기초의 선단 끝으로부터 버켓직경의 1배이상일 경우 동일한 하중-변위 결과가 얻어졌다.
0)의 2가지로 제작하였다. 버켓상단 중앙 구멍의 나사선을 이용하여 타워에 해당하는 막대와 기초를 연결하였다. 모형타워의 무게는 10N인데, 이는 5MW 해상 풍력발전기에서 대략 10MN의 수직하중에 해당하는 무게이다.
, 2014). 본 연구에서는 기존 연구의 평균값을 적용하여 하중 재하위치를 결정하였다. 그 결과, 버켓기초 상단면으로부터 380mm의 높이에 수평하중을 재하 하여 복합적인 하중이 작용하는 조건을 모사하였다.
이 값은 바람의 외력주파수 범위 내의 주기가 긴 정적하중에 해당한다. 본 연구에서는 모든 경우에 대하여 0.2Hz를 적용하여 모형실험을 수행하였다.
, 2015). 본 연구에서는 지반 배수가 원활한 경우의 버켓거동을 관찰하고자 건조 사질토 지반을 적용하였으며 석션압 적용을 할 수 없었기 때문에 압입방법을 적용하였다. 본 압입 설치 방법은 기존의 유사실험 에서도 적용된 바 있다(LeBlanc et al.
수평하중 재하 위치는 풍력, 파력, 조력 등의 복합하중을 고려할 수 있도록 결정하였다. 기존 연구에서는 식 (1)을 적용하여 하중 재하 위치를 결정하였다(1.
이 식은 버켓기초의 근입깊이(L/D), 그리고 반복 수평하중 비(R_c)를 이용하여 반복횟수 증가에 따른 정규누적 회전량을 산정한다. 식의 입력변수값들은 최소자승법을 적용하여 예측식으로 계산된 회전량과 실험에서 얻어진 회전량 값의 차이가 최소가 될 때의 값을 결정하였다. 예측식으로 계산된 회전량은 100회 이상의 반복횟수부터는 실험값을 잘 모사하는 것으로 나타났다.
1-g 모형실험을 수행하여 반복하중의 진폭과 지반밀도, 버켓제원 등을 변화시키며 다양한 조건에 대한 실험을 수행하였다. 실험결과로부터, 버켓기초의 제하강성, 누적회전각 등을 분석하고 최종적으로, 버켓기초의 장기 누적회전각을 산정할 수 있는 경험식을 제안하였다.
위 실험결과를 이용하여 사질토 지반에 근입된 버켓 기초의 누적 회전각을 산정할 수 있는 예측식 (2)를 제안하였다. 이 식은 버켓기초의 근입깊이(L/D), 그리고 반복 수평하중 비(R_c)를 이용하여 반복횟수 증가에 따른 정규 누적 회전량을 산정한다.
모형실험은 크게 2가지 단계로 수행되었다. 첫 번째 단계는 정적 수평하중을 가하여 버켓기초의 정적 항복 하중을 산정하였다. 두 번째 단계는 하중진폭을 달리하여 장기 반복하중을 가하면서 버켓기초의 누적 회전각을 측정하였다.

대상 데이터

원형 구조물에 대하여 Wood(2004)가 제안한 상사법칙을 적용하여 길이 상사비 1/100에 대한 모형 버켓기초를 제작하였다. 그 결과, 모형 버켓은 Fig. 3과 같이 두께 1mm의 알루미늄으로 제작되었으며, 버켓의 직경(D)은 150mm, 측벽의 길이(L)는 75mm(L/D=0.5)와 150mm (L/D=1.0)의 2가지로 제작하였다. 버켓상단 중앙 구멍의 나사선을 이용하여 타워에 해당하는 막대와 기초를 연결하였다.
수치해석 결과, 버켓으로부터 토조 좌우까지 거리는 버켓직경의 2 배 이상, 버켓기초의 선단 끝으로부터 버켓직경의 1배이상일 경우 동일한 하중-변위 결과가 얻어졌다. 그러므로, 이 결과를 이용하여 토조의 제원은 직경 600mm, 높이 350mm로 제작하였다.
모형지반의 흙은 실리카 모래를 사용하였다. 이 실리카 모래의 최대, 최소 건조단위중량은 각각 16.

이론/모형

건조 지반은 강사법을 이용하여 2가지 밀도를 조성하였다. 깊이별로 상대밀도가 균일한 지반을 만들기 위하여 낙하높이를 5cm간격으로 일정하게 유지하였다.
식 (2)의 입력변수들 α, β 및 Tb을 산정하기 위하여 최소 자승법을 적용하였다.
그리고, 버켓재료는 두께 30mm의 강재를 가정하였다. 원형 구조물에 대하여 Wood(2004)가 제안한 상사법칙을 적용하여 길이 상사비 1/100에 대한 모형 버켓기초를 제작하였다. 그 결과, 모형 버켓은 Fig.
2는 본 연구에서 사용한 재하장비와 시험체 단면을 보여준다. 재하장비는 LeBlanc 등(2010)이 제안한 장비를 개량하여 제작하였다. 재하장비의 원리는 다음과 같다.
5는 정적재하와 반복하중 재하 예를 보여준다. 정적재하의 경우 수평하중-회전각 곡선을 산정한 후 Tangent intersection 방법(Villalobos, 2006; Hung and Kim, 2014)을 적용하여 곡선의 초기부와 후반부에 대한 접선을 그어 그 교차점을 항복하중 H₀으로 결정하였다.
을 산정하기 위하여 최소 자승법을 적용하였다. 즉, 식으로 예측한 회전량과 실험에서 얻어진 회전량 값의 차이가 최소가 되는 입력 변수값들을 시행착오법으로 산정하였다.

성능/효과

(1) 버켓기초의 수평 항복하중은 L/D비가 0.5에서 1.0으로 증가함에 따라 버켓기초의 수평방향 지지면적이 증가하여 약 2배 증가하였다. 동일한 L/D비에서 상대밀도가 34%에서 49%로 증가함에 따라 수평 항복하중은 L/D비가 0.
(3) 버켓기초의 정규 누적 회전량은 반복횟수 및 반복 하중의 크기에 따라 증가하였다. 반복 하중의 크기가 작은 경우 정규 회전량 값이 급격하게 증가하다가 N=100회 이상 일 때부터 정규 회전량 증가속도가 일정해지는 것으로 나타났다.
깊이별로 상대밀도가 균일한 지반을 만들기 위하여 낙하높이를 5cm간격으로 일정하게 유지하였다. 그 결과, 낙하높이는 350mm와 550mm를 적용하였을 때 모형지반의 상대밀도는 각각 34%와 49%로 나타났다. 1g 모델의 경우 낮은 구속압에서 실험하기 때문에 현장의 높은 구속압에서의 지반거동을 재현하기 어렵다.
동일한 L/D비에서 상대밀도의 변화에 따른 항복하중값을 분석한 결과 상대밀도가 34%에서 49%로 증가함에 따라 L/D비가 0.5인 경우 약 1.24배 증가하였으며, L/D비가 1.0인 경우 약 1.17배 증가하였다. 그 이유는 상대밀도가 증가함에 따라 조밀한 지반이 조성되며 이로 인하여 지반의 수평방향 저항력이 증가하기 때문이다.
(2010)은 사질토 지반에 설치된 말뚝기초에 대하여 상대밀도, 하중크기 및 하중재하 방향을 달리하여 실험을 수행하였으며, 실험 결과 반복하중 및 하중의 크기가 증가함에 따라 기초의 누적 회전량이 증가하는 것으로 나타났다. 또한 하중 재하방향이 양방향 재하일 경우, 일방향 하중 재하의 경우보다 누적 변위 발생량이 큰 것으로 나타났다. Zhu et al.
반복 하중의 크기가 작은 경우(N < 100) 정규 회전량 값이 급격하게 증가하다가 N=100회 이상 일 때부터 정규 회전량 증가속도가 일정해지는 것으로 나타났다. 또한, 반복 하중의 크기가 큰 경우(R_c=0.5 이상) 초기에 큰 변위가 발생하면서 작은 반복 횟수에서 정규 회전량의 증가속도가 일정해졌다.
(2) 버켓기초의 장기 수평거동을 분석하기 위하여 반복 수평재하 실험을 수행하였다. 먼저 반복하중으로 인한 제하 강성을 분석한 결과 상대밀도와 L/D비에 관계없이 반복횟수가 증가함에 따라 제하 강성은 증가하는 것으로 나타났으며, 하중의 크기가 증가함에 따라 제하 강성값은 작게 나타났다.
(3) 버켓기초의 정규 누적 회전량은 반복횟수 및 반복 하중의 크기에 따라 증가하였다. 반복 하중의 크기가 작은 경우 정규 회전량 값이 급격하게 증가하다가 N=100회 이상 일 때부터 정규 회전량 증가속도가 일정해지는 것으로 나타났다.
반복 하중의 크기가 작은 경우(N < 100) 정규 회전량 값이 급격하게 증가하다가 N=100회 이상 일 때부터 정규 회전량 증가속도가 일정해지는 것으로 나타났다.
버켓기초의 L/D비의 증가에 따른 항복하중 값을 분석한 결과 상대밀도가 34%인 경우 약 2.3배 증가하는 것으로 나타났으며, 상대밀도가 49%인 경우 약 2.2배 증가하였다. 그 이유는 버켓기초의 길이가 증가함에 따라 수평방향으로 저항하는 버켓기초의 면적이 증가하기 때문이다.
11은 각각의 상대밀도에서 반복횟수 증가에 따른 제하 강성의 변화를 보여준다. 상대밀도와 L/D비에 관계없이 반복횟수가 증가함에 따라 제하 강성은 증가하는 것으로 나타났다. 그리고, 반복하중의 진폭이 증가함에 따라 제하 강성의 값은 작게 나타났는데, 그 이유는 하중의 크기가 커짐에 따라 회전 발생량이 커지고 이로 인하여 주변 지반의 강성이 저하되기 때문으로 판단된다.
모형토조는 강재로 제작하였으며, 토조의 좌우 크기 및 높이는 3차원 수치해석 결과로부터 버켓의 변형에 영향을 주지 않는 최적크기를 결정하였다. 수치해석 결과, 버켓으로부터 토조 좌우까지 거리는 버켓직경의 2 배 이상, 버켓기초의 선단 끝으로부터 버켓직경의 1배이상일 경우 동일한 하중-변위 결과가 얻어졌다. 그러므로, 이 결과를 이용하여 토조의 제원은 직경 600mm, 높이 350mm로 제작하였다.
14에 예측값을 점선으로 표시하였다. 예측식으로 계산된 회전량은 100회 이상의 반복횟수부터는 실험값을 잘 모사하는 것으로 나타났다.
60N으로 산정되었다. 즉, 상대밀도 및 L/D비의 증가에 따라 항복하중이 증가하는 경향을 보여주었다.

후속연구

8(b)는 x축과 y축의 값에 로그 스케일을 적용한 결과로서, 회전각이 직선형태로 증가한다. 그러므로, 로그 스케일 관계를 이용하여, 재하횟수 증가에 따라 버켓기초의 누적 회전량을 예측할 수 있는 설계식을 개발할 수 있다.

질의응답

핵심어	질문	논문에서 추출한 답변
	석션 버켓기초는 무엇인가?	석션 버켓기초는 별도의 대형 시공장비가 필요없고 시공이 간편하기 때문에 해저지반이 점토 또는 보통 조밀한 사질토 지반인 경우 가장 경제적인 기초형식으로 알려져 있다. 버켓기초는 컵을 뒤집어놓은 형상의 기초로서, Fig.
	버켓기초는 무엇에 널리 적용됐는가?	최근, 해상 풍력발전기의 기초구조물로서 석션 버켓 기초의 적용 연구가 활발히 수행되고 있다. 버켓기초는 지금까지 해상작업대, 자켓구조 등과 같은 해상구조물에 널리 적용되어 왔다(Tjelta and Haaland, 1993; Bransby and Randolph, 1998; Houlsby et al., 2005; Luke et al.
	해상 버켓기초는 그 장점에도 불구하고 적용사례가 많지 않은 이유가 무엇인가?	해상 버켓기초는 시공비용 및 적용범위 측면에서 큰 장점이 있지만 최근까지 적용사례는 많지 않다. 그 이유는 버켓기초는 얕은기초의 일종으로 이동과 회전이 함께 발생하는 등 파괴 메커니즘이 복잡하여 실무적인 설계법이 정립되어 있지 않기 때문이다. 특히, 해상 풍력 발전기와 같은 해상구조물에는 풍력, 조력 및 파력 등에 의한 장기간에 걸친 반복하중의 영향으로 장기 누적변위가 발생할 수 있지만 이에 대한 버켓기초의 거동예측 및 설계법이 정립되어 있지 않다.

참고문헌 (18)

Altaee, A. and Fellenius, B. H. (1994), "Physical Modeling in Sand", Canadian Geotechnical Journal, Vol.31, No.3, pp.420-431.

상세보기
Been, K. and Jefferies, M. G. (1985), "A State Parameter for Sands", Geotechnique, Vol.35, No.2, pp.99-112.

상세보기
Bransby, M. F. and Randolph, M. F. (1998), "Combined Loading of Skirted Foundations", Geotechnique, 48, pp.637-655.

상세보기
Byrne, B. W. (2000), "Investigations of Suction Caissons in Dense Sand", PhD Dissertation, Magdalen College, University of Oxford.
Cox, J. A., O'Loughlin, C. D., Cassidy, M., Bhattacharya, S., Gaudin, C., and Bienen, B. (2014), "Centrifuge Study on the Cyclic Performance of Caissons in Sand", International Journal of Physical modelling in Geotechnics, Vol.14, No.4, pp.99-115.

상세보기
Det Norske Veritas (2007), "Design of Offshore Wind Turbine Structures", Offshore standard DNV-OS-J101.
Foglia, A., Ibsen, L. B., Nicolai, G., and Andersen, L. V. (2014), "Obsevations on Bucket Foundations under Cyclic Loading in Dense Saturated Sand", Proceedings of the 8 th international conference of physical modelling in geotechnics (ICPMG), CRC Press.
Houlsby, G. T., Ibsen, L. B., and Byrne, B. W. (2005), "Suction Caissons for Wind Turbines", Frontiers on Offshore Geotechnics (ISFOG 2005)-Gourvenec & Cassidy (eds), Taylor & Francis group, London, ISBN 041539063X, pp.75-93.
Hung, L. C. and Kim, S. R. (2014), "Evaluation of Undrained Bearing Capacities of Bucket Foundations under Combined Loads", Marine Georesources and Geotechnology 32, pp.76-92.

상세보기
Lee, J. H., Do, J. U., and Kim, S. R. (2015), "A Comparative Study on the Resistances of Bucket Foundation in Sand with Different Installation Methods", Int. J. of Geomate, Vol.8, No.1, pp.1186-1189.
Kelly, R. B., Houlsby, G. T., and Byrne, B. W. (2006), "Transient Vertical Loading of Model Suction Saissons in a Pressure Chamber", Geotechnique, Vol.56, No.10, pp.665-675.

상세보기
LeBlanc, C., Houlsby, G. T., and Byrne, B. (2010), "Response of Stiff Piles in Sand to Long-term Cyclic Lateral Loading", Geotechnique, Vol.60, No.2, pp.79-90.

상세보기
Lee, S. H., Kim, S. R., Lee, J. Y., and Choi, C. H. (2014), "Development and Verification of Long-term Cyclic Loading Equipment to Analyze behavior of Foundation of Offshore Wind Turbine", Korean Geotechnical Engineering, Vol.30, No.10, pp.8-17. (in Korean)
Luke, A. M., Rauch, A. F., Olson, R. E., and Mecham, E. C. (2005), "Components of Suction Caisson Capacity Measured in Axial Pullout Tests", Ocean Engineering 32, pp.878-891.

상세보기
Tjelta, T. I. and Haaland, G. (1993), "Novel Foundation Concept for a Jacket Finding its Place", Offshore site investigation and foundation behaviour 28, pp.717-718.
Wood, D. M. (2004), Geotechnical Modelling, Spon Press, New york, USA.
Villalobos, F. A. (2006), "Model Testing of Foundations for Offshore Wind Turbines", PhD dissertation, Keble College, University of Oxford.
Zhu, B., Byrne, B. W., and Houlsby, G. T. (2013), "Long-term Lateral Cyclic Response of Suction Caisson Foundations in Sand", Journal of Geotechnical and Geoenvironmental Engineering, ASCE, Vol.139, No.1, pp.73-83.

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