[논문]오스테나이트계 고망간강의 인장 특성에 미치는 결정립 크기의 영향

이상인; 조윤; 황병철

doi:10.3740/mrsk.2016.26.6.325

오스테나이트계 고망간강의 인장 특성에 미치는 결정립 크기의 영향
Effect of Grain Size on the Tensile Properties of an Austenitic High-Manganese Steel 원문보기

한국재료학회지 = Korean journal of materials research, v.26 no.6, 2016년, pp.325 - 331

이상인 (서울과학기술대학교 신소재공학과) , 조윤 (서울과학기술대학교 신소재공학과) , 황병철 (서울과학기술대학교 신소재공학과)

Abstract ▼ AI-Helper

This paper presents a study of the tensile properties of austenitic high-manganese steel specimens with different grain sizes. Although the stacking fault energy, calculated using a modified thermodynamic model, slightly decreased with increasing grain size, it was found to vary in a range of $23.4mJ/m^2$ to $27.1mJ/m^2$. Room-temperature tensile test results indicated that the yield and tensile strengths increased; the ductility also improved as the grain size decreased. The increase in the yield and tensile strengths was primarily attributed to the occurrence of mechanical twinning, as well as to the grain refinement effect. On the other hand, the improvement of the ductility is because the formation of deformation-induced martensite is suppressed in the high-manganese steel specimen with small grain size during tensile testing. The deformation-induced martensite transformation resulting from the increased grain size can be explained by the decrease in stacking fault energy or in shear stress required to generate deformation-induced martensite transformation.

주제어

AI 본문요약
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문제 정의

Table 1. The austenite grain size, stacking fault energy and tensile properties of high-manganese steel specimens investigated in this study.
본 연구에서 어닐링 조건에 따라 오스테나이트 결정립 크기가 다른 3 종류의 시편을 제작한 후 상온 인장 시험을 실시하여 인장 특성에 미치는 오스테나이트 결정립 크기의 영향을 알아보았다. 오스테나이트 결정립 크기가 다른 3 종류의 시편에 대하여 상온 인장 시험한 공칭 응력-변형률 곡선을 Fig.
본 연구에서는 오스테나이트계 Fe-24.5Mn-4Cr-0.45C 고망간강에 대하여 어닐링 시간 및 온도를 조절하여 다른 오스테나이트 결정립 크기를 갖는 시편을 제조한 후 결정립 크기에 따른 SFE를 계산하고, 인장 시험을 실시하여 인장 특성과 변형 조직에 미치는 오스테나이트 결정립 크기의 영향을 체계적으로 이해하고자 하였다.

가설 설정

2. Optical micrographs of the high-manganese steel specimens annealed at (a) 950℃ for 5 min, (b) 950℃ for 60 min, (c) 1,100℃ for 60 min, and (d) their stacking fault energy plotted as a function of austenite grain size.

제안 방법

인장 시험 전, 후의 변형 조직은 EBSD (electron backscatter diffraction) 분석을 통해 확인하였으며, EBSD분석을 위해 시편의 표면을 기계적으로 연마한 후 Colloidal silica 현탁액으로 최종 연마하여 기계적 연마로 인해 발생된 표면의 결함을 제거하였다. EBSD분석은 FE-SEM (field emission scanning electron microscope) 내에서 실시되었으며, 결정방위는 EDAX-TSL사(TexSEM Laboratories, Inc.)에서 제공되는 OIM (orientation imaging microscopy) Analysis 소프트웨어를 이용하여 분석하였다. 인장 시험 후 파괴된 시편의 파면을 SEM으로 관찰하여 인장 특성에 미치는 결정립 크기의 영향을 고찰하였다.
모든 시편에서 오스테나이트 결정립 내에 변형 조직이 나타난 것을 확인할 수 있는데 GS3 시편의 경우 마르텐사이트의 조직, GS1과 GS2 시편의 경우에는 기계적 쌍정이 변형 조직으로 형성 된 것으로 판단되지만, 광학현미경 관찰 결과로는 오스테나이트 결정립 내에 발생한 변형 조직의 형상이 비슷하기 때문에 정확히 구분하기 어려웠다. 따라서 EBSD 분석을 통해 인장 시험시 발생하는 변형 조직을 확인하였다. GS3 시편에 대한 EBSD 결과를 Fig.
인장 시험 결과 오스테나이트 결정립 크기가 작아질수록 항복 및 인장 강도가 증가하였고, 동시에 연성도 증가하는 결과를 나타내었다. 먼저 강도에 미치는 오스테나이트 결정립 크기의 영향을 알아보기 위해 Fig. 4(a)에 오스테나이트 결정립 크기에 따른 항복 및 인장 강도 변화를 다른 연구자들의 결과와 본 연구 결과를 비교하여 나타내었다.^32-35) 본 연구에서 제조된 시편들의 결과는 다른 연구자들의 결과와 동일하게 오스테나이트 결정립 크기가 작아질수록 항복 및 인장 강도가 증가하는 경향을 나타냈다.
본 연구에서는 Fe-24.5Mn-4Cr-0.45C 조성을 갖는 오스테나이트계 고망간강에 대하여 어닐링 온도 및 시간을 변화시킨 후 결정립 크기가 다른 3 종류의 시편을 제조하고, 상온 인장 시험을 통해 다음과 같은 결론을 얻었다.
SFE를 구하는 방법으로는 X-ray 회절 또는 투과전자현미경 관찰 등의 실험을 통해 구하는 방법과 열역학 데이터를 토대로 하여 계산하는 방법이 있다. 본 연구에서는 Olson과 Cohen에 의해 제안된 식에 결정립 크기의 영향을 추가한 변형된 열역학적 모델 식을 사용하여 Fe-Mn-Cr-C 합금계의 SFE를 계산하였으며, Fig. 1에 본 연구에서 사용한 SFE 계산식의 순서도를 요약하였다.^20-23) Table 2에 SFE 계산에 사용된 열역학적 수치들을 나타내었으며,^20-22,24-31) Fig.
6 mm의 판재를 제조하였다. 본 연구에서는 오스테나이트 단상 조직을 갖는 시편에 대하여 결정립 크기를 변화시키기 위하여 열역학 계산으로부터 얻어진 평형 상태도에 근거하여 950~1,100℃의 온도 범위에서 5~60분간 어닐링 처리를 하여 오스테나이트 결정립 크기가 다른 3종류의 고망간강 시편을 제조하였다(Table 1). 여기서, 시편들은 결정립 크기에 따라 편의상 ‘GS1’, ‘GS2’, 그리고 ‘GS3’로 표기하였다.
이 고망간강은 진공 유도용해로를 이용하여 30 kg의 잉곳으로 제조한 후 1,200℃ 이상의 온도에서 두께 30 mm로 사이징 압연한 후 1,100℃로 재가열하여 1,100~1,000℃의 온도에서 두께 5 mm로 열간 압연 후 급랭처리 하였다. 열간 압연된 판재의 표면에 생긴 탈탄층을 제거하기 위하여 판재의 위, 아래 면을 연삭 처리하여 두께 4mm로 만든 후 60 % 압하율로 냉간 압연 하여 최종 두께 1.6 mm의 판재를 제조하였다. 본 연구에서는 오스테나이트 단상 조직을 갖는 시편에 대하여 결정립 크기를 변화시키기 위하여 열역학 계산으로부터 얻어진 평형 상태도에 근거하여 950~1,100℃의 온도 범위에서 5~60분간 어닐링 처리를 하여 오스테나이트 결정립 크기가 다른 3종류의 고망간강 시편을 제조하였다(Table 1).
%)의 화학조성을 갖는 오스테나이트계 고망간강이다. 이 고망간강은 진공 유도용해로를 이용하여 30 kg의 잉곳으로 제조한 후 1,200℃ 이상의 온도에서 두께 30 mm로 사이징 압연한 후 1,100℃로 재가열하여 1,100~1,000℃의 온도에서 두께 5 mm로 열간 압연 후 급랭처리 하였다. 열간 압연된 판재의 표면에 생긴 탈탄층을 제거하기 위하여 판재의 위, 아래 면을 연삭 처리하여 두께 4mm로 만든 후 60 % 압하율로 냉간 압연 하여 최종 두께 1.
5 mm/min의 cross-head 속도로 상온에서 인장 시험하였다. 인장 시험 전, 후의 변형 조직은 EBSD (electron backscatter diffraction) 분석을 통해 확인하였으며, EBSD분석을 위해 시편의 표면을 기계적으로 연마한 후 Colloidal silica 현탁액으로 최종 연마하여 기계적 연마로 인해 발생된 표면의 결함을 제거하였다. EBSD분석은 FE-SEM (field emission scanning electron microscope) 내에서 실시되었으며, 결정방위는 EDAX-TSL사(TexSEM Laboratories, Inc.
)에서 제공되는 OIM (orientation imaging microscopy) Analysis 소프트웨어를 이용하여 분석하였다. 인장 시험 후 파괴된 시편의 파면을 SEM으로 관찰하여 인장 특성에 미치는 결정립 크기의 영향을 고찰하였다.
여기서, 시편들은 결정립 크기에 따라 편의상 ‘GS1’, ‘GS2’, 그리고 ‘GS3’로 표기하였다. 제조된 시편의 미세조직은 압연 판재의 옆면을 연마하고 3 % 나이탈 용액으로 에칭한 후 광학현미경으로 관찰하였다.
1 mJ/m²로 크게 변하지 않았다. 한편 본 연구에서는 Cr 첨가에 의한 탄화물 석출 영향을 배제하기 위하여 열역학 계산으로부터 얻어진 평형 상태도에 근거하여 950, 1,100℃의 온도에서 5~60 분간 어닐링을 실시하여 결정립 크기가 다른 3 종류의 시편을 제작하였고, Fig. 2(a)~(c)에 본 연구에서 제조된 시편들의 미세조직 사진을 나타내었다. 모든 미세조직은 오스테나이트 단상으로 존재하며, 일부 결정립 내에 어닐링 쌍정(annealing twinning)이 존재함을 확인할 수 있었는데 어닐링 온도가 높고, 시간이 길어질수록 오스테나이트 결정립 크기가 증가하였다.

대상 데이터

본 연구에서 사용된 합금은 Fe-24.5Mn-4Cr-0.45C (wt. %)의 화학조성을 갖는 오스테나이트계 고망간강이다. 이 고망간강은 진공 유도용해로를 이용하여 30 kg의 잉곳으로 제조한 후 1,200℃ 이상의 온도에서 두께 30 mm로 사이징 압연한 후 1,100℃로 재가열하여 1,100~1,000℃의 온도에서 두께 5 mm로 열간 압연 후 급랭처리 하였다.
본 연구에서 제조된 시편들의 SFE는 23.4~27.1 mJ/m²로 일반적으로 오스테나이트계 고망간강에서 보고되고 있는 기계적 쌍정이 발생하는 범위(20~40 mJ/m²) 내에 존재한다. GS3 시편의 가공경화 거동 결과를 볼 때, 인장 시험시 기계적 쌍정에 의한 가공경화가 아닌 변형 유기마르텐사이트 변태에 의한 가공경화 효과가 나타난 것으로 생각된다.

이론/모형

인장 시험은 ASTM E8 표준 시험법에 따라 냉간 압연된 시편의 압연 방향으로 표점 거리 25 mm, 직경 6.3mm의 subsize 판상 시편으로 가공하고, 10톤 용량의 만능 시험기를 사용하여 1.5 mm/min의 cross-head 속도로 상온에서 인장 시험하였다. 인장 시험 전, 후의 변형 조직은 EBSD (electron backscatter diffraction) 분석을 통해 확인하였으며, EBSD분석을 위해 시편의 표면을 기계적으로 연마한 후 Colloidal silica 현탁액으로 최종 연마하여 기계적 연마로 인해 발생된 표면의 결함을 제거하였다.

성능/효과

1) 수정된 열역학적 모델에 의한 SFE 계산 결과 오스테나이트 결정립 크기가 증가할수록 SFE가 감소하는 결과가 나타났지만, 그 값은 23.4~27.1 mJ/m²로 크게 변하지 않았다.
5Si 조성을 갖는 쌍정유기소성(twinning induced plasticity, 이하 TWIP) 강에 대하여 결정립 크기와 상온에서의 연성-취성 천이 거동에 대해 연구하였다.¹⁰⁾ 이들 결과에 의하면 항복 강도와 최대 인장 강도는 결정립 크기가 증가할수록 감소하였고, 연성의 경우 결정립 크기가 증가할수록 연성이 증가하다가 특정 결정립 크기에서 최대 연성을 가진 후 다시 감소하였다. 또한 Dini 등은 Fe-31Mn-3Al-3Si 조성의 TWIP강에 대하여 인장 변형에 미치는 결정립 크기의 영향을 고찰하였는데, 결정립 크기가 증가할수록 항복 강도와 최대 인장 강도는 감소하였고, 연성은 증가하는 결과를 나타냈다.
2) 어닐링 온도 및 시간이 증가함에 따라 오스테나이트 결정립 크기가 증가하는데 상온 인장 시험 결과 결정립 크기가 감소할수록 항복 및 인장 강도가 증가하였고 동시에 연성도 증가하는 결과를 나타내었다.
3) 항복 및 인장 강도에 미치는 결정립 크기 영향의 경우 결정립이 미세할수록 강도가 크게 증가하는데 이는 결정립 미세화에 의한 강화 효과와 동시에 인장 시험시 발생하는 기계적 쌍정에 의한 강화 효과가 부가적으로 작용하기 때문이다.
5) 오스테나이트 결정립 크기가 큰 고망간강에서 발생된 변형 유기 마르텐사이트는 결정립 크기 증가로 인한 SFE의 감소 또는 변형 유기 마르텐사이트 변태에 필요한 전단 응력의 감소로 설명될 수 있다.
8에 나타내었다. GS1과 GS2 시편의 경우 딤플(dimple)들이 잘 발달된 전형적인 연성 파면을 나타낸 반면, GS3 시편의 경우 딤플과 동시에 유사 벽개(quasi-cleavage) 형태의 파면이 나타났다. 이러한 유사 벽개 파면의 생성은 1차, 2차 마르텐사이트 교차점 또는 쌍정과 마르텐사이트 교차점에서 발생한 균열에 의해 발생되는 것으로 보고된다.
이는 이전 여러 연구자들에 의해 보고된 내용으로도 설명될 수 있는데, 첫째로 결정립 크기 증가로 인한 SFE 감소에 의해 변형 유기 마르텐사이트 변태가 쉽게 발생하기 때문이다. 둘째로 오스테나이트 결정립 크기가 커지면 변형 유기 마르텐사이트 변태에 필요한 전단 응력이 기계적 쌍정 형성에 필요한 전단 응력보다 감소되어 GS3 시편에서 인장 시험시 변형 유기 마르텐사이트 변태가 발생한 것으로도 생각할 수 있다.^10,36)
2(a)~(c)에 본 연구에서 제조된 시편들의 미세조직 사진을 나타내었다. 모든 미세조직은 오스테나이트 단상으로 존재하며, 일부 결정립 내에 어닐링 쌍정(annealing twinning)이 존재함을 확인할 수 있었는데 어닐링 온도가 높고, 시간이 길어질수록 오스테나이트 결정립 크기가 증가하였다.
6에 나타내었다. 모든 시편에서 오스테나이트 결정립 내에 변형 조직이 나타난 것을 확인할 수 있는데 GS3 시편의 경우 마르텐사이트의 조직, GS1과 GS2 시편의 경우에는 기계적 쌍정이 변형 조직으로 형성 된 것으로 판단되지만, 광학현미경 관찰 결과로는 오스테나이트 결정립 내에 발생한 변형 조직의 형상이 비슷하기 때문에 정확히 구분하기 어려웠다. 따라서 EBSD 분석을 통해 인장 시험시 발생하는 변형 조직을 확인하였다.
2(d)에 오스테나이트 결정립 크기에 따른 SFE를 나타내었다. 본 연구에서 제조된 시편의 SFE 계산 결과 오스테나이트 결정립 크기가 증가할수록 SFE 값이 작아졌지만, 그 범위는 23.4~27.1 mJ/m²로 크게 변하지 않았다. 한편 본 연구에서는 Cr 첨가에 의한 탄화물 석출 영향을 배제하기 위하여 열역학 계산으로부터 얻어진 평형 상태도에 근거하여 950, 1,100℃의 온도에서 5~60 분간 어닐링을 실시하여 결정립 크기가 다른 3 종류의 시편을 제작하였고, Fig.
^37,38) 따라서 본 연구결과에서 오스테나이트 결정립 크기 조대화에 의해 발생된 취성 파괴 형태의 파면들은 변형 유기 마르텐사이트에 의한 것으로 판단된다. 이를 통해 오스테나이트 결정립 크기의 증가는 변형 조직의 차이를 일으키며, 이는 최종적인 파괴 형태에 영향을 준 것으로 확인할 수 있었다.
3에 나타내었다. 인장 시험 결과 오스테나이트 결정립 크기가 작아질수록 항복 및 인장 강도가 증가하였고, 동시에 연성도 증가하는 결과를 나타내었다. 먼저 강도에 미치는 오스테나이트 결정립 크기의 영향을 알아보기 위해 Fig.

질의응답

핵심어	질문	논문에서 추출한 답변
	액화천연가스(LNG) 저장용 소재로 오스테나이트계 고망간강이 주목받는 이유는?	현재 액화천연가스(LNG) 저장용 소재로 주로 사용되고 있는 오스테나이트계 스테인리스강, 9 % Ni강, 알루미늄 합금 등은 원소재의 가격이 비싸고, 가공이 까다롭기 때문에 이를 대체할 목적으로 오스테나이트계 고망간강에 대한 연구가 활발히 이루어지고 있다.1-8) 이러한 오스테나이트계 고망간강은 기존에 사용되고 있는 합금 소재에 비해 가격 경쟁력이 높으며, 우수한 저온 강도 및 인성을 가지고 있어 많은 응용이 기대되는 소재이다.
	쌍정유기소성강에 대하여 결정립 크기와 상온에서의 연성-취성 천이 거동은 어떠한가?	5Si 조성을 갖는 쌍정유기소성(twinning induced plasticity, 이하 TWIP) 강에 대하여 결정립 크기와 상온에서의 연성-취성 천이 거동에 대해 연구하였다.10) 이들 결과에 의하면 항복 강도와 최대 인장 강도는 결정립 크기가 증가할수록 감소하였고, 연성의 경우 결정립 크기가 증가할수록 연성이 증가하다가 특정 결정립 크기에서 최대 연성을 가진 후 다시 감소하였다. 또한 Dini 등은 Fe-31Mn-3Al-3Si 조성의 TWIP강에 대하여 인장 변형에 미치는 결정립 크기의 영향을 고찰하였는데, 결정립 크기가 증가할수록 항복 강도와 최대 인장 강도는 감소하였고, 연성은 증가하는 결과를 나타냈다.
	오스테나이트계 고망간강의 장점은?	현재 액화천연가스(LNG) 저장용 소재로 주로 사용되고 있는 오스테나이트계 스테인리스강, 9 % Ni강, 알루미늄 합금 등은 원소재의 가격이 비싸고, 가공이 까다롭기 때문에 이를 대체할 목적으로 오스테나이트계 고망간강에 대한 연구가 활발히 이루어지고 있다.1-8) 이러한 오스테나이트계 고망간강은 기존에 사용되고 있는 합금 소재에 비해 가격 경쟁력이 높으며, 우수한 저온 강도 및 인성을 가지고 있어 많은 응용이 기대되는 소재이다. 현재 오스테나이트계 고망간강은 극저온에서 물성이 우수한 오스테나이트 단상 조직을 얻기 위해 오스테나이트 안정화 원소로 알려진 Mn 및 C를 다량 함유하고 있다.

참고문헌 (38)

J. E. Jung, J. Park, J. S. Kim, J. B. Jeon, S. K. Kim and Y. W. Chang, Met. Mater. Int., 20, 27 (2014).

상세보기
J. S. Kim, J. B. Jeon, J. E. Jung, K. K. Um and Y. W. Chang, Met. Mater. Int., 20, 41 (2014).

상세보기
D. Jeong, T. Park, J. Lee and S. Kim, Met. Mater. Int., 21, 453 (2015).

상세보기
M. Jo, Y. M. Koo and S. K. Kwon, Met. Mater. Int., 21, 227 (2015).

상세보기
K. M. Rahman, V. A. Vorontsov and D. Dye, Acta Mater., 89, 247 (2015).

상세보기
M. Koyama, T. Lee, C. S. Lee and K. Tsuzaki, Mater. Des., 49, 234 (2013).

상세보기
I. Gutierrez-Urrutia and D. Raabe, Scr. Mater., 66, 992 (2012).

상세보기
D. B. Santos, A. A. Saleh, A. A. Gazder, A. Carman, D. M. Duarte,E. A. Ribeiro, B. M. Gonzalez and E. V. Pereloma, Mater. Sci. Eng., A, 528, 3545 (2011).

상세보기
O. Bouaziz, S. Allain, C. P. Scott, P. Cugy and D. Barbier, Curr. Opin. Solid State Mater. Sci., 15, 141 (2011).

상세보기
S. Y. Jo, J. Han, J. H. Kang, S. Kang, S. Lee and Y. K. Lee, J. Alloys Compd., 627, 374 (2015).

상세보기
G. Dini, R. Ueji and A. Najafizadeh, Mater. Sci. Forum, 654, 294 (2010).

상세보기
I. Gutierrez-Urrutia, S. Zaefferer and D. Raabe, Mater. Sci. Eng., A, 527, 3552 (2010).

상세보기
R. Ueji, N. Tsuchida, D. Terada, N. Tsuji, Y. Tanaka, A. Takemura and K. Kunishige, Scr. Mater., 59, 963 (2008).

상세보기
S. Kang, J. G. Jung, M. Kang, W. Woo and Y. K. Lee, Mater. Sci. Eng., A, 652, 212 (2016).

상세보기
G. Dini, A. Najafizadeh, S. M. Monir-Vaghefi and R. Ueji, J. Mater. Sci. Technol., 26, 181 (2010).

상세보기
J. G. Sevillano, Scr. Mater., 59, 135 (2008).

상세보기
M. A. Meyers, O. Vohringer and V. A. Lubarda, Acta Mater., 49, 4025 (2001).

상세보기
E. El-Danaf, S. R. Kalidindi and R. D. Doherty, Metall. Mater. Trans. A, 30, 1223 (1999).

상세보기
H. Nakatsu, T. Miyata and S. Takaki, J. Jpn. Inst. Met., 60, 928 (1996).

상세보기
G. B. Olson and M. Cohen, Metall. Trans. A, 7A, 1897 (1976).
Y. K. Lee and C. S. Choi, Metall. Mater. Trans. A, 31A, 355 (2000).
L. Li and T. Y. Hsu, Calphad, 21, 443 (1997).

상세보기
S. Curtze, V. T. Kuokkala, A. Oikari, J. Talonen and H. Hanninen, Acta Mater., 59, 1068 (2011).

상세보기
S. Allain, J. P. Chateau, O. Bouaziz, S. Migot and N. Guelton, Mater. Sci. Eng. A, 387, 158 (2004).
P. J. Ferreira and P. Mullner, Acta Mater., 46, 4479 (1998).

상세보기
A. T. Dinsdale, Calphad, 15, 317 (1991).

상세보기
A. Dumay, J. P. Chateau, S. Allain, S. Migot and O. Bouaziz, Mater. Sci. Eng. A, 483, 184 (2008).
K. Ishida and T. Nishizawa, Trans. Jpn. Inst. Metall., 15, 225 (1974).

상세보기
S. Allain, Ph.D. Thesis, INPL, Nancy (2004).
I. A. Yakubtsov, A. Ariapour and D. D. Perovic, Acta Mater., 47, 1271 (1999).

상세보기
P. H. Adler, G. B. Olson and W. S. Owen, Metall. Trans. A, 17A, 1725 (1986).
J. D. Yoo, S. W. Hwang and K. T. Park, Mater. Sci. Eng. A, 508, 234 (2009).

상세보기
G. Dini, A. Najafizadeh, R. Ueji and S. M. Monir-Vaghefi, Mater. Des., 31, 3395 (2010).

상세보기
X. Yuan, L. Chen, Y. Zhao, H. Di and F. Zhu, J. Mater. Process. Technol., 217, 278 (2015).

상세보기
S. Wang, Z. Liu and G. Wang, Acta Metall. Sinica, 45, 1083 (2009).
S. Takaki, H. Nakatsu and Y. Tokunaga, Mater. Trans., JIM, 34, 489 (1993).

상세보기
S. Takaki, T. Furuya and Y. Tokunaga, ISIJ Int., 30, 632 (1990).

상세보기
M. Koyama, T. Sawaguchi and K. Tsuzaki, Metall. Mater. Trans. A, 43, 4063 (2012).

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용어 설명: PCR은 세균 특이성이 있는 primer를 이용하여 적은 수의 세균이 있을지라도 쉽게 검출할 수 있는 유용한 방법이며, 이를 이용하여 구강 내 치면세균막이나 타액에서 직접 세균을 검출할 수 있게 되었다[8].

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