후크형 강섬유와 폴리비닐알코올 섬유의 혼합 비율과 변형속도에 따른 하이브리드 섬유보강 시멘트복합체의 인장거동 Tensile Behavior of Hybrid Fiber Reinforced Cement Composite According to the Hooked Steel Fiber and Polyvinyl Alcohol Fiber Blending Ratio and Strain Rate원문보기
본 연구에서는 후크형 강섬유와 PVA 섬유의 혼합비에 따른 하이브리드 섬유보강 시멘트 복합체의 인장거동에 미치는 변형속도의 효과에 대하여 평가하기 위하여, 후크형 강섬유와 PVA 섬유를 각각 1.5+0.5, 1.0+1.0, 0.5+1.0vol.%의 혼합비로 보강한 하이브리드 섬유보강 시멘트 복합체를 제작하였다. 그 결과, 후크형 강섬유보강 시멘트 복합체는 변형속도가 증가함에 따라 섬유와 매트릭스의 부착력이 향상되어 인장강도, 변형능력 및 파괴인성이 크게 향상되었으며, 후크형 강섬유 주변의 매트릭스에 발생하는 마이크로 균열에 의해 직선형으로 인발되는 섬유의 수가 감소하고, 인장강도 점 이후의 응력 저하가 급격하게 발생하였다. 한편, PVA 섬유는 변형속도 $10^{-6}/s$에서는 끊어지는 파괴거동이 나타났으나, 변형속도 $10^1/s$에서는 변형속도가 증가함에 따라 섬유가 인발되는 파괴거동에 의해 다중균열 개수 및 변형능력이 감소하였다. 후크형 강섬유 1.5vol.%, PVA 섬유 0.5vol.%를 혼입한 시험체(HSF1.5PVA0.5)는 PVA가 후크형 강섬유의 주변 매트릭스에 발생하는 마이크로 균열을 억제하여 후크형 강섬유의 인발저항성능을 향상시키기 때문에 가장 높은 인장강도를 나타내었으며, 변형능력 및 파괴인성의 DIF가 크게 향상되었다. 또한, 변형속도 $10^1/s$에서는 후크형 강섬유의 인발저항성능의 증가로 인하여 직선형으로 인발되는 섬유의 수가 증가하기 때문에 인장강도 점 이후의 응력 저하가 감소하여 파괴인성의 시너지는 양의 값을 나타내었다.
본 연구에서는 후크형 강섬유와 PVA 섬유의 혼합비에 따른 하이브리드 섬유보강 시멘트 복합체의 인장거동에 미치는 변형속도의 효과에 대하여 평가하기 위하여, 후크형 강섬유와 PVA 섬유를 각각 1.5+0.5, 1.0+1.0, 0.5+1.0vol.%의 혼합비로 보강한 하이브리드 섬유보강 시멘트 복합체를 제작하였다. 그 결과, 후크형 강섬유보강 시멘트 복합체는 변형속도가 증가함에 따라 섬유와 매트릭스의 부착력이 향상되어 인장강도, 변형능력 및 파괴인성이 크게 향상되었으며, 후크형 강섬유 주변의 매트릭스에 발생하는 마이크로 균열에 의해 직선형으로 인발되는 섬유의 수가 감소하고, 인장강도 점 이후의 응력 저하가 급격하게 발생하였다. 한편, PVA 섬유는 변형속도 $10^{-6}/s$에서는 끊어지는 파괴거동이 나타났으나, 변형속도 $10^1/s$에서는 변형속도가 증가함에 따라 섬유가 인발되는 파괴거동에 의해 다중균열 개수 및 변형능력이 감소하였다. 후크형 강섬유 1.5vol.%, PVA 섬유 0.5vol.%를 혼입한 시험체(HSF1.5PVA0.5)는 PVA가 후크형 강섬유의 주변 매트릭스에 발생하는 마이크로 균열을 억제하여 후크형 강섬유의 인발저항성능을 향상시키기 때문에 가장 높은 인장강도를 나타내었으며, 변형능력 및 파괴인성의 DIF가 크게 향상되었다. 또한, 변형속도 $10^1/s$에서는 후크형 강섬유의 인발저항성능의 증가로 인하여 직선형으로 인발되는 섬유의 수가 증가하기 때문에 인장강도 점 이후의 응력 저하가 감소하여 파괴인성의 시너지는 양의 값을 나타내었다.
In this study, the fiber blending ratio and strain rate effect on the tensile behavior of hybrid fiber reinforced cement composite was evaluated. Hooked steel fiber and polyvinyl alcohol fiber were used for reinforcing fiber. The fiber blending ratio of HSF+PVA were 1.5+0.5, 1.0+1.0 and 0.5+1.5vol.%...
In this study, the fiber blending ratio and strain rate effect on the tensile behavior of hybrid fiber reinforced cement composite was evaluated. Hooked steel fiber and polyvinyl alcohol fiber were used for reinforcing fiber. The fiber blending ratio of HSF+PVA were 1.5+0.5, 1.0+1.0 and 0.5+1.5vol.%. As a results, the tensile strength, strain capacity and fracture toughness of the hooked steel fiber reinforced cement composites were improved by the increase of the bond strength of the fiber and the matrix according to increase of strain rate. However, the tensile stress sharply decreased after the peak stress because of the decrease in the number of straightened pull-out fibers by micro cracks in the matrix around hooked steel fiber. On the other hand, PVA fiber showed cut-off fracture at strain rate $10^{-6}/s$ with multiple cracks. However, at the strain rate $10^1/s$, the multiple cracks and strain capacity were decreased because of the pull-out fracture of PVA fiber. The HSF1.5PVA0.5 shown the highest tensile strength because the PVA fiber suppressed the micro cracks in the matrix around the hooked steel fiber and improved the pull-out resistance of hooked steel fiber. Thus, DIF of strain capacity and fracture toughness of HSF1.5PVA were greatly improved. In addition, the synergistic response of fracture toughness was positive because the tensile stress was slowly decreased after the peak stress by improvement of the pull-out resistance of hooked steel fiber at strain rate $10^1/s$.
In this study, the fiber blending ratio and strain rate effect on the tensile behavior of hybrid fiber reinforced cement composite was evaluated. Hooked steel fiber and polyvinyl alcohol fiber were used for reinforcing fiber. The fiber blending ratio of HSF+PVA were 1.5+0.5, 1.0+1.0 and 0.5+1.5vol.%. As a results, the tensile strength, strain capacity and fracture toughness of the hooked steel fiber reinforced cement composites were improved by the increase of the bond strength of the fiber and the matrix according to increase of strain rate. However, the tensile stress sharply decreased after the peak stress because of the decrease in the number of straightened pull-out fibers by micro cracks in the matrix around hooked steel fiber. On the other hand, PVA fiber showed cut-off fracture at strain rate $10^{-6}/s$ with multiple cracks. However, at the strain rate $10^1/s$, the multiple cracks and strain capacity were decreased because of the pull-out fracture of PVA fiber. The HSF1.5PVA0.5 shown the highest tensile strength because the PVA fiber suppressed the micro cracks in the matrix around the hooked steel fiber and improved the pull-out resistance of hooked steel fiber. Thus, DIF of strain capacity and fracture toughness of HSF1.5PVA were greatly improved. In addition, the synergistic response of fracture toughness was positive because the tensile stress was slowly decreased after the peak stress by improvement of the pull-out resistance of hooked steel fiber at strain rate $10^1/s$.
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문제 정의
또한, 본 연구에서는 HSF와 PVA의 하이브리드에 의한 인장 특성을 분석하기 위하여 시너지 효과(synergistic response)를 도출하였다. 시너지 효과는 HP-MFRCC의 인장특성에 대한 HP-HFRCC의 인장특성의 향상 또는 감소 효과를 정량적으로 나타내는 지표이며, 시너지 효과의 값이 양(+)일 경우, 하이브리드에의해 인장특성이 향상되었다고 판단할 수 있다.
Table 1에 시험체의 수준을 나타내었다. 본 연구에서는 장섬유와 단섬유의 하이브리드 보강에 의한 HP-HFRCC의 인장거동에 미치는 변형속도의 영향을 평가하기 위하여 HSF와 PVA를 각각 1.5+0.5, 1.0+1.0, 0.5+1.5vol.%의 비율로 보강하여 HP-HFRCC를 제작하였으며, HSF를 2.
본 연구에서는 후크형 강섬유와 폴리비닐알코올 섬유의 혼합비율과 변형속도에 따른 하이브리드 섬유보강 시멘트복합체의 인장거동에 대하여 평가하였으며 다음과 같은 결론을 얻을 수 있었다.
이에 본 연구에서는 길이가 다른 섬유의 혼합비에 따른 HP-HFRCC의 인장거동에 미치는 변형속도의 효과를 분석하기 위하여, 장섬유로 후크형 강섬유(hooked steel fiber, 이하 HSF),단섬유로 폴리비닐알코올 섬유(polyvinyl alcohol fiber, 이하PVA)를 사용하여, 각각 섬유의 혼합비를 조절하여 HP-HFRCC를 제작하였다. 변형속도 10-6/s와 101/s의 범위에서 제작된 HP-HFRCC의 직접인장시험을 수행하고, 응력-변형 곡선, 인장강도, 변형능력 및 파괴인성에 대하여 평가하였으며, 변형속도,섬유종류 및 혼합비에 따른 다중균열 거동과 섬유의 파괴성상 관찰을 통하여 변형속도에 따른 HP-HFRCC의 인장거동 및 파괴 메커니즘에 대하여 분석하였다.
제안 방법
0vol.% 단일 보강한 섬유보강 시멘트복합체(High Performance-Mono Fiber Reinforced Cement Composite, 이하 HP-MFRCC)를 추가로 제작하였다.
한편, 섬유 혼합비에 따른 HP-FRCC의 인장특성에 미치는 변형속도의 효과를 평가하기 위하여 각각의 인장특성에 대하여 동적증가계수(Dynamic increase factor, 이하 DIF)를 산출하였다. DIF는 변형속도 101/s에서 측정된 인장특성의 값을 변형속도 10-6/s에서 측정된 인장특성 값으로 나누어 산출하였다.
W/B는 40%로 설정하였으며, 섬유는 체적의 외할로 혼입하였다. HPFRCC의 비빔은 바인더와 규사를 건비빔한 후 물과 감수제를 투입하여 모르타르를 제작하였다. 그 후 섬유가 고르게 분산되도록 일정량의 섬유를 간격을 두고 투입하였으며, 소정의 유동성을 만족하기 위해 충분한 비빔을 실시하였다.
HPFRCC의 비빔은 바인더와 규사를 건비빔한 후 물과 감수제를 투입하여 모르타르를 제작하였다. 그 후 섬유가 고르게 분산되도록 일정량의 섬유를 간격을 두고 투입하였으며, 소정의 유동성을 만족하기 위해 충분한 비빔을 실시하였다. 비빔 된 HPFRCC는 몰드에 타설하였으며, HPFRCC로 채워진 몰드는 타설 면을 양생시트로 덮은 후, 항온·항습실에서 1일 간 양생되었으며, 1일 후 모든 시험체는 탈형되어 재령 28일까지 표준수중양생을 실시하였다.
시험체는 길이 400 mm, 너비 100 mm, 두께 25 mm이고,중앙 단면이 25×50 mm로 좁아지는 도그-본 형태로 제작하였으며, 변형측정범위(gauge length) 외에서 시험체가 파괴되는 것을 방지하기 위하여 시험체의 양 끝에 각각 2개의 와이어 메쉬를 보강하였다. 또한 시험체 크기의 영향을 받지 않게 하기 위하여 정적인장시험과 고속인장시험 모두 동일한 크기의 시험체를 사용하였으며, 각 수준당 3~5개의 시험체에 대하여 평가하였다.
38%의 7호 규사를 사용하였다. 또한, 섬유보강에 의한 유동성 저하를 고려하여 폴리카르본산계 고성능 감수제를 사용하였다. 사용섬유는 길이 30 mm,직경 0.
이에 본 연구에서는 길이가 다른 섬유의 혼합비에 따른 HP-HFRCC의 인장거동에 미치는 변형속도의 효과를 분석하기 위하여, 장섬유로 후크형 강섬유(hooked steel fiber, 이하 HSF),단섬유로 폴리비닐알코올 섬유(polyvinyl alcohol fiber, 이하PVA)를 사용하여, 각각 섬유의 혼합비를 조절하여 HP-HFRCC를 제작하였다. 변형속도 10-6/s와 101/s의 범위에서 제작된 HP-HFRCC의 직접인장시험을 수행하고, 응력-변형 곡선, 인장강도, 변형능력 및 파괴인성에 대하여 평가하였으며, 변형속도,섬유종류 및 혼합비에 따른 다중균열 거동과 섬유의 파괴성상 관찰을 통하여 변형속도에 따른 HP-HFRCC의 인장거동 및 파괴 메커니즘에 대하여 분석하였다.
비빔 된 HPFRCC는 몰드에 타설하였으며, HPFRCC로 채워진 몰드는 타설 면을 양생시트로 덮은 후, 항온·항습실에서 1일 간 양생되었으며, 1일 후 모든 시험체는 탈형되어 재령 28일까지 표준수중양생을 실시하였다.
재하속도는 5 m/s로 설정하였고, 평균 변형속도는 101/s로 측정되었다. 인장응력은 인장지그의 상부에 설치되어 있는 로드셀로 측정하였으며, 인장변형(%)은 시험체에 부착되어 있는 LVDT에서 측정된 변위(∆L)와 변형측정범위(L)를 이용하여 산출하였다. 변형속도는 각각의 시험체에서 얻어진 시간(t)과 변형(ε)곡선의 기울기로 산정하였다.
인장특성은 시험에 의해 얻어진 인장응력-변형 곡선의 최대응력 점을 인장강도(σts), 최대 인장응력(=인장강도)에서의 변형을 변형능력(δts),그리고 시험체가 파괴될 때까지의 인장응력-변형곡선의 아래 면적을 파괴인성(Tf)으로 설정하였다.
정적인장시험은 Fig. 2(b)에 나타낸 250 kN급 직접인장 시험 장치를 이용하여 실시하였으며, 시험체의 변위는 시험체 좌우에 LVDT 변위계를 설치하여 측정하였다. 재하속도는 1 mm/min로 설정하였고, 평균 변형속도는 10-6/s로 측정되었다.
한편, 섬유 혼합비에 따른 HP-FRCC의 인장특성에 미치는 변형속도의 효과를 평가하기 위하여 각각의 인장특성에 대하여 동적증가계수(Dynamic increase factor, 이하 DIF)를 산출하였다. DIF는 변형속도 101/s에서 측정된 인장특성의 값을 변형속도 10-6/s에서 측정된 인장특성 값으로 나누어 산출하였다.
대상 데이터
또한, 섬유보강에 의한 유동성 저하를 고려하여 폴리카르본산계 고성능 감수제를 사용하였다. 사용섬유는 길이 30 mm,직경 0.5 mm, 밀도 7.85 g/cm3, 인장강도 1140 MPa의 HSF와 길이 12 mm, 직경 0.0426 mm, 밀도 1.30 g/cm3, 인장강도 1300 MPa의 PVA를 사용하였으며, 섬유의 형상은 Fig. 1에 나타내었다.
Table 2에 사용재료의 물리적 성질을 나타내었다. 시멘트는1종 보통 포틀랜드 시멘트를 사용하였으며, 섬유의 분산성 향상 효과 및 매트릭스의 유동성을 고려하여 플라이 애쉬를 사용하였다. 잔골재의 경우 매트릭스의 균질성과 섬유의 분산성을 확보하기 위하여 밀도 2.
시험체는 길이 400 mm, 너비 100 mm, 두께 25 mm이고,중앙 단면이 25×50 mm로 좁아지는 도그-본 형태로 제작하였으며, 변형측정범위(gauge length) 외에서 시험체가 파괴되는 것을 방지하기 위하여 시험체의 양 끝에 각각 2개의 와이어 메쉬를 보강하였다.
시멘트는1종 보통 포틀랜드 시멘트를 사용하였으며, 섬유의 분산성 향상 효과 및 매트릭스의 유동성을 고려하여 플라이 애쉬를 사용하였다. 잔골재의 경우 매트릭스의 균질성과 섬유의 분산성을 확보하기 위하여 밀도 2.64 g/cm3, 흡수율 0.38%의 7호 규사를 사용하였다. 또한, 섬유보강에 의한 유동성 저하를 고려하여 폴리카르본산계 고성능 감수제를 사용하였다.
성능/효과
0vol.% 이상으로 증가함에 따라 매트릭스 내부에 분포하고 있는 섬유의 혼입개체 수가 증가하였으며, 이로 인한 응력의 분산에 의해 다중균열의 개수와 변형능력이 증가하는 경향이 나타났다.
5vol.%를 혼합하여 보강한 시험체(HSF1.5PVA0.5)는 PVA 섬유의 응력분산효과와 후크형 강섬유 주변 매트릭스의 마이크로 균열 억제에 의한 인발저항성능으로 인장강도, 파괴인성이 향상되는 시너지 효과가 확인되었다.
1) 변형속도는 섬유보강 시멘트복합체의 매트릭스와 후크형 강섬유의 부착 및 인발거동에 큰 영향을 주었으며, 변형속도가 증가할수록 섬유 주변 매트릭스의 균열에 의해 섬유의 굴곡이 유지된 상태로 인발되는 파괴거동이 확인되었다.
2) PVA 섬유는 변형속도 10-6/s에서는 섬유가 끊어지는 파괴거동을 보였지만, 변형속도가 101/s로 증가함에 따라 섬유의 인장강도가 섬유와 매트릭스의 부착력 보다 크게 되어 섬유가인발되는 파괴거동을 나타내었다.
HSF1.5PVA0.5는 변형속도 10-6/s에서 초기균열발생 이후 변형경화거동이 발생하였으며, PVA가 HSF의 주변 매트릭스에 분포되어 있어, HSF와 매트릭스의 부착력이 향상되기 때문에 HSF2.0에 비해 인장강도가 향상되었다. 그러나 HSF의 혼입률이 감소하고, PVA의 섬유 혼입률이 0.
HSF2.0은 변형속도 10-6/s에서 초기균열이 발생한 후 HSF와 매트릭스의 가교작용(bridging effect)으로 인하여 다중균열을 동반한 변형경화거동이 나타났으며, 인장강도 점 이후 변형연화 구간에서 섬유가 매트릭스로부터 직선형으로 인발되는 파괴거동이 관찰되었다.
5의 변형능력 시너지는 양의 값을 나타내었으며, PVA의 혼입률이 증가할수록 매트릭스 내부의 섬유 혼입개체수가 증가하여 다중균열유도 성능이 향상되기 때문에 변형능력 시너지가 증가하였다. 그러나 변형속도 101/s에서 HP- HFRCC의 변형능력 시너지는 모두 음의 값을 나타내었으며, HSF의 혼입률이 감소하고, PVA의 혼입률이 증가할수록 변형능력 시너지가 감소하는 경향을 나타내었다.
변형능력 DIF에서, HSF와 PVA를 혼합하여 보강하는 경우, PVA가 HSF 주변의 매트릭스에서 발생하는 마이크로 균열을 억제하여 HSF의 인발저항성능을 향상시키기 때문에, HSF1.5PVA0.5가 HSF2.0보다 변형능력의 변형속도 민감도가 더 높게 나타났다. 한편, HSF0.
변형속도 101/s에서 HSF1.5PVA0.5의 인장강도 시너지는 양의 값을, HSF1.0PVA1.0과 HSF0.5PVA1.5는 음의 값을 나타내었으며, 섬유의 혼합비에 따른 인장강도 시너지의 경향은 변형속도 10-6/s와 유사한 것으로 확인되었다.
변형속도 101/s에서는 변형속도가 증가함에 따라 섬유와 매트릭스 사이의 부착력이 향상되어 인장강도 및 변형능력이 모두 증가하였으나, 다중균열의 개수가 증가하는 경향은 나타나지 않았다. 한편, 변형속도가 증가함에 따라 HSF 주변의 매트릭스에서 발생하는 마이크로 균열이 증가하여 직선형으로 인발되는 섬유의 수가 감소하기 때문에, 인장강도 이후의 응력저하가 급격하게 발생하는 것으로 판단된다.
변형속도 101/s에서는 섬유와 매트릭스의 부착력이 향상되어 인장강도, 변형능력 및 균열개수가 증가하였다. 또한 매트릭스에 분포되어 있는 PVA가 HSF의 주변 매트릭스에 발생하는 마이크로 균열을 억제하기 때문에 직선형으로 인발되는 HSF의 수가 HSF2.
변형속도 101/s에서는 섬유와 매트릭스의 부착력이 향상되어 인장강도는 증가하였으나, 변형속도 10-6/s에 비해 다중균열 개수 및 변형능력이 감소한 것으로 확인되었다. 이는 변형속도가 증가함에 따라 PVA가 파단되지 않고, 매트릭스로부터 인발되는 파괴거동을 나타내어 다중균열의 개수가 감소하기 때문인 것으로 판단된다.
이러한 원인은 변형속도 10-6/s에서 PVA는 섬유와 매트릭스의 부착력이 섬유의 인장강도 보다 높기 때문에 마이크로 균열에 대하여 가교작용을 하며 다중균열거동을 나타낸 후 섬유가 파단되었으나, 변형속도가 101/s로 증가함에 따라 섬유의 인장강도가 섬유와 매트릭스의 부착력보다 더 크게 향상되어 다중균열거동을 나타내지 못하고 섬유가 인발되었으며, 이로 인해 변형능력 시너지가 감소한 것으로 판단된다.
8에 섬유 혼합비에 따른 HPFRCC의 인장특성에 미치는 변형속도의 효과를 나타내었다. 인장강도 DIF의 경우 HSF2.0에서 가장 높았으며, HSF0.5PVA1.5에서 가장 낮게 산출되었다. 이는 PVA는 섬유와 매트릭스의 부착력에 의해 인장강도가 향상되지만, HSF는 섬유와 매트릭스의 부착력 및 섬유의 변형된 단부와 매트릭스의 기계적 결합(mechanical bonding)이 복합적으로 작용하기 때문에 HSF의 혼입률이 많을수록 인장강도의 변형속도 민감도가 더 높은 것으로 판단된다.
파괴인성 DIF은 HSF2.0이 가장 작고, HSF1.5PVA0.5는 가장 크게 나타났다. HSF1.
5는 가장 높은 파괴인성 시너지를 나타내었으며, 이는 PVA의 혼입으로 인해 HSF 주변 매트릭스의 마이크로 균열이 억제되어 직선형으로 인발되는 HSF의 수가 증가하는 파괴거동과 변형속도의 증가에 따른 PVA의 인발거동이 복합적으로 작용하기 때문인 것으로 판단된다. 한편, HSF1.0 PVA1.0 및 HSF0.5PVA1.5의 파괴인성 시너지는 HSF의 혼입률이 감소하고 PVA의 혼입률이 증가할수록 감소하는 경향을 나타내었다.
5의 경우, PVA가 HSF 주변 매트릭스의 마이크로 균열을 억제하기 때문인 것으로 판단된다. 한편, HSF1.0PVA1.0과 HSF0.5PVA1.5는 HSF1.5PVA0.5보다 파괴인성의 변형속도 민감도가 크지 않은 것으로 확인되었으며, 이는 파괴인성 향상에 큰 영향을 미치는 HSF의 혼입률이 감소했기 때문인 것으로 사료된다.
5는 음의 값을 나타내었으며, 이는 HSF의 혼입률 감소와PVA의 낮은 혼입률에 의해 시멘트 복합체의 다중균열 개수가 감소하였기 때문인 것으로 사료된다. 한편, HSF1.0PVA1.0과 HSF0.5PVA1.5의 변형능력 시너지는 양의 값을 나타내었으며, PVA의 혼입률이 증가할수록 매트릭스 내부의 섬유 혼입개체수가 증가하여 다중균열유도 성능이 향상되기 때문에 변형능력 시너지가 증가하였다. 그러나 변형속도 101/s에서 HP- HFRCC의 변형능력 시너지는 모두 음의 값을 나타내었으며, HSF의 혼입률이 감소하고, PVA의 혼입률이 증가할수록 변형능력 시너지가 감소하는 경향을 나타내었다.
5는 초기균열발생 이후 경화초기단계에서 PVA가 HSF와 함께 가교작용을 하고, HSF의 주변 매트릭스에 발생하는 마이크로 균열을 억제하여 HSF의 인발저항성능이 향상되었기 때문에 인장강도의 시너지는 양의 값을 나타내었다. 한편,HSF1.0PVA1.0과 HSF0.5PVA1.5의 인장강도 시너지는 음의 값을 나타내었으며, HSF의 혼입률이 감소할수록 시너지가 감소하는 경향을 나타내었다.
후속연구
5) 본 연구에서의 결과를 바탕으로, 향후 연구는 변형속도가 마이크로 섬유의 종류에 따른 하이브리드 섬유보강 시멘트복합체의 인장거동에 미치는 영향을 포함해야 할 것으로 사료되며, 추가적으로 마이크로 섬유가 매크로 섬유의 인발거동에 미치는 영향이 분석되어야 한다.
질의응답
핵심어
질문
논문에서 추출한 답변
고성능 섬유보강 시멘트 복합체란?
콘크리트는 지진, 폭발, 충격 등과 같은 고변형 속도(High strain rate)의 하중에 대하여 취성적으로 파괴되는 특성이 있다(Islam and Yazdani, 2008). 이러한 콘크리트의 취성적인 파괴 특성을 개선하기 위하여 시멘트계 재료에 단섬유를 혼입한 섬유보강 시멘트계 복합체(Fiber Reinforced Cement Composites,이하 FRCC)가 개발되었으며, 고성능 섬유보강 시멘트 복합체(High Performance Fiber Reinforced Cement Composite, 이하HPFRCC)는 준정적 인장하중 하에서 다중 균열과 변형 경화 거동에 의해 에너지 흡수 능력이 크게 향상된 재료이다. 한편, 섬유의 형태 및 길이, 물리적 특성이 다른 두 종류 이상의 섬유를 혼합한 고성능 하이브리드 섬유보강 시멘트복합체(High Performance-Hybrid Fiber Reinforced Cement Composite,이하 HP-HFRCC)는 마이크로 균열(micro crack)과 매크로 균열(macro crack)에 대하여 각각의 섬유가 효과적으로 작용하기 때문에 2.
콘크리트의 특성은?
콘크리트는 지진, 폭발, 충격 등과 같은 고변형 속도(High strain rate)의 하중에 대하여 취성적으로 파괴되는 특성이 있다(Islam and Yazdani, 2008). 이러한 콘크리트의 취성적인 파괴 특성을 개선하기 위하여 시멘트계 재료에 단섬유를 혼입한 섬유보강 시멘트계 복합체(Fiber Reinforced Cement Composites,이하 FRCC)가 개발되었으며, 고성능 섬유보강 시멘트 복합체(High Performance Fiber Reinforced Cement Composite, 이하HPFRCC)는 준정적 인장하중 하에서 다중 균열과 변형 경화 거동에 의해 에너지 흡수 능력이 크게 향상된 재료이다.
콘크리트의 취성적으로 파괴되는 특성을 개선하기 위해 개발되고 있는 것은?
콘크리트는 지진, 폭발, 충격 등과 같은 고변형 속도(High strain rate)의 하중에 대하여 취성적으로 파괴되는 특성이 있다(Islam and Yazdani, 2008). 이러한 콘크리트의 취성적인 파괴 특성을 개선하기 위하여 시멘트계 재료에 단섬유를 혼입한 섬유보강 시멘트계 복합체(Fiber Reinforced Cement Composites,이하 FRCC)가 개발되었으며, 고성능 섬유보강 시멘트 복합체(High Performance Fiber Reinforced Cement Composite, 이하HPFRCC)는 준정적 인장하중 하에서 다중 균열과 변형 경화 거동에 의해 에너지 흡수 능력이 크게 향상된 재료이다. 한편, 섬유의 형태 및 길이, 물리적 특성이 다른 두 종류 이상의 섬유를 혼합한 고성능 하이브리드 섬유보강 시멘트복합체(High Performance-Hybrid Fiber Reinforced Cement Composite,이하 HP-HFRCC)는 마이크로 균열(micro crack)과 매크로 균열(macro crack)에 대하여 각각의 섬유가 효과적으로 작용하기 때문에 2.
참고문헌 (11)
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