[논문]FDR 센서를 활용한 제체 누수특성의 실내 모형 실험 연구

김규범; 임은상; 류호철; 황찬익; 김형종

doi:10.9720/kseg.2018.4.715

[국내논문] FDR 센서를 활용한 제체 누수특성의 실내 모형 실험 연구
Physical Model Experiment on the Seepage Characteristics through a Dam by using FDR Sensor 원문보기

지질공학 = The journal of engineering geology, v.28 no.4, 2018년, pp.715 - 726

김규범 (대전대학교 건설안전방재공학과) , 임은상 (한국수자원공사 K-water융합연구원) , 류호철 ((주)지앤테크) , 황찬익 ((주)지앤테크) , 김형종 ((주)지앤테크)

초록
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제체의 누수를 탐지하는 방법으로서 물리탐사, 온도 계측, 광섬유 등 다양한 방법이 개발되어 왔다. 본 연구에서는 FDR 센서의 유전율상수를 이용한 누수 탐지의 가능성을 파악하기 위하여 취약부와 미취약부로 구성된 물리모형을 제작하였으며 유전율상수, 온도 및 간극수압 센서를 설치하였다. 누수가 형성됨에 따라 유전율상수는 미취약부보다 취약부에서 빠르게 변화되었다. 또한, 취약부에서 간극수압, 온도 및 유전율 상수를 비교하면 유전율 상수의 반응이 가장 빠르고 하류 계측 지점에서도 쉽게 인지되는 특성을 보였다. 이와 같은 특성을 고려할 때, 제체 하류 구간에서 분포형으로 유전율을 측정한다면 누수 탐지에 빠르고 효율적으로 대처할 수 있을 것으로 파악되었다.

Abstract ▼ AI-Helper

Various methods, such as geophysical exploration, temperature measurement, and fiber optics, have been developed for detecting the seepage at a dam. In this study, in order to investigate the possibility of leakage detection using dielectric constant of FDR sensor, a physical model consisting of weak and no-weak zones is fabricated and the sensors for dielectric constant, temperature and pore water pressure measurements are installed. As a leakage happens, the dielectric constant changes more rapidly through a weak zone than no-weak zone. In addition, comparing three factors (dielectric constant, temperature, and pore water pressure), the response of dielectric constant to seepage is fast and it is easily recognized even at the end measurement point. Considering these features, it is concluded that it could be possible to cope with the leakage detection quickly and efficiently if the dielectric constant is measured at the downstream slope of a dam.

Keyword

표/그림 (9)

그림 Fig. 1. Composition of unsaturated soil and changing pattern of dielectric constant.
그림 Fig. 2. Construction of a physical dam model.
그림 Fig. 3. Design of sensor allocation and weak zone in a physical dam model.
그림 Fig. 4. Dielectric constant measurement results (water leakage is observed at the end point of weak zone).
그림 Fig. 5. Seepage line estimated by dielectric constant along the no-weak and weak zones.
그림 Fig. 6. Changes in pore water pressure and seepage lines estimated by the pore water pressure along the weak zone.
그림 Fig. 7. Changes in temperature along the weak and no-weak zones (water leakage is observed at the end point of weak zone).
그림 Fig. 8. Comparison of dielectric constant and (a) pore water pressure / (b) temperature along the weak zone.
그림 Fig. 9. Comparison of dielectric constants at the lowest (weak zone-MS4, no weak zone-MS5) and the middle (weak zone-MS3, no weak zone-MS1) routes.

AI 본문요약
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문제 정의

따라서, 간접적인 모니터링 방법을 통하여 침윤선의 변화 및 누수 특성을 인지하는 것이 요구된다. 본 연구에서는 지반내의 물의 유전율 특성을 이용하여 침투수의 이동 특성 및 정상 제체와 균열부의 누수 현상을 비교하기 위하여 실내 물리 모형을 실시하였으며, 이로 부터 현장 모니터링 기법의 적용성을 사전 진단하고자 하였다.
본 연구에서는 분포형 FDR 유전율 센서를 활용하여 댐 제체를 통한 누수 모니터링의 가능성을 평가하고자 실내 물리 모형실험을 수행하였다. 본 연구는 소규모 물리 모형실험으로서 갖고 있는 한계점으로서, 제체의 다짐 정도에 대한 실제 댐과의 차별성에 대해서는 구체적으로 비교하기 어려웠으나, 제체의 다짐을 달리하여 누수의 경로가 될 수 있는 취약부를 구성함으로써 취약부와 미취약부의 상대적인 유전율의 변화 상태를 비교 분석할 수 있었다.
본 연구는 소규모 물리 모형실험으로서 갖고 있는 한계점으로서, 제체의 다짐 정도에 대한 실제 댐과의 차별성에 대해서는 구체적으로 비교하기 어려웠으나, 제체의 다짐을 달리하여 누수의 경로가 될 수 있는 취약부를 구성함으로써 취약부와 미취약부의 상대적인 유전율의 변화 상태를 비교 분석할 수 있었다.

제안 방법

본 연구에서는, FDR 측정센서를 측정매질에 삽입한 후, 전자파 발생기에서 0.1~1.7 GHz의 고주파의 전자기파를 측정 매질로 방출하고 매질 주변지반의 유전특성 때문에 변화하는 전자파의 전달속도로부터 유전율상수를 구하는 방법을 사용하였다. 다공질매질 내에서 전자파의 전달속도는 식 (1)과 같이 매질의 유전율상수와 밀접한 관계를 가지고 있다.
실내 축소 모형저수지 실험을 진행하기 위해 토체를 제작하고, 모형 토체 내부에서 물의 침투 이동 특성을 파악하기 위한 유전율 센서(EnviroPro)를 설치하여 각 설치위치에서의 유전율 및 온도를 측정하였다. 제체 모형은 균질한 매질로 구성하였으며, 일부 구간을 따라 균열에 해당하는 취약부(Weak zone)을 구성하여 이들 구간 주변에서의 침윤선의 변화를 비교하고자 하였다.
실내 축소 모형저수지 실험을 진행하기 위해 토체를 제작하고, 모형 토체 내부에서 물의 침투 이동 특성을 파악하기 위한 유전율 센서(EnviroPro)를 설치하여 각 설치위치에서의 유전율 및 온도를 측정하였다. 제체 모형은 균질한 매질로 구성하였으며, 일부 구간을 따라 균열에 해당하는 취약부(Weak zone)을 구성하여 이들 구간 주변에서의 침윤선의 변화를 비교하고자 하였다. 물리 모형 제작시 제체를 구성하는 토사는 함수비 22~33%의 완전 풍화된 마사토를 사용하였다.
5 mm)를 사용하였다. 제체의 종방향으로 길이 1.26 m, 폭 0.1 m, 깊이 0.05 m의 구간을 취약부로 설정하였으며, 제체 흙의 다짐정도는 다짐후 토사의 부피가 당초 부피의 2.38배 정도 감소되도록 작업하였다(Fig. 2).
64 m의 제체를 설치하였다. 모형 토조의 좌우 구간을 취약부 및 미취약부로 구분하여 모형을 구성하였으며, 취약부 구간을 따라서는 취약부 구간 내에 0.1 m 간격으로 측정 가능한 0.8 m의 유전율 센서를 설치하였으며, 취약부 구간의 상단부에는 0.1 m 간격으로 측정 가능한 0.4 m의 유전율 센서를 2열로 설치하였다. 반면에, 미취약부 구간에는 동일하게 0.
실험 진행방법은 일정 수위로 저수하면서 토체 내로 이동하는 침투수를 유전율 측정센서로 실시간으로 측정하였으며, 유전율 측정센서의 측정시간은 1 분 단위로 설정하여 모형실험 시작 전 예비 측정을 거친 후 모형실험을 실시하였다. 실험은 예비 측정 시작 후 112 분 경과부터 담수를 시작하여 일정수준의 수위(만수위로 고려)에 도달하였을 때 수위가 유지되 도록 하였다.
모형실험은 유전율상수의 변화가 더 이상 발생하지 않는 것을 확인 한 후 총 585분이 경과한 후에 종료하였다. 이를 통하여 각 0.1 m 간격의 FDR 센서로부터 유전율상수, 간극수압계의 값 및 온도를 취득하였다.
본 모형실험에 적용된 유전율 측정센서를 활용하여 지반 매질에서의 유전율을 측정하고 이를 바탕으로 토체 내에서의 침투수 이동을 통한 침윤선 변화 특성을 분석하였다.
지반의 불균질성에 의하여 초기 및 포화시의 유전율상수에 차이가 존재하므로, 초기 및 포화시의 유전율상수를 각각 0 과 1이 되도록 아래 식을 이용하여 상대적 유전율 상수(εn)를 산정, 재작도하였다(Fig. 4c, 4d).
상기 각 지점의 유전율상수 측정결과 각 시점별 데이터를 활용하여 취약부 및 미취약부에서의 침윤선 변화를 추정, 분석해 보았다. 취약부가 존재하지 않은 저수지 단면에서의 침윤선 변화 추이를 보면, 실험 이후 100 분(저수 시작 시점), 300 분(누수 관찰 이후), 400 분 등 시간이 경과하면서, 저수지 담수가 된 이후에 상류에서 하류로 침윤선이 이동하고 있어 일반적인 침투 특성을 보여주었다(Fig.
취약부에 설치된 온도센서와 미취약부에 설치된 측정된 온도센서 측정치를 도시하였다(Fig. 7). 취약부와 미취약부의 누수 시 온도 변화를 보면, 취약부의 경우 침투수로 인하여 온도 변화가 보다 민감하게 나타남을 알 수 있으며, 이는 온도를 활용한 누수 탐지의 활용성을 보여주고 있다.
한편, 최하단의 취약부가 아닌 취약부 상부의 모형 중앙에 설치된 센서(MS1 및 MS3)에서의 유전율상수 변화 시작 시점을 비교해 보았다. 제체의 상류부에 가까운 MS3 ①, ② 및 MS1 ①, ②는 유사한 변화 반응 시간을 보이고 있으나, 제체의 하류부로 가면서 MS4 및 MS5의 변화 패턴과 유사하게 시간 간격이 증가하는 것으로 나타났다(Fig.
2.Construction of a physical dam model.

대상 데이터

제체 모형은 균질한 매질로 구성하였으며, 일부 구간을 따라 균열에 해당하는 취약부(Weak zone)을 구성하여 이들 구간 주변에서의 침윤선의 변화를 비교하고자 하였다. 물리 모형 제작시 제체를 구성하는 토사는 함수비 22~33%의 완전 풍화된 마사토를 사용하였다. 또한, 취약부에 대해서는 함수비 12~16%의 함수비를 가진 표준사(KS L5100 규격/주문진 규사 0.
물리 모형 제작시 제체를 구성하는 토사는 함수비 22~33%의 완전 풍화된 마사토를 사용하였다. 또한, 취약부에 대해서는 함수비 12~16%의 함수비를 가진 표준사(KS L5100 규격/주문진 규사 0.5~1.5 mm)를 사용하였다. 제체의 종방향으로 길이 1.
모형토조의 크기는 길이 1.46 m, 폭 0.49 m, 높이 0.65 m이며, 사면경사는 1:2로 높이 0.64 m의 제체를 설치하였다. 모형 토조의 좌우 구간을 취약부 및 미취약부로 구분하여 모형을 구성하였으며, 취약부 구간을 따라서는 취약부 구간 내에 0.

성능/효과

취약부가 존재하지 않은 저수지 단면에서의 침윤선 변화 추이를 보면, 실험 이후 100 분(저수 시작 시점), 300 분(누수 관찰 이후), 400 분 등 시간이 경과하면서, 저수지 담수가 된 이후에 상류에서 하류로 침윤선이 이동하고 있어 일반적인 침투 특성을 보여주었다(Fig. 5a).
반면에. 취약부가 존재하는 저수지 단면에서의 제체 하부에 형성된 취약부를 따라 유전율이 급격히 증가하고 있어 침투수가 집중됨을 보여주며, 이로 인하여 하부 취약 구간을 따른 빠른 침투가 발생 하여 S자 형태의 침윤선이 나타나는 것으로 확인되었다(Fig. 5b).
본 실험에서 보듯이 취약부가 존재하여 누수 경로가 형성되기 시작하면 제체 중앙부 뿐 아니라 취약부의 하류 끝단 부근에서도 유전율이 급격히 증가하는 현상을 보이고 주변 비누수 구간과의 현저한 차이(예를 들면, 유전율상수가 10 이상 변화 발생)로 인하여 누수를 인지하기 용이해진다. 즉, 누수 구간의 유전율상수는 누수가 발생되지 않는 구간과의 현저한 차이를 보일 뿐 아니라 누수 구간을 따른 예상 침윤선의 분포도 이상 형태를 보이고 있어 제체 하류 사면에서 유전율상수를 3차원적으로 측정할 수 있다면 누수의 경로, 수직 및 수평적 위치 등의 파악이 용이할 것이다.
취약부를 따라 담수 이후 누수가 형성되기 시작하면 각 유전율 센서에서는 상류에서부터 순차적으로 유전율상수가 변화하게 되며, 간극수압의 변화도 나타나게 된다. 이와 같이 유전율 상수 및 간극수압이 변화하기 시작하는 시간을 비교해 보면, 첫 번째 센서에서 유전율 상수의 변화 시작 시점이 간극수압 변화 시점보다 약 2배 정도 빠르게 나타났으며, 제체 하류부로 갈수록 그 차이는 점점 증가하는 것으로 나타났다(Fig. 8a). 이와 같은 현상은 누수 초기 뿐 아니라 시간이 경과하 면서도 간극수압에 의한 누수의 인지 능력 보다는 유전율상수를 활용한 누수의 판단이 보다 빠르고 효과적일 수 있음을 보여준다.
이와 같은 현상은 누수 초기 뿐 아니라 시간이 경과하 면서도 간극수압에 의한 누수의 인지 능력 보다는 유전율상수를 활용한 누수의 판단이 보다 빠르고 효과적일 수 있음을 보여준다. 유전율상수와 온도의 변화에 대해서도 동일한 방법으로 비교한 결과, 체제 상류부에서 초기 변화가 발생되는 시점은 유전율상수와 온도가 거의 비슷하나, 하류부로 갈수록 차이가 증가함을 알 수 있다(Fig. 8b). 한편, 댐의 누수 탐지는 일반적으로 제체 상류 사면보다는 하류 사면이나 댐 축을 따라 계측기가 설치된다는 점을 고려할 때 하류 측에서도 빠른 시간내에 민감하게 반응하는 유전율을 측정하는 방식이 효과가 있을 것으로 판단된다.
위와 동일한 방법으로 취약부와 미취약부 하단에 설치된 유전율 센서(MS4 및 MS5)에서의 유전율상수의 변화가 발생 하기 시작하는 시점의 경과 시간을 비교해 보면, 상류부에 위치한 MS4 ① (취약부 구간) 및 MS5 ① (미취약부 구간)에서는 변화의 반응 시간이 거의 유사하게 나타나고 있으나, 하류부로 갈수록 미취약부의 반응 시간은 매우 느리고 취약부는상류부와 약간의 차이만을 보이면서 빠르게 반응하는 것으로 나타났다(Fig. 9a). 이와 같은 결과는, 제체의 이방성 및 누수 구간의 수리전도도 등이 침투수의 이동 속도에 영향을 미치게 되나 본 연구에서와 같이 다짐이 비교적 균질한 제체의 취약부와 미취약부를 비교해 본다면 하류부에서는 반응 시간에 큰 차이가 존재함을 알 수 있다.
한편, 최하단의 취약부가 아닌 취약부 상부의 모형 중앙에 설치된 센서(MS1 및 MS3)에서의 유전율상수 변화 시작 시점을 비교해 보았다. 제체의 상류부에 가까운 MS3 ①, ② 및 MS1 ①, ②는 유사한 변화 반응 시간을 보이고 있으나, 제체의 하류부로 가면서 MS4 및 MS5의 변화 패턴과 유사하게 시간 간격이 증가하는 것으로 나타났다(Fig. 9b). 이와 같은 특성은, 유전율 센서가 정확히 누수 경로에 위치하지 않고 인근에 배치하더라도 누수시 반응 시간 평가를 통하여 주변에서의 누수 가능성을 파악할 수 있음을 보여준다.
이상 연구 결과를 보면, 유전율상수에 의한 누수 관측이 온도 및 간극수압의 변화를 관측하는 것보다 변동 폭이 크고 인지가 용이하며 빠른 반응을 나타내는 등의 장점을 보이는 것으로 보인다. 또한, 누수 경로가 형성될 경우에는 제체 하류부의 센서에서도 유전율상수의 변화를 쉽게 인지할 수 있는 것으로 분석되었으며, 이는 관측 시스템이 갖추어야할 경제성및 제체 손상의 최소화 등에도 기여할 것으로 파악된다.

후속연구

본 실험에서 보듯이 취약부가 존재하여 누수 경로가 형성되기 시작하면 제체 중앙부 뿐 아니라 취약부의 하류 끝단 부근에서도 유전율이 급격히 증가하는 현상을 보이고 주변 비누수 구간과의 현저한 차이(예를 들면, 유전율상수가 10 이상 변화 발생)로 인하여 누수를 인지하기 용이해진다. 즉, 누수 구간의 유전율상수는 누수가 발생되지 않는 구간과의 현저한 차이를 보일 뿐 아니라 누수 구간을 따른 예상 침윤선의 분포도 이상 형태를 보이고 있어 제체 하류 사면에서 유전율상수를 3차원적으로 측정할 수 있다면 누수의 경로, 수직 및 수평적 위치 등의 파악이 용이할 것이다.
이와 같은 특성은, 유전율 센서가 정확히 누수 경로에 위치하지 않고 인근에 배치하더라도 누수시 반응 시간 평가를 통하여 주변에서의 누수 가능성을 파악할 수 있음을 보여준다. 다만, 향후 추가 연구를 통하여 취약부 상단이 아닌 좌우측 센서에서의 누수시 반응 시간에 대한 분석이 도출된다면 보다 정확한 효용성이 평가될 것으로 본다.
이상 연구 결과를 보면, 유전율상수에 의한 누수 관측이 온도 및 간극수압의 변화를 관측하는 것보다 변동 폭이 크고 인지가 용이하며 빠른 반응을 나타내는 등의 장점을 보이는 것으로 보인다. 또한, 누수 경로가 형성될 경우에는 제체 하류부의 센서에서도 유전율상수의 변화를 쉽게 인지할 수 있는 것으로 분석되었으며, 이는 관측 시스템이 갖추어야할 경제성및 제체 손상의 최소화 등에도 기여할 것으로 파악된다. 다만, 유전율상수를 측정하는 분포형 센서의 설치는 제체내에서의 시추를 통하여 가능할 것으로 판단되는바 제체 구조물의 손상을 최소화할 수 있는 굴착 장치를 개발할 필요가 있겠다.
또한, 누수 경로가 형성될 경우에는 제체 하류부의 센서에서도 유전율상수의 변화를 쉽게 인지할 수 있는 것으로 분석되었으며, 이는 관측 시스템이 갖추어야할 경제성및 제체 손상의 최소화 등에도 기여할 것으로 파악된다. 다만, 유전율상수를 측정하는 분포형 센서의 설치는 제체내에서의 시추를 통하여 가능할 것으로 판단되는바 제체 구조물의 손상을 최소화할 수 있는 굴착 장치를 개발할 필요가 있겠다.
, 2016), 본 연구에서도 유사한 결과를 얻을 수 있어 누수의 계측용으로 활용성이 높을 것으로 파악된다. 그러나, 본 연구는 실내 모형 규모에서 수행된 것으로서 현장 실증 규모의 제체의 밀도, 투수성, 제체의 이방성 등이 충분히 반영되지 못한 한계점도 존재한다. 그럼에도 불구하고, 제체의 하류부에 격자상의 유전율상수 측정 체계를 갖춘다면 누수를 인지하는 도구로 활용이 가능할 것이다.
그러나, 본 연구는 실내 모형 규모에서 수행된 것으로서 현장 실증 규모의 제체의 밀도, 투수성, 제체의 이방성 등이 충분히 반영되지 못한 한계점도 존재한다. 그럼에도 불구하고, 제체의 하류부에 격자상의 유전율상수 측정 체계를 갖춘다면 누수를 인지하는 도구로 활용이 가능할 것이다. 한편, 제체에 설치되는 유전율 측정 센서는 강우 및 상류저수지 수위 등에 영향을 받을 수 있으므로, 향후 실내 실험 결과의 현장 검증을 실시하고 강우 및 저수위 영향을 배제할 수있는 유전율상수 추정 알고리즘을 개발한다면 분포형 FDR 센서의 효용성을 제고할 수 있을 것이다.
그럼에도 불구하고, 제체의 하류부에 격자상의 유전율상수 측정 체계를 갖춘다면 누수를 인지하는 도구로 활용이 가능할 것이다. 한편, 제체에 설치되는 유전율 측정 센서는 강우 및 상류저수지 수위 등에 영향을 받을 수 있으므로, 향후 실내 실험 결과의 현장 검증을 실시하고 강우 및 저수위 영향을 배제할 수있는 유전율상수 추정 알고리즘을 개발한다면 분포형 FDR 센서의 효용성을 제고할 수 있을 것이다.
토질의 건조, 불포화 및 포화 조건에 따라서 지반의 유전율의 차이가 발생한다는 기존 연구 결과와 유사하게, 본 물리 모형실험에서도 저수지 제체를 통하여 침투가 발생할 경우에 각 시간에 따른 포화 상태에 따라 유전율의 변화가 나타났다. 포화 조건에 따른 유전율 변화, 누수 발생 시 유전율상수가 간극수압 및 온도에 비하여 빠른 변동성 및 큰 변동 폭 분석을 통해 누수 특성을 관측하는 도구로 활용이 가능할 것이다. 향후 3차원 유전율상수를 측정할 수 있는 센서 및 설치 장치를 개발한다면 제체의 누수 상태 변화를 모니터링 하는데 기여할 것으로 본다.
포화 조건에 따른 유전율 변화, 누수 발생 시 유전율상수가 간극수압 및 온도에 비하여 빠른 변동성 및 큰 변동 폭 분석을 통해 누수 특성을 관측하는 도구로 활용이 가능할 것이다. 향후 3차원 유전율상수를 측정할 수 있는 센서 및 설치 장치를 개발한다면 제체의 누수 상태 변화를 모니터링 하는데 기여할 것으로 본다.

질의응답

핵심어	질문	논문에서 추출한 답변
	저수지의 누수 가능성 및 취약부를 평가하는 방법에는 어떤 것들이 있는가?	일반적으로 저수지의 누수 가능성 및 취약부를 평가하는 방법으로는 육안에 의한 현장조사, 전기비저항탐사와 같은 물리탐사 모니터링 기법, 온도 센서를 활용한 모니터링 등이 활용되고 있고, 최근에는 Willowstick사에서 개발한 누수에 의한 자기장 변화를 인지하는 방법 및 광섬유를 활용한 온도․토양수분 측정 방법 등이 개발된 바 있으며, 직접 현장 시추를 통하여 검증하는 과정 등을 거쳐 이루어진다(Sayde et al., 2010; Ikard et al.
	저수지의 누수를 일으키는 주된 원인은?	저수지의 누수는 주로 댐 제체를 통하여 발생되는데, 이와 같은 제체를 통한 침투수 이동특성을 파악하는 것은 침윤선의 변화를 인지함으로써 가능하다. 제체내의 침윤선의 변화를 직접적으로 측정할 수 있는 방법은 제체내의 다수의 지하수 관측정에 의하여 가능하나 제체의 구조적인 안전성 등을 고려할 때 제체 완공 이후에 직접 관측 체계를 구축하는 것은 제약점이 존재한다.
	침윤선의 변화를 확인할 때 간접적인 모니터링 방법이 요구되는 이유는?	저수지의 누수는 주로 댐 제체를 통하여 발생되는데, 이와 같은 제체를 통한 침투수 이동특성을 파악하는 것은 침윤선의 변화를 인지함으로써 가능하다. 제체내의 침윤선의 변화를 직접적으로 측정할 수 있는 방법은 제체내의 다수의 지하수 관측정에 의하여 가능하나 제체의 구조적인 안전성 등을 고려할 때 제체 완공 이후에 직접 관측 체계를 구축하는 것은 제약점이 존재한다. 따라서, 간접적인 모니터링 방법을 통하여 침윤선의 변화 및 누수 특성을 인지하는 것이 요구된다.

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Topp, G.C., Davis, J.L., Annan, A.P., 1980, Electromagnetic determination of soil water content: Measurements in coaxial transmission lines, Water Resources Research, 16(3), 574-582.

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Willowstick, 2016, Willowstick Technologies, White paper, p. 22.
Wu, L.Z., Huang, R.Q., Xu, Q., Zhang, L.M., Li, H.L., 2015, Analysis of physical testing of rainfall-induced soil slope failures, Environmental Earth Sciences, 73(12), 8519-8531.

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표제어: PCR

동의어: Packet Collision Rate

용어 설명 출처 목록 (6)

용어 설명: PCR은 세균 특이성이 있는 primer를 이용하여 적은 수의 세균이 있을지라도 쉽게 검출할 수 있는 유용한 방법이며, 이를 이용하여 구강 내 치면세균막이나 타액에서 직접 세균을 검출할 수 있게 되었다[8].

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