철근콘크리트 구조물의 대표적인 열화현상인 염해를 억제하고자 여러 가지 연구가 진행되었는데, 그 중에서 혼화재료를 콘크리트에 혼입하여 사용하는 방법이 대표적으로 알려져 있다. 본 연구에서는 대표적인 콘크리트 혼화재료인 플라이애시를 혼입한 콘크리트와 OPC 콘크리트에 대하여 3가지 수준의 물-결합재비(37%, 42%, 47%)를 고려해 내구성능 평가를 실시하였다. 각 목표 재령일에서 Tang's method에 준하여 촉진 염화물 확산계수 측정 실험을, ASTM C 1202에 준하여 통과전하량 측정 실험을, KS F 2405에 준하여 압축강도 실험을 실시하였다. 또한, 기존의 연구결과인 재령 28일의 실험결과를 참고하여 확산계수에 대한 시간의존성지수(m)를 도출하여 고찰하였으며, 장기재령의 압축강도와 시간의존성지수 간의 상관관계를 평가하였다. 재령 49일부터 플라이애시 혼입 콘크리트에서 OPC 콘크리트 대비 개선된 염해저항성능을 나타내었으며 이는 포졸란 반응에 의해 생성된 불용성의 수화물이 원인으로 사료된다. 플라이애시 혼입 콘크리트에서 OPC 콘크리트 대비 약 1.5배 높은 시간의존성지수를 나타내었으며, 압축강도와의 상관관계 평가 결과, OPC 콘크리트는 압축강도가 증가할수록 선형적으로 시간의존성지수가 증가하는 경향을, 플라이애시 콘크리트는 압축강도가 증가할수록 선형적으로 시간의존성지수가 약간 감소하는 경향을 나타냈다.
철근콘크리트 구조물의 대표적인 열화현상인 염해를 억제하고자 여러 가지 연구가 진행되었는데, 그 중에서 혼화재료를 콘크리트에 혼입하여 사용하는 방법이 대표적으로 알려져 있다. 본 연구에서는 대표적인 콘크리트 혼화재료인 플라이애시를 혼입한 콘크리트와 OPC 콘크리트에 대하여 3가지 수준의 물-결합재비(37%, 42%, 47%)를 고려해 내구성능 평가를 실시하였다. 각 목표 재령일에서 Tang's method에 준하여 촉진 염화물 확산계수 측정 실험을, ASTM C 1202에 준하여 통과전하량 측정 실험을, KS F 2405에 준하여 압축강도 실험을 실시하였다. 또한, 기존의 연구결과인 재령 28일의 실험결과를 참고하여 확산계수에 대한 시간의존성지수(m)를 도출하여 고찰하였으며, 장기재령의 압축강도와 시간의존성지수 간의 상관관계를 평가하였다. 재령 49일부터 플라이애시 혼입 콘크리트에서 OPC 콘크리트 대비 개선된 염해저항성능을 나타내었으며 이는 포졸란 반응에 의해 생성된 불용성의 수화물이 원인으로 사료된다. 플라이애시 혼입 콘크리트에서 OPC 콘크리트 대비 약 1.5배 높은 시간의존성지수를 나타내었으며, 압축강도와의 상관관계 평가 결과, OPC 콘크리트는 압축강도가 증가할수록 선형적으로 시간의존성지수가 증가하는 경향을, 플라이애시 콘크리트는 압축강도가 증가할수록 선형적으로 시간의존성지수가 약간 감소하는 경향을 나타냈다.
To control chloride attacks which is a representative deterioration in RC(Reinforced Concrete) structures, many studies have been conducted. Above all, a method using mineral admixture was known to be effective for corrosion protection. In this study, durability test about chloride attacks was carri...
To control chloride attacks which is a representative deterioration in RC(Reinforced Concrete) structures, many studies have been conducted. Above all, a method using mineral admixture was known to be effective for corrosion protection. In this study, durability test about chloride attacks was carried out for concrete specimens containing FA(Fly Ash)-representative concrete mineral admixture and OPC concrete specimens considering 3 different levels of W/B(Water to Binder). Accelerated chloride diffusion coefficient tests referred to Tang's method, total passed charge tests referred to ASTM C 1202, and compressive strength tests based on KS F 2405 were performed at each target age day. Also, based on previous studies of 28 days, time-parameter which is a key parameter for diffusion behavior is evaluated and its relations with compressive strength at the age of 365 days is evaluated. After the age of 49 days, chloride resistance of FA concrete is much improved than that of OPC concrete, which arose out of stable hydrates due to pozzolan reaction of fly ash. Time-parameter of FA concrete is evaluated to be about 1.5 times larger than that of OPC concrete. Also, time-parameter of FA concrete has a linearly decreasing relation while that of OPC concrete has a linearly increasing relation with compressive strength development.
To control chloride attacks which is a representative deterioration in RC(Reinforced Concrete) structures, many studies have been conducted. Above all, a method using mineral admixture was known to be effective for corrosion protection. In this study, durability test about chloride attacks was carried out for concrete specimens containing FA(Fly Ash)-representative concrete mineral admixture and OPC concrete specimens considering 3 different levels of W/B(Water to Binder). Accelerated chloride diffusion coefficient tests referred to Tang's method, total passed charge tests referred to ASTM C 1202, and compressive strength tests based on KS F 2405 were performed at each target age day. Also, based on previous studies of 28 days, time-parameter which is a key parameter for diffusion behavior is evaluated and its relations with compressive strength at the age of 365 days is evaluated. After the age of 49 days, chloride resistance of FA concrete is much improved than that of OPC concrete, which arose out of stable hydrates due to pozzolan reaction of fly ash. Time-parameter of FA concrete is evaluated to be about 1.5 times larger than that of OPC concrete. Also, time-parameter of FA concrete has a linearly decreasing relation while that of OPC concrete has a linearly increasing relation with compressive strength development.
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문제 정의
본 연구에서는 플라이애시 치환률 및 물-결합재비의 증감을 고려하여 재령의 증가에 따라 변화하는 촉진 염화물 확산계수, 통과전하량, 압축강도 거동을 평가하였으며, 기존의 연구결과인 28일 실험결과를 참고하여 염해에 대한 시간의존성 지수를 산출하여 고찰하였다. 또한 시간의존성지수와 재령 365일의 압축강도 간의 상관관계를 평가하였다.
제안 방법
ASTM C 1202에서 제안하는 통과 전하량 측정 실험은 염소이온 첨투 저항성을 정성적으로 평가하는 실험 방법으로 알려져 있다. 2.1.1절과 마찬가지의 이유로 재령 28일에 통과 전하량을 측정하지 못하였기에 재령 28일의 통과전하량 값은 기존의 연구에서 제안된 촉진 염화물 확산계수와 통과전하량 간의 상관식(식 (3))을 사용해 도출하였다. 실험의 모식도는 2.
Life 365 모델에는 겉보기 염화물 확산계수가 사용되지만 본 연구에서는 겉보기 염화물 확산계수를 측정하지 않았으므로 기존의 연구에서 제안한 겉보기 염화물 확산계수와 촉진 염화물 확산계수 간의 상관관계 식(식 (8))을 활용하여 겉보기 염화물 확산계수를 도출 한 뒤Life 365 모델에 대입하여 시간의존성 지수를 평가하였다(Polder et al., 2007).
각 배합에 대하여 지름 100mm, 높이 200mm의 원주형 공시체를 제작하였으며, 그 후 촉진 염화물 확산계수 및 통과전하량 평가 실험을 위해 원주형 공시체를 50mm 두께로 커팅하여 디스크 시편을 제작하였다. 또한, 모든 시편은 각 목표 재령일(28일, 49일, 180일, 365일)까지 20℃ 항온 수중 양생되었다.
5M의 염화나트륨(NaCl) 수용액을, 양극(＋, Cell Ⅱ)에는 포화 수산화칼슘(Ca(OH)2) 수용액을 적용하여 30V의 전압을 8시간 동안 인가하였다. 그 후 시편을 할렬하여, 쪼갠부분에 0.1N의 AgNO3 용액을 분무해 은색으로 변하는 부분을 염소이온 침투깊이로 측정하였다. Fig.
본 연구에서는 플라이애시 치환률 및 물-결합재비의 증감을 고려하여 재령의 증가에 따라 변화하는 촉진 염화물 확산계수, 통과전하량, 압축강도 거동을 평가하였으며, 기존의 연구결과인 28일 실험결과를 참고하여 염해에 대한 시간의존성 지수를 산출하여 고찰하였다. 또한 시간의존성지수와 재령 365일의 압축강도 간의 상관관계를 평가하였다.
촉진 염화물 확산계수는 Tang's method에 준하여, 통과 전하량은 ASTM C 1202에 준하여 평가하였으며 Life-365 모델 및 기존의 문헌을 참고하여 각 배합의시간의존성지수를 도출하였다. 또한, 시간의존성지수와 압축강도간의 상관관계를 분석하였다.
본 연구에서는 OPC 콘크리트 배합과 시멘트를 플라이애시로 30% 치환한 콘크리트 배합에 대하여 물-결합재비(W/B)를3가지 수준(37%, 42%, 47%)으로 변화시켜 총 6가지 배합을 수행하였다. Table 1에 본 연구의 배합표를 나타내었으며 Table 2와 Table 3에는 본 연구에서 사용한 골재 및 고성능 감수제의 특성을 나타내었다.
본 연구에서는 물-결합재비 3수준(37%, 42%, 47%), 플라이애시 혼입률 2수준(0%, 30%)을 고려하여 촉진 염화물 확산계수, 통과전하량, 압축강도를 재령 365일까지 평가하였으며 재령이 증가함에 따라 변화하는 실험 결과의 거동을 분석하였다. 촉진 염화물 확산계수는 Tang's method에 준하여, 통과 전하량은 ASTM C 1202에 준하여 평가하였으며 Life-365 모델 및 기존의 문헌을 참고하여 각 배합의시간의존성지수를 도출하였다.
본 절에서는 3.2절의 시간의존성지수(m)와 3.3절의 압축강도 간의 상관관계를 평가하였다. 압축강도의 경우 플라이애시 치환 배합의 포졸란 반응을 충분히 고려하기 위해 최종 재령일인 재령 365일의 값을 사용하여 상관관계를 분석하였다.
본 절에서는 플라이애시의 치환률 및 물-결합재비의 변화에 따른통과전하량 거동을 평가하였으며, 그 결과를 Fig. 4에 나타내었다.
3절의 압축강도 간의 상관관계를 평가하였다. 압축강도의 경우 플라이애시 치환 배합의 포졸란 반응을 충분히 고려하기 위해 최종 재령일인 재령 365일의 값을 사용하여 상관관계를 분석하였다. Fig.
대상 데이터
1절과 마찬가지의 이유로 재령 28일에 통과 전하량을 측정하지 못하였기에 재령 28일의 통과전하량 값은 기존의 연구에서 제안된 촉진 염화물 확산계수와 통과전하량 간의 상관식(식 (3))을 사용해 도출하였다. 실험의 모식도는 2.1.1절과 같지만 실험 조건은 다른데 두께 50mm의 디스크 시편을 대상으로 음극(－, Cell Ⅰ)에는 3% NaCl 수용액을, 양극(＋, Cell Ⅱ)에는 0.3M NaOH 수용액을 적용하여 6시간동안 60V의 전압을 인가하였다. 통과 전류량은 30분 간격으로 측정하였으며 식(4)을 이용해 통과 전하량을 도출하였다.
이론/모형
KS F 2405에 준하여 재령 28일, 49일, 180일, 365일에서 각 배합의 압축강도를 평가하였으며, 그 결과를 Fig. 7에 나타내었다,
각 배합의 촉진 염화물 확산계수를 평가하기 위해 Tang’s method에 준하여 염화물 확산 실험을 실시하였다.
본 연구에서는 각 배합별로 다량의 시편을 제작했기에 초기재령에서 시편의 운반 및 양생의 문제가 발생하여 재령 28일에 촉진 염화물 확산계수를 평가하지 못하였다. 따라서 재령 28일의 촉진 염화물 확산계수 값은 기존의 동일 배합 연구의 결과 값을 인용하였다(SERI, 2003). 음극(－, Cell Ⅰ)에는 0.
압축강도 평가는 KS F 2405에 준하여 평가하였으며 측정된 강도 값은 시간의존성지수(m)와의 상관관계 평가에 활용되었다.
촉진 염화물 확산계수는 Tang's method에 준하여, 통과 전하량은 ASTM C 1202에 준하여 평가하였으며 Life-365 모델 및 기존의 문헌을 참고하여 각 배합의시간의존성지수를 도출하였다.
확산계수의 시간의존성 평가에는 SFA(Silica Fume Association)의 Life-365 모델(식 (5))을 사용하였다. 식 (5)는 Log 관계를 활용하여 식 (6)과 같이 나타낼 수 있으며 선형회귀분석을 통해 시간의존성지수를 도출해낼수 있다.
성능/효과
1) 촉진 염화물 확산계수의 경우, 재령 49일부터 플라이애시 치환 배합에서 OPC 배합 대비 낮은 값이 나타났으며, 재령 28일 대비 365일의 촉진 염화물 확산계수의 감소율은 플라이애시 치환 배합에서 28.8% ~ 36.2%로, OPC 배합에서 43.1% ~ 66.3%로 나타났다. 플라이애시 치환 배합이 초기에는 OPC 보다 높은 값을 나타냈지만 재령이 증가함에 따라 포졸란 반응에 의해 OPC 배합보다 낮은 값을 나타냈다.
2) 통과 전하량 평가 결과, 재령 28일에서는 모든 배합에서 High 등급에 포함되지만 플라이애시 치환 배합은 모두 재령 180일부터 Low 등급에 포함되었고 OPC 배합은 재령 365일에도 물-결합재비 37% 배합만이 Low 등급에 포함되었다. 적절한 양생기간이 확보된다면 플라이애시 치환 콘크리트는 뛰어난 염해 저항성을 나타낼 수 있는 것으로 사료된다.
3) 시간의존성지수 도출 결과, 플라이애시 치환 배합에서 OPC 배합 대비 약 1.5배 높은 시간의존성지수가 도출되었다. OPC 배합이라 할지라도 상대적으로 물-결합재비가 낮은 배합(W/B=37%)에서는 높은 값이 나타났으며, OPC 배합의 경우 제안식에 의한 시간의존성지수가 실험 값에 의한 시간의존성지수보다 낮게 나타났고 플라이애시 치환 배합의 경우 OPC 배합과 반대의 경향을 나타냈다.
4) 압축강도 거동의 경우, 모든 배합에서 물-결합재비가 낮을수록 높은 강도를 나타내었고, 플라이애시 치환 배합에서 재령 28일부터 OPC 배합 대비 동등이상의 강도를 나타내었다. 재령이 28일에서 365일로 증가함에 따라 플라이애시 치환 배합의 강도 증가율이 OPC 배합보다 크게 나타났는데 플라이애시 치환 배합의 경우 148.
OPC 배합의 경우 압축강도가 증가할수록선형적으로 시간 의존성지수가 증가하는 경향을, 플라이애시 치환 배합은 압축강도가 증가할수록 선형적으로 시간의존성지수가 감소하는 경향을 나타내었다. 이는 OPC 배합에서는 물-결합재비가 낮은 배합에서 높은 압축강도와 시간의존성지수를 나타내었기 때문이다.
5배 높은 시간의존성지수가 도출되었다. OPC 배합이라 할지라도 상대적으로 물-결합재비가 낮은 배합(W/B=37%)에서는 높은 값이 나타났으며, OPC 배합의 경우 제안식에 의한 시간의존성지수가 실험 값에 의한 시간의존성지수보다 낮게 나타났고 플라이애시 치환 배합의 경우 OPC 배합과 반대의 경향을 나타냈다.
각 배합의 시간의존성지수 평균값을 비교하면 플라이애시 치환 배합에서 OPC 배합 대비 약 1.5배 높은 시간의존성지수가 나타났다. 시간의존성지수는 겉보기 염화물 확산계수가 감소하는 기울기를 나타내는 값이다.
적절한 양생기간이 확보된다면 플라이애시 치환 콘크리트는 뛰어난 염해 저항성을 나타낼 수 있는 것으로 사료된다. 각 배합의 재령 28일 대비 365일의 통과전하량 감소율은 OPC 배합에서 35.1% ~ 46.5%, 플라이애시 치환 배합에서 15.7% ~ 20.4%로 나타났다.
이는 시멘트의 수화반응 외에 플라이애시의 포졸란 반응으로 인해 생성된 추가적인 불용성의 안정한 규산화칼슘수화물이 원인으로 사료된다(Metha and Monteiro, 1993). 또한 모든 배합에서 물-결합재비가 높을수록 높은 확산계수가 나타났다. 재령 28일 대비 365일의 촉진 염화물 확산계수 감소율은 OPC 배합의 경우 43.
0%로 나타났다. 또한 재령 365일의 압축강도와 시간의존성지수 간의 상관관계평가 결과, OPC 배합은 압축강도가 증가할수록선형적으로 시간의존성지수가 증가하는 경향을, 플라이애시 치환 배합에서는 압축강도가 증가할수록 선형적으로 시간의존성지수가 감소하는 경향을 나타내었다.
이는 OPC 배합에서는 물-결합재비가 낮은 배합에서 높은 압축강도와 시간의존성지수를 나타내었기 때문이다. 또한 플라이애시 치환 배합의 경우, 압축강도는 물-결합재비가 낮은 배합에서 높은 값을 나타내었고 시간의존성지수는 물-결합재비가 높을수록 다소 높은 값이 나타나 기울기는 OPC 배합보다 적었으나 선형적으로 감소하는 경향을 나타내었다.
그러므로 초기재령에서는 플라이애시 30% 치환 배합이 OPC 배합 대비 높은 겉보기 염화물 확산계수를 갖지만 최종재령일에서는 시멘트의 수화반응 외에 추가적인 포졸란 반응으로 인해 OPC 배합보다 낮은 겉보기 염화물 확산계수 값을 갖게 되어 OPC 배합보다 높은 시간의존성지수를 나타내게 된다. 또한, OPC 배합에서는 물-결합재비가 낮을수록높은 시간의존성지수가 나타났는데 이는 OPC 배합의 염화물 거동은 시멘트의 수화반응에 지배적이기 때문으로 사료되며, 플라이애시 치환 배합에서는 물-결합재비의 변화에 따른시간의존성지수의 변화가 거의 나타나지 않았다.
모든 배합에서 물-결합재비가 낮을수록 높은 강도가 발현되었다. 또한, 초기재령인 재령 28일부터 플라이애시 치환 배합은 OPC 배합대비 동등이상의 강도 값을 나타내었다. 모든 배합에서 재령이 증가함에 따라 강도가 증가하는 경향을 나타내었는데 재령 28일 대비 365일의 압축강도 증가율은 OPC 배합에서 140.
2%로 나타났다. 또한, 플라이애시 치환 배합은 재령 28일 대비 49일에서 가장 큰 확산계수 감소 폭을 나타내었는데 플라이애시 치환 배합이 적절한 양생기간만 확보된다면 OPC 배합 대비 뛰어난 염해 저항성능을 나타내는 것으로 보인다.
모든 배합에서 물-결합재비가 낮을수록 높은 강도가 발현되었다. 또한, 초기재령인 재령 28일부터 플라이애시 치환 배합은 OPC 배합대비 동등이상의 강도 값을 나타내었다.
또한, 초기재령인 재령 28일부터 플라이애시 치환 배합은 OPC 배합대비 동등이상의 강도 값을 나타내었다. 모든 배합에서 재령이 증가함에 따라 강도가 증가하는 경향을 나타내었는데 재령 28일 대비 365일의 압축강도 증가율은 OPC 배합에서 140.3% ~ 155.0%를, 플라이애시 치환 배합에서 148.7% ~ 164.4%로 플라이애시 치환 배합에서 OPC 배합대비 높은 강도 증가율을 나타냈다. 물-결합재비 47%의 OPC 배합에서 재령 49일 강도가 재령 28일 강도와 거의 비슷한 값이 나타났는데 이는 실험 오차로 간주되며 재령 180일에서 강도가 크게 상승하면서 이를 상쇄하였다.
본 연구의 실험값으로 얻은 시간의존성지수와 Life-365의 제안식(식 (7))으로 얻은 시간의존성지수를 비교평가한 결과, OPC 배합에서는 본 연구의 실험값으로 얻은 시간의존성지수가 제안식으로 구한 시간의존성지수의 약 129.0%로, 플라이애시 치환 배합에서는 실험값으로 얻은 시간의존성지수가 제 안식으로 구한 시간의존성지수의 약 86.4%로 나타났다. 이는 OPC 배합의 경우 물-결합재비의 증감에 따라 시간의존성지 수가 크게 변하고 있는데 Life-365의 제안식에서는 물-결합재비의 증감을 고려하지 않아 OPC 배합의 시간의존성지수를 과소평가하고 있기 때문이다.
이는 OPC 배합의 경우 물-결합재비의 증감에 따라 시간의존성지 수가 크게 변하고 있는데 Life-365의 제안식에서는 물-결합재비의 증감을 고려하지 않아 OPC 배합의 시간의존성지수를 과소평가하고 있기 때문이다. 실험값으로 시간의존성지수를 도출한 결과, OPC 배합이라 할지라도 물-결합재비가 상대적으로 낮은 배합(W/B=37%)에서는 높은 시간의존성지수를 나타내었다.
Table 4에 따르면 재령 28일의 모든 배합에서 High 등급을 나타냈다. 재령 180일에서부터 플라이애시 치환 배합은 모든 물-결합재비에서 Low 등급을 나타내었고, OPC 배합의 경우 물-결합재비 37%에서는 High 등급을, 42%, 47%에서는 Moderate 등급을 나타내었으며 최종재령일인 365일에서 물결합재비 37%에서는 Low 등급을, 물-결합재비 42%, 47%에서는 Moderate 등급을 나타내었다. 재령 28일 대비 365일의 통과전하량을 평가한 결과 OPC 배합의 경우 35.
재령 180일에서부터 플라이애시 치환 배합은 모든 물-결합재비에서 Low 등급을 나타내었고, OPC 배합의 경우 물-결합재비 37%에서는 High 등급을, 42%, 47%에서는 Moderate 등급을 나타내었으며 최종재령일인 365일에서 물결합재비 37%에서는 Low 등급을, 물-결합재비 42%, 47%에서는 Moderate 등급을 나타내었다. 재령 28일 대비 365일의 통과전하량을 평가한 결과 OPC 배합의 경우 35.1% ~ 46.5% 를, 플라이애시 치환 배합의 경우 15.7% ~ 20.4%의 감소율을 나타내었다.
4) 압축강도 거동의 경우, 모든 배합에서 물-결합재비가 낮을수록 높은 강도를 나타내었고, 플라이애시 치환 배합에서 재령 28일부터 OPC 배합 대비 동등이상의 강도를 나타내었다. 재령이 28일에서 365일로 증가함에 따라 플라이애시 치환 배합의 강도 증가율이 OPC 배합보다 크게 나타났는데 플라이애시 치환 배합의 경우 148.7% ~ 164.4%, OPC 배합의 경우 140.3% ~ 155.0%로 나타났다. 또한 재령 365일의 압축강도와 시간의존성지수 간의 상관관계평가 결과, OPC 배합은 압축강도가 증가할수록선형적으로 시간의존성지수가 증가하는 경향을, 플라이애시 치환 배합에서는 압축강도가 증가할수록 선형적으로 시간의존성지수가 감소하는 경향을 나타내었다.
후속연구
각 배합의 촉진 염화물 확산계수를 평가하기 위해 Tang’s method에 준하여 염화물 확산 실험을 실시하였다. 본 연구에서는 각 배합별로 다량의 시편을 제작했기에 초기재령에서 시편의 운반 및 양생의 문제가 발생하여 재령 28일에 촉진 염화물 확산계수를 평가하지 못하였다. 따라서 재령 28일의 촉진 염화물 확산계수 값은 기존의 동일 배합 연구의 결과 값을 인용하였다(SERI, 2003).
질의응답
핵심어
질문
논문에서 추출한 답변
해양환경에 노출된 철근콘크리트과 같이 열화현상을 억제하기 위한 방법으로써 어떤 것이 알려져있는가?
특히, 해양환경에 노출된 철근콘크리트는 알칼리성이 쉽게 저하하게 되고 이에 따라 내부 철근이 활성상태가 되어 더욱 부식에 취약해진다고 알려져 있다(Al Amoudi and Maslehuddin, 1993). 이러한 열화현상을 억제하기 위해 많은 연구가 진행되어 왔고 그 중에서도 콘크리트에혼화재를 혼입하는 방법이 대표적으로 알려져 있다(Lee and Kwon, 2012; Oh et al., 2016; Kwon et al.
콘크리트의 인장력에 취약한 단점을 보완하기 위해 쓰이는 것은?
콘크리트는 뛰어난 내구성능과 경제성으로 인해 오랜 기간 활용되어온 건설재료이며, 콘크리트에 철근을 매립한 철근콘크리트(RC : Reinforced Concrete)는 콘크리트의 인장력에 취약한 단점을 보완하기 때문에 토목 및 건축 구조물과 구조부재로 활발히 사용되고 있다. 철근콘크리트 내부의 철근은 부동태피막(Passive layer)에 의해 외부 열화인자로부터 보호받게 되는데, 사용기간이 증가하게 되면 부동태피막이 파괴되어 내부 철근에 열화인자가 침투하고 이로 인해 철근의 부식이 발생한다(Broomfield, 1997; Song et al.
콘크리트는 무엇인가?
콘크리트는 뛰어난 내구성능과 경제성으로 인해 오랜 기간 활용되어온 건설재료이며, 콘크리트에 철근을 매립한 철근콘크리트(RC : Reinforced Concrete)는 콘크리트의 인장력에 취약한 단점을 보완하기 때문에 토목 및 건축 구조물과 구조부재로 활발히 사용되고 있다. 철근콘크리트 내부의 철근은 부동태피막(Passive layer)에 의해 외부 열화인자로부터 보호받게 되는데, 사용기간이 증가하게 되면 부동태피막이 파괴되어 내부 철근에 열화인자가 침투하고 이로 인해 철근의 부식이 발생한다(Broomfield, 1997; Song et al.
참고문헌 (26)
Al-Amoudi, O. S. B., and Maslehuddin, M. (1993), The effect of chloride and sulfate ions on reinforcement corrosion, Cement and Concrete Research, 23(1), 139-146.
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