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NTIS 바로가기한국재료학회지 = Korean journal of materials research, v.28 no.8, 2018년, pp.478 - 488
김종철 (현대제철 기술연구소) , 서용찬 (현대제철 기술연구소) , 황성두 (현대제철 기술연구소) , 신상용 (울산대학교 첨단소재공학부)
In this study, three kinds of steels are manufactured by varying the rolling conditions, and their microstructures are analyzed. Tensile and Charpy impact tests are performed at room temperature to investigate the correlation between microstructure and mechanical properties. In addition, heat affect...
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핵심어 | 질문 | 논문에서 추출한 답변 |
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침상형 페라이트 또는 베이나이트계 조직의 특성은? | 최근 개발된 고강도 고인성의 해양플랜트용 후판강은 두께가 50 mm 이하일 경우에는 냉각속도가 빨라서, 주로 미세한 결정립의 침상형 페라이트 또는 베이나이트계 조직으로 이루어져 있다. 그리고 이러한 미세한 결정립의 침상형 페라이트 또는 베이나이트계 조직은 상온에서 우수한 강도와 인성의 조합을 갖는다고 알려져 있으며, 저온에서도 우수한 인성을 가진다.4,5) 하지만 두께가 50 mm 이상의 후판강은 냉각속도가 느려서 베이나이트계 조직의 형성이 어렵고, 페라이트와 펄라이트의 미세조직을 주로 갖게 된다. | |
고강도 고인성의 해양플랜트용 후판강 두께가 50mm 이하일 경우 후판강의 조직은 무엇으로 이루어지는가? | 최근 개발된 고강도 고인성의 해양플랜트용 후판강은 두께가 50 mm 이하일 경우에는 냉각속도가 빨라서, 주로 미세한 결정립의 침상형 페라이트 또는 베이나이트계 조직으로 이루어져 있다. 그리고 이러한 미세한 결정립의 침상형 페라이트 또는 베이나이트계 조직은 상온에서 우수한 강도와 인성의 조합을 갖는다고 알려져 있으며, 저온에서도 우수한 인성을 가진다. | |
고강도 고인성 해양플랜트용 후판강의 제조를 위해 합금원소를 첨가하는 방법이 매우 제한적인 이유는? | 이러한 문제를 해결하기 위해서 합금원소를 첨가하거나 압연 조건 또는 열처리 조건을 제어하여 해양플랜트용 후판강의 조직과 기계적 특성을 향상시키는 연구가 다양하게 진행되고 있다.12-22) 하지만 고강도 고인성의 해양플랜트용 후판강의 제조에 있어서 합금원소의 첨가는 매우 제한적인데, 그 이유는 강도와 저온 인성 향상에 주로 사용되는 합금원소는 가격이 비싸고, 고강도를 위해 첨가하는 다른 합금원소들은 오히려 인성을 저하시키기는 원인이 되기도 하기 때문이다. 그리고 대형 해양플랜트용에 사용될 두께 50 mm 이상의 후판강은 두께가 두꺼워서 빠른 냉각속도나 낮은 온도까지의 수랭처리를 하는 등의 열처리 조건 제어가 실제 생산공정에 적용하는데 한계가 있다. |
T. C. Cheng, C. Yu, T. C. Yang, C. Y. Huang, H. C. Lin and R.-K. Shiue, Arch. Metall. Mater., 63, 167 (2018).
D. S. Liu, Q. L. Li and T. Emi, Metall. Mater. Trans. A, 42, 1349 (2011).
Y. L. Zhou, T. Jia, X. J. Zhang, Z. Y. Liu and R. D. K. Misra, Mater. Sci. Eng., A, 626, 352 (2015).
B. L. Bramfitt and J. G. Speer, Metall. Trans. A, 21, 817 (1990).
J. H. Chen, Y. Kikut, T. Araki, M. Yoned and Y. Matsuda, Acta Metall. 32, 1779 (1984).
C. M. Kim, J. B. Lee and W. Y. Choo, Proc. 13th Int. Conf. Offshore and Polar Eng., Honolulu, Hawaii, 90 (2003).
B. C. Kim, S. Lee, N. J. Kim and D. Y. Lee, Metall. Mater. Trans. A, 22A, 139 (1991).
N. Yurioka, Weld. World, 35, 375 (1995).
R. E. Dolby, Weld. Res. Int., 7, 298 (1977).
Y. U. Zhang, X. Li and H. Ma, Metall. Mater. Trans. B, 47, 2148 (2016).
X. L. Wang, Y. T. Tsai, J. R. Yang, Z. Q. Wang, X. C. Li, C. J. Shang and R. D. K. Misra, Weld, World, 61, 1155 (2017).
A. D. Schino and P. E. D. Nunzio, Mater. Lett., 186, 86 (2017).
M. Hamada, Y. Fukada and Y. Komiz, ISIJ Int., 35, 1196 (1995).
S. F. Medina, ISIJ Int., 39, 930 (1999).
M. Chapa, ISIJ Int., 42, 1288 (2002).
A. D. Schino and C. Guarnaschelli, Mater. Lett., 63, 1968 (2009).
A. D. Schino, L. Alleva and M. Guagnelli, Mater. Sci. Forum, 860, 715 (2012).
C. Yu, T. C. Yang, C. Y. Huang and R. K. Shiue, Metall. Mater. Trans. A, 47A, 4777 (2016).
S. K. Dhua, D. Mukerjee and D. S. Sarma, Metall. Mater. Trans. A, 32A, 2259 (2001).
B. Hwang, C. G. Lee and S. J. Kim, Metall. Mater. Trans. A, 42A, 717 (2011).
T. C. Yang, C. Y. Huang, T. C. Cheng, C. Yu and R. K. Shiue, Adv. Mater. Res., 936, 1312 (2014).
G. Heigl, H. Lengauer and P. Hodnik, Steel Res. Intl., 79, 931 (2008).
T. Araki, Atlas for Bainitic Microstructures, ISIJ, Tokyo, Japan, 1 (1992).
G. Krauss and S.W. Thompson, ISIJ Int., 35, 937 (1995).
H. K. D. H. Bhadeshia, Mater. Sci. Eng., A, A378, 34 (2004).
D. Deng and S. Kiyoshima, Comp. Mater. Sci., 62, 23 (2012).
H. Qiu, M. Enoki, Y. Kawaguchi and T. Kishi, ISIJ Int., 40, 34 (2000).
N. J. Kim, A. J. Yang and G. Thomas, Metall. Trans. A, 16A, 471 (1985).
G. E. Dieter, Mechanical Metallurgy, McGraw-Hill Book Co., New York (1988).
G. Krauss, Steels Processing, Structure, and Performance, Asm Intl. (2005).
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오픈액세스 학술지에 출판된 논문
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