[논문]미응축가스 재순환에 따른 팜 부산물 급속열분해 반응 공정 특성

오창호; 이장훈

doi:10.7464/ksct.2018.24.3.233

미응축가스 재순환에 따른 팜 부산물 급속열분해 반응 공정 특성
Effect of the Recycling of Non-condensable Gases on the Process of Fast Pyrolysis for Palm Wastes 원문보기

청정기술 = Clean technology, v.24 no.3, 2018년, pp.233 - 238

오창호 (대경에스코) , 이장훈 (호서대학교 환경공학과)

초록
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급속열분해를 통한 바이오-오일 생산 공정은 무산소 조건에서 바이오매스를 급속열분해하여 얻어진 열분해가스를 급속 냉각 시켜 열분해오일을 생산한다. 이에 공정 내부의 산소 농도를 0 ~ 3% 이하로 유지하기 위해 캐리어 가스로 질소를 사용한다. 그러나 공정의 규모가 커질수록 질소의 사용량이 증가하고, 이는 공정 운전비용 증감 및 지속적인 질소 가스 충전을 위한 설비비 증감 할 수밖에 없다. 이에 본 연구에서는 팜 부산물 열분해에서 질소 사용량 감소를 위해 미응축가스 재순환 공정을 적용하여, 가스재순환율에 따른 질소 사용량과 미응축가스의 가연성 성분의 농도 변화를 측정하고 이에 따른 바이오-오일의 품질 수율 변화를 측정하여 가스재순환 공정의 활용 가능성을 연구하였다.

Abstract ▼ AI-Helper

Bio-oil is produced by the fast quenching of hot vapor produced by fast pyrolysis of biomass in an inert atmosphere. Nitrogen is used as carrier gas to control the concentration of oxygen less than 3%. The consumption of nitrogen should be increased with increasing process size, and leading to increasing of facility and operating costs due to nitrogen charge. The effects of the recycling of non-condensable gases on the fast pyrolysis, bio-oil yield and quality, and nitrogen consumption have systematically investigated to see the possibility of these results in fast pyrolysis process of palm residue.

주제어

표/그림 (8)

그림 Figure 1. Pilot plant for biomass pyrolysis and its process block process diagram for 1 ton d^-1.
그림 Figure 2. Photograph of (a) blower, (b) non-condensable gases storage tank, (c) pre-heater, and (d) post heater.
표 Table 1. Operating condition for circulated fluidized bed for 1 ton d^-1
그림 Figure 3. Thermogravimetric (TG) & differential thermogravimetric (DTG) analysis of palm residue at 10 ℃ min^-1.
그림 Figure 4. Effect of non-condensable gases and total nitrogen amount on bio-oil yield.
표 Table 2. Proximate and ultimate analysis, HHV, component analysis, and apparent density of palm residue sawdust
표 Table 3. Effect of bio-oil quality on the recycle of non-condensable gases
표 Table 4. Composition of produced gases depending on recycle time (Gas composition : N₂ free basis)

AI 본문요약
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문제 정의

본 연구에서는 재순환공정을 적용한 pilot plant의 실험 결과를 토대로 가스 재순환율에 따른 질소 사용량 변화를 확인하였고, 미응축성 가스를 유동층 반응기로 재순환시킴으로서 열분해 반응으로 생성되는 가연성 성분의 농축을 통한 농도 변화를 측정하였다. 그리고, 바이오-오일의 품질과 수율 변화를 측정하여 급속 열분해 과정에서의 가스 재순환 공정 활용 가능성을 평가하였다.
이런 연구 결과들을 토대로 본 연구에서는 pilot-scale에서는 바이오매스로부터 얻은 열분해 가스에서 바이오-오일로 응축되는 가스를 제외한 미응축 가스(non-condensable gases)를 재순환 시켜 유동층 반응기로 투입시킴으로서 질소의 사용량을 줄이고, 이에 따른 운전비 및 시설비 감축에 대한 연구를 진행하였다. 본 연구에서는 재순환공정을 적용한 pilot plant의 실험 결과를 토대로 가스 재순환율에 따른 질소 사용량 변화를 확인하였고, 미응축성 가스를 유동층 반응기로 재순환시킴으로서 열분해 반응으로 생성되는 가연성 성분의 농축을 통한 농도 변화를 측정하였다.

제안 방법

이 때 온도가 낮은 가스가 투입되면 수율 저하 및 열분해 반응 공정 효율을 감소시키기 때문에 이러한 문제를 해결하기 위해 프리 히터(pre-heater)와 포스트 히터(post-heater)를 설치하였다. 가스의 재순환율은 미응축 가스 저장 탱크로 연결된 밸브를 통하여 조절 하였으며, 질소는 열분해공정의 압력 및 공정내부 산소농도의 변화에 따라 자동 투입되며, 사용량 분석을 위해 유량계를 설치하고, 가스재순환율에 따른 오일의 수율과 공정에 투입되는 질소의 양을 측정하였다.
가스재순환율이 80%부터 추가 질소 투입량은 발생하지 않았고, 투입된 바이오매스에서 생성된 열분해 가스 중 미응축 가스만으로 내부 산소농도 및 압력이 정상 범위 내에서 공정이 안정적으로 운전되는 것을 확인하였다. 각각의 가스재순환율마다 바이오-오일 수율을 측정하였다. 투입되는 질소와 미응축 가스의 순환비에 따라서 바이오-오일의 수율은 58 ~ 63% 범위의 값을 보였으며, 전체적인 바이오-오일 수율변화는 가스재순환율에 큰 영향을 받지 않는 것으로 판단된다.
비응축성 가스의 조성을 분석하기 위해 전기집진기와 재순환 가스를 저장하는 탱크 사이에 밸브를 설치하여 샘플을 포집하였다. 공정시간 변화에 따른 재순환 가스 조성을 특성을 파악하기 위해 급속 열분해반응 초기 운전을 위한 질소 주입을 중단하고, 공정이 안정적으로 운전되는 순간부터 비응축성가스만으로 공정을 3시간 동안 공정을 운전하였으며, 이 때 GC로 분석한 가스 조성을 Table 4에 나타내었다. 생성된 가스의 조성중 일산화탄소(CO)와 이산화탄소(CO₂)에 대한 선택성이 가장 높게 나타났으며, 반응시간이 증가할수록 일산화탄소의 선택성은 증가하였으나 이산화탄소의 선택성은 감소하였다.
급속 냉각을 통하여 응축된 바이오-오일을 회수하고, 응축기서 응축되지 않는 미응축 가스를 순환시켜 열분해 반응공정 하부 윈드박스(wind box)를 통하여 반응기내로 투입될 수 있도록 저압 통풍방식의 가스 재순환공정을 적용하였다. 이 때 온도가 낮은 가스가 투입되면 수율 저하 및 열분해 반응 공정 효율을 감소시키기 때문에 이러한 문제를 해결하기 위해 프리 히터(pre-heater)와 포스트 히터(post-heater)를 설치하였다.
급속열분해 공정에서 생성된 바이오-오일의 수율은 투입된 바이오매스 중량 대비 회수된 바이오-오일의 중량을 비교하여 측정하였다. 투입된 바이오매스의 중량은 전처리 과정인 분쇄 및 건조를 거쳐 최종 투입 직전의 중량이며, 회수된 바이오-오일은 1차 응축기, 2차 응축기, 전기집진기(electrostatic precipitator)에서 생산된 오일의 중량을 모두 합하여 계산하였다.
급속열분해를 통한 바이오-오일 생산 공정시 가스 재순환공정 적용을 통해 생산되는 바이오-오일의 품질과 수율 변화 및 비응축성 가스의 조성을 분석하였다. 가스 재순환율이 80% 일 때 질소의 추가 투입 없이 자체적으로 생산되는 미응축성가스로 산소농도 및 반응기 압력이 안정적으로 운전되었다.
물리·화학적 특성 분석을 위하여 공업분석 및 원소분석, TGA (SINCO, N-1000) 분석을 진행하였다.
바이오-오일 생성이 최적인 운전조건에서의 유동층 반응기 내부에서의 가스속도, 즉 공탑속도(V/A (m h^-1)) 및 유동화율에 따라서 공정이 운전된다. 본 연구에서는 가스재순환율에 따른 급속 열분해반응 공정의 특성을 이해하고 생성물의 결과 값을 비교를 위하여, 열분해반응 온도, 모래 투입량, 공탑속도, 투입시료 등의 조건을 동일하게 하고 가스 재순환율만 변경하여 실험을 반복 진행 하였다.
이런 연구 결과들을 토대로 본 연구에서는 pilot-scale에서는 바이오매스로부터 얻은 열분해 가스에서 바이오-오일로 응축되는 가스를 제외한 미응축 가스(non-condensable gases)를 재순환 시켜 유동층 반응기로 투입시킴으로서 질소의 사용량을 줄이고, 이에 따른 운전비 및 시설비 감축에 대한 연구를 진행하였다. 본 연구에서는 재순환공정을 적용한 pilot plant의 실험 결과를 토대로 가스 재순환율에 따른 질소 사용량 변화를 확인하였고, 미응축성 가스를 유동층 반응기로 재순환시킴으로서 열분해 반응으로 생성되는 가연성 성분의 농축을 통한 농도 변화를 측정하였다. 그리고, 바이오-오일의 품질과 수율 변화를 측정하여 급속 열분해 과정에서의 가스 재순환 공정 활용 가능성을 평가하였다.
급속 냉각을 통하여 응축된 바이오-오일을 회수하고, 응축기서 응축되지 않는 미응축 가스를 순환시켜 열분해 반응공정 하부 윈드박스(wind box)를 통하여 반응기내로 투입될 수 있도록 저압 통풍방식의 가스 재순환공정을 적용하였다. 이 때 온도가 낮은 가스가 투입되면 수율 저하 및 열분해 반응 공정 효율을 감소시키기 때문에 이러한 문제를 해결하기 위해 프리 히터(pre-heater)와 포스트 히터(post-heater)를 설치하였다. 가스의 재순환율은 미응축 가스 저장 탱크로 연결된 밸브를 통하여 조절 하였으며, 질소는 열분해공정의 압력 및 공정내부 산소농도의 변화에 따라 자동 투입되며, 사용량 분석을 위해 유량계를 설치하고, 가스재순환율에 따른 오일의 수율과 공정에 투입되는 질소의 양을 측정하였다.
질소는 40 L 액체질소를 병렬로 연결하여 가스저장 탱크로 투입되며, 내부 산소농도와 열분해 반응기 내부 압력에 따라 자동 투입된다. 이러한 사용량을 측정하기 위하여 탱크로 투입되는 관내부에 모니터링이 가능한 유량계를 설치하여 질소투입량을 측정하며, 이는 공정운전시스템(MMI)에 자동 저장되도록 하였다.
재순환가스의 분석을 위해 내부 잉여가스를 저장하는 탱크로 연결된 관에서 샘플 포인트를 잡아 1 L 샘플백에 채취하였고, 바이오매스가 투입된 후 1시간 단위로 총 3회씩 2번 샘플링 하였다. 가스조성은 TCD (thermal conductivity detector)와 FID (flame ionized detector)가 장착된 가스크로마토그래피(GC, Younglin, M6500D)를 사용하였다.
급속열분해 공정에서 생성된 바이오-오일의 수율은 투입된 바이오매스 중량 대비 회수된 바이오-오일의 중량을 비교하여 측정하였다. 투입된 바이오매스의 중량은 전처리 과정인 분쇄 및 건조를 거쳐 최종 투입 직전의 중량이며, 회수된 바이오-오일은 1차 응축기, 2차 응축기, 전기집진기(electrostatic precipitator)에서 생산된 오일의 중량을 모두 합하여 계산하였다.

대상 데이터

재순환가스의 분석을 위해 내부 잉여가스를 저장하는 탱크로 연결된 관에서 샘플 포인트를 잡아 1 L 샘플백에 채취하였고, 바이오매스가 투입된 후 1시간 단위로 총 3회씩 2번 샘플링 하였다. 가스조성은 TCD (thermal conductivity detector)와 FID (flame ionized detector)가 장착된 가스크로마토그래피(GC, Younglin, M6500D)를 사용하였다. 탄화수소 기체(C₁-C₄)를 분석하기 위해 molecular sieve 13X 컬럼을 사용하였고, 수소(H₂), 일산화탄소(CO), 이산화탄소(CO₂)와 메탄(CH₄)을 분석하기 위해 Porapak N 컬럼을 사용하였다.
급속 열분해를 위해 사용된 시료는 팜 부산물을 이용하였다. 팜 부산물은 말레이시아 사바주 G to G Bio Sdn Bhd로부터 구입하였으며, 이를 2중 블레이드 분쇄기(Baemyeng Tech, MB-300W)를 이용하여 1차 분쇄하여 10 mm 이하 입도로 제조하였고, 마이크로웨이브 건조장치(Emto Co.
비응축성 가스의 조성을 분석하기 위해 전기집진기와 재순환 가스를 저장하는 탱크 사이에 밸브를 설치하여 샘플을 포집하였다. 공정시간 변화에 따른 재순환 가스 조성을 특성을 파악하기 위해 급속 열분해반응 초기 운전을 위한 질소 주입을 중단하고, 공정이 안정적으로 운전되는 순간부터 비응축성가스만으로 공정을 3시간 동안 공정을 운전하였으며, 이 때 GC로 분석한 가스 조성을 Table 4에 나타내었다.
급속 열분해를 위해 사용된 시료는 팜 부산물을 이용하였다. 팜 부산물은 말레이시아 사바주 G to G Bio Sdn Bhd로부터 구입하였으며, 이를 2중 블레이드 분쇄기(Baemyeng Tech, MB-300W)를 이용하여 1차 분쇄하여 10 mm 이하 입도로 제조하였고, 마이크로웨이브 건조장치(Emto Co., Microwave conveyor)를 통해 최초 40 ~ 50% 함수율을 10% 이하로 건조하였다. 물리·화학적 특성 분석을 위하여 공업분석 및 원소분석, TGA (SINCO, N-1000) 분석을 진행하였다.

이론/모형

바이오-오일은 일단위로 생산된 열분해오일을 일정시간 교반시킨 후 1 L씩 샘플링하여 가스 재순환율의 변경마다 1번씩 총 6회 샘플링 된 시료를 한국석유관리원에 의뢰하여 분석하였으며, 분석기준은 현재 미국 바이오-오일의 보일러 사용기준인 ASTM D 7544에 준하여 분석 진행 하였다.
가스조성은 TCD (thermal conductivity detector)와 FID (flame ionized detector)가 장착된 가스크로마토그래피(GC, Younglin, M6500D)를 사용하였다. 탄화수소 기체(C₁-C₄)를 분석하기 위해 molecular sieve 13X 컬럼을 사용하였고, 수소(H₂), 일산화탄소(CO), 이산화탄소(CO₂)와 메탄(CH₄)을 분석하기 위해 Porapak N 컬럼을 사용하였다.

성능/효과

1 wt%였다. DTG 분석에서 셀룰로스의 면적이 헤미셀룰로스의 면적보다 크게 나타났는데, 이 결과는 Table 2의 내용과 일치하는 것으로 판단된다.
DTG (differential thermogravimetric analysis)에서 281 ℃와 329 ℃ 부근에서 2개의 피크가 나타났는데, 이것은 각각 헤미셀롤로스와 셀룰로스가 주도적으로 분해되는 구간이다[12,13]. Table 2에서 팜 부산물의 성분분석 결과 셀룰로스가 59.7 wt%였고, 헤미셀룰로스가 22.1 wt%였다. DTG 분석에서 셀룰로스의 면적이 헤미셀룰로스의 면적보다 크게 나타났는데, 이 결과는 Table 2의 내용과 일치하는 것으로 판단된다.
수분함량은 모든 실험조건에서 30 wt% 이하의 값을 나타냈다. 가스 재순환율이 20%일 때 열분해 고체함량, 동점도 및 회분함량이 기준 ASTM D 7544인 기준보다 높게 나왔는데, 이것은 비응축성 가스의 혼합비에 따른 반응특성으로 판단되며, 다른 조건의 경우 품질 기준 값을 만족하였다.
가스재순환율이 40% 일때 질소 투입량은 38% 감소한 620 m³ hr^-1였다. 가스재순환율이 80%부터 추가 질소 투입량은 발생하지 않았고, 투입된 바이오매스에서 생성된 열분해 가스 중 미응축 가스만으로 내부 산소농도 및 압력이 정상 범위 내에서 공정이 안정적으로 운전되는 것을 확인하였다. 각각의 가스재순환율마다 바이오-오일 수율을 측정하였다.
본 연구에 사용된 팜 부산물의 공업분석과 원소분석 결과를 Table 2에 나타냈다. 공업분석 결과 수분, 휘발분, 회분 및 고정탄소 함량은 각각 9.6, 65.0, 5.9, 그리고 19.5 wt%로 나타났다. 이와 같은 바이오매스 시료를 대상으로 급속 열분해를 수행할 경우 바이오-오일 및 바이오 촤의 양을 대략적으로 예측할 수 있었다.
가스 재순환율이 80% 일 때 질소의 추가 투입 없이 자체적으로 생산되는 미응축성가스로 산소농도 및 반응기 압력이 안정적으로 운전되었다. 바이오-오일의 수율은 58 ~ 63% 사이의 수율을 보였으며, 이를 토대로 가스 재순환율에 따른 수율 변화는 없는 것으로 판단되었다. 바이오-오일의 미국 바이오-오일 보일러 사용 기준인 ASTM D 7544과 비교하였을 경우 큰 차이를 보이지 않았다.
바이오매스 급속 열분해에서 가스재순환 공정 적용을 통한 바이오-오일 생산공정은 기존에 문제였던 경제성 문제에 큰 영향을 줄 수 있으며, 질소 사용량 감소에 따른 운전, 시설 투자비를 감소할 수 있을 것으로 예상된다. 운전중 질소의 추가 투입이 없다는 것은 질소의 구입 혹은 질소 발생장치에 대한 비용을 줄이고, 전체 공정이 단순화 되어지는 효과를 볼 수 있으며, 고가인 질소 발생장치 없이 큰 규모의 열분해 공정을 제작 및 운전하는데 무리가 없을 것으로 예상되어 진다.
목질계 바이오매스(lignocellulosic biomass)의 경우 회분 함량이 2 wt% 미만의 값을 나타내고[8,9], 갈조류인 다시마의 경우 10 wt% 이상의 높은 무기물 함량을 나타낸다[10,11]. 본 연구에 사용한 참나무 톱밥은 다시마 보다는 낮지만 일반적인 목질계 바이오매스보다 다소 높은 값을 나타냈다.
이러한 결과는 비응축성 가스를 재순환하여 반응시간이 증가함에 따라 바이오매스 열분해과정에서 decarboxylation 보다 decarbonylation 반응이 주도적으로 일어나기 때문인 것으로 판단된다. 생성되는 가스중 메탄(CH₄), 수소(H₂) 및 비응축성 경질 탄화수소 가스(C₂H₄, C₂H₆, C₃H₈)의 선택성은 증가하였으며, 공정의 운전 시간이 지남에 따라 이들 가연성 성분이 농축되는 경향을 나타냈다. 반면, 부탄(C₄H₁₀)의 선택성은 미소하게 감소하는 특성을 나타냈다.
공정시간 변화에 따른 재순환 가스 조성을 특성을 파악하기 위해 급속 열분해반응 초기 운전을 위한 질소 주입을 중단하고, 공정이 안정적으로 운전되는 순간부터 비응축성가스만으로 공정을 3시간 동안 공정을 운전하였으며, 이 때 GC로 분석한 가스 조성을 Table 4에 나타내었다. 생성된 가스의 조성중 일산화탄소(CO)와 이산화탄소(CO₂)에 대한 선택성이 가장 높게 나타났으며, 반응시간이 증가할수록 일산화탄소의 선택성은 증가하였으나 이산화탄소의 선택성은 감소하였다. 이러한 결과는 비응축성 가스를 재순환하여 반응시간이 증가함에 따라 바이오매스 열분해과정에서 decarboxylation 보다 decarbonylation 반응이 주도적으로 일어나기 때문인 것으로 판단된다.
원소분석 결과 탄소와 산소의 양이 47.3 wt%와 46.2 wt%로 대부분임을 알 수 있었으며, 열분해 반응시 H₂S를 발생 시킬 수 있는 황은 검출되지 않았다. 팜 부산물의 화학 조성은 셀룰로스 및 헤미셀룰로스의 합이 80% 이상으로 대부분을 차지하고 있었으며, 급속 열분해 시 상대적으로 잔류물로 발생할 가능성이 높은 리그닌 성분은 18.
TGA 내부의 온도가 200 ℃ 이상으로 증가할 때 열분해반응이 서서히 진행되기 시작하여 350 ℃까지 급속한 열분해반응이 진행되었다. 이후 700 ℃까지 온도를 올렸을 때 최종적으로 TGA 샘플팬에 남은 무게가 30 wt%였으며, 이 양이 증가할수록 급속열분해과정에서 바이오촤의 함량이 증가하며, 공업분석 과정에서 회분의 함량이 높을수록 증가한다. 팜 부산물은 5.
바이오-오일의 미국 바이오-오일 보일러 사용 기준인 ASTM D 7544과 비교하였을 경우 큰 차이를 보이지 않았다. 재순환 가스의 조성은 운전시간이 길어짐에 따라 가연성 성분이 농축되는 것을 확인하였고, 이를 활용한 2차 에너지 생성이 가능할 것으로 판단되었다.
각각의 가스재순환율마다 바이오-오일 수율을 측정하였다. 투입되는 질소와 미응축 가스의 순환비에 따라서 바이오-오일의 수율은 58 ~ 63% 범위의 값을 보였으며, 전체적인 바이오-오일 수율변화는 가스재순환율에 큰 영향을 받지 않는 것으로 판단된다.

질의응답

핵심어	질문	논문에서 추출한 답변
	급속 열분해 공정의 특징은?	급속 열분해 공정은 바이오매스로부터 생산하는 바이오오일의 수율을 최대화하기 위하여 고안된 공정이며, 고분자 물질의 분해에 의한 1차 생성물에 대해 적절한 온도조건 및 체류시간 설정에 따라 바이오-오일 회수율을 극대화 할 수 있다. 현재 목질계 바이오매스(lignocellulosic biomass)에 적합한 열분해 온도, 기체 유속, 열교환기 방식 등의 운전 조건에 따른 lab-scale 및 pilot-scale에 대한 연구가 진행되었다.
	급속열분해를 통한 바이오-오일 생산 공정에 대해 알아보면?	급속열분해를 통한 바이오-오일 생산 공정은 무산소 조건에서 바이오매스를 급속열분해하여 얻어진 열분해가스를 급속 냉각 시켜 열분해오일을 생산한다. 이에 공정 내부의 산소 농도를 0 ~ 3% 이하로 유지하기 위해 캐리어 가스로 질소를 사용한다.
	팜 부산물 바이오매스의 급속 열분해를 위한 공정을 알아보면 무엇인가?	팜 부산물 바이오매스의 급속 열분해를 위한 pilot plant는 1 ton d-1급으로 설계 되었으며, 공정은 크게 3부분으로 구성되어 있다. 먼저, 바이오매스를 열분해 시키는 열분해 반응공정, 생성된 열분해 가스를 급속 냉각시켜 오일을 회수하는 오일 회수공정, 미응축 가스(non-condensable gases)를 재순환 시키고 잉여가스(excess gases)를 저장하는 가스재순환 공정으로 구성되어 있다. 열분해 반응공정은 바이오매스가 투입되어 열분해 되는 공정으로 최적의 운전 조건인 500 ℃에서 운전되며, 바이오매스 시료가 투입되는 피더(feeder) 부분이 결합되어 있다.

참고문헌 (14)

Upton Jr., G. B., and Snyder, B. F., "Funding Renewable Energy: An Analysis of Renewable Portfolio Standards," Energ. Econ., 66, 205-216 (2017).

상세보기
Brigljevic, B., Woo, H. C., and Liu, J., "Process Design and Simulation of Fast Pyrolysis of Brown Seaweed," Clean Technol., 23(4), 435-440 (2017).
http://www.motie.go.kr/motie/ne/rt/press/bbs/bbsView.do?bbs_seq_n79293&bbs_cd_n16.
Bridgwater, A. V., and Peacocke, G. V. C., "Fast Pyrolysis Processes for Biomass," Renew. Sust. Energ. Rev., 4, 1-73 (2000).

상세보기
Bridgwater, A. V., Toft, A. J., and Brammer, J. G., "A Techno-Economic Comparison of Power Production by Biomass Fast Pyrolysis with Gasification and Combustion," Renew. Sust. Energ. Rev., 6, 181-248 (2002).

상세보기
Kim, S.-S., Shenoy, A., and Agblevor, F. A., "Thermogravimetric and Kinetics Study of Pinyon Pine in the Various Gases," Bioresour. Technol., 156, 297-302 (2014).

상세보기
Mante, O., Agblevor, F. A., Oyama, S. T., and McClung, R., "The Influence of Recycling Non-Condensable Gases in the Fractional Catalytic Pyrolysis of Biomass," Bioresour. Technol., 111, 482-490 (2012).

상세보기
Park, Y-H., Kim, J., Kim, S.-S., and Park, Y.-K., "Pyrolysis Characteristics and Kinetics of Oak Trees Using Thermogravimetric Analyzer and Micro-Tubing Reactor," Bioresour. Technol., 100, 400-405 (2009).

상세보기
Kim, S.-S., Kim, J., Park, Y.-H., and Park, Y.-K., "Pyrolysis Kinetics and Decomposition Characteristics of Pine Trees," Bioresour. Technol., 101, 9797-9802 (2010).

상세보기
Kim, S.-S., Ly, H. V., Kim, J., Choi, J. H., and Woo, H. C., "Thermogravimetric Characteristics and Pyrolysis Kinetics of Alga Sagarssum sp. Biomass," Bioresour. Technol., 139, 242-248 (2013).

상세보기
Choi, J. H., Kim, S.-S., Ly, H. V., Kim, J., and Woo, H. C., "Effect of Water-Washing Saccharina Japonica on Fast Pyrolysis in a Bubbling Fluidized-Bed Reactor," Biomass Bioenerg., 98, 112-123 (2017).

상세보기
Varhegyi, G., Bobaly, B., Jakab, E., and Chen, H., "Thermogravimetric Study of Biomass Pyrolysis Kinetics. A Distributed Activation Energy Model with Prediction Test," Energ. Fuel., 25, 24-32 (2011).

상세보기
Yang, H., Yan, R., Chen, H., Lee, D. H., and Zheng, C., "Characteristics of Hemicellulose, Cellulose and Lignin Pyrolysis," Fuel, 86, 1781-1788 (2007).

상세보기
ASTM D7544-12 (2017), "Standard Specification for Pyrolysis Liquid Biofuel".

저자의 다른 논문 :

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표제어: PCR

동의어: Packet Collision Rate

용어 설명 출처 목록 (6)

용어 설명: PCR은 세균 특이성이 있는 primer를 이용하여 적은 수의 세균이 있을지라도 쉽게 검출할 수 있는 유용한 방법이며, 이를 이용하여 구강 내 치면세균막이나 타액에서 직접 세균을 검출할 수 있게 되었다[8].

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