[논문]재활용 AC4A 알루미늄 합금의 인장특성에 미치는 (Ti-B), Sr 첨가제의 영향

오승환; 김헌주

doi:10.7777/jkfs.2018.38.5.087

재활용 AC4A 알루미늄 합금의 인장특성에 미치는 (Ti-B), Sr 첨가제의 영향
Effect of Sr and (Ti-B) Additives on Tensile Properties of AC4A Recycled Aluminum Casting Alloys 원문보기

한국주조공학회지 = Journal of Korea Foundry Society, v.38 no.5, 2018년, pp.87 - 94

오승환 (부경대학교 대학원 금속공학과) , 김헌주 (부경대학교 공과대학 금속공학과)

Abstract ▼ AI-Helper

The effects of Sr and (Ti-B) additives on the tensile properties of AC4A recycled (35% scrap content) aluminum alloys were investigated. An acicular morphology of the eutectic Si phase of as-cast specimens was converted to a fibrous morphology upon the addition of Sr. Moreover, morphology of the Sr modified eutectic Si phase became finer due to a T6 heat treatment. The grain size of the ${\alpha}$-solid solution was decreased by the addition of (Ti-B) additives. Depending on the treatment conditions of the as-cast specimens, i.e., no addition, a Sr addition and a (Ti-B)+Sr addition, the tensile strength levels of the as-cast specimens were 182, 192, and 204MPa, respectively. The corresponding strengths of T6 heat-treated specimens were 293, 308, and 318MPa. Elongations of the as-cast specimens were 2.2, 3.1, and 5.6%, and the corresponding elongations of the T6 heat-treated specimens were 4.6, 6.1, and 7.6%. The percentage of the reduced section area in the tensile specimens was also increased by the Sr and (Ti-B) additives. Sr and (Ti-B) additives changed the microstructure and the distribution of defects in the castings, resulting in an improvement of the tensile properties of AC4A aluminum alloys. According to our test results, recycled (35% scrap content) AC4A aluminum alloy met all of the KS requirements of the tensile strength and elongation values of AC4A aluminum alloy except for the elongation value of the one specimen condition, in this case the as-cast no-addition condition.

주제어

표/그림 (12)

그림 Fig. 1. Schematic drawing of plate mold for specimen preparation.
표 Table 1. Chemical composition of AC4A alloy used (wt.%).
표 Table 2. Conditions for melting and melt treatment.
그림 Fig. 2. Geometric drawing of tensile specimen[DIN 50125].
표 Table 3. T6 heat treatment conditions.
그림 Fig. 3. Analysis of microstructure.
그림 Fig. 4. Comparison of eutectic Si morphology showing Sr treatment effect. (a) optical microscope image (b) SEM image.
그림 Fig. 5. Classification of modification rating of eutectic Si morphology.
그림 Fig. 6. Comparison of grain size of α-solid solution showing (Ti-B) treatment effect.
그림 Fig. 7. Comparison of tensile properties of AC4A alloys used and KS standard requirement.
그림 Fig. 8. Reduction in area of tensile specimens of AC4A alloys depending on additives.
$Fig. 9. SEM image showing tensile specimen fracture morphology in the as-cast and T6 heat-treated AC4A alloys in accordance with additives.$ 그림 Fig. 9. SEM image showing tensile specimen fracture morphology in the as-cast and T6 heat-treated AC4A alloys in accordance with additives.

AI 본문요약
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문제 정의

본 연구에서는 선행연구를 통해 실용 가능성이 큰 스크랩35% 함유된 AC4A 합금의 인장특성 향상을 위한 방안으로 공정Si 개량화제인 Al-10%Sr과 α-고용체 결정립 미세화제인 Al- 5%Ti -1%B을 사용하여 재활용 AC4A 합금재료의 인장특성을 평가하였다. 또한 첨가제 첨가 후 주조상태와 T6열처리 상태의 인장특성도 비교 평가하여 알루미늄 주조 산업계에 실용적인 자료제공을 연구목적으로 하였다.
본 연구에서는 선행연구를 통해 실용 가능성이 큰 스크랩35% 함유된 AC4A 합금의 인장특성 향상을 위한 방안으로 공정Si 개량화제인 Al-10%Sr과 α-고용체 결정립 미세화제인 Al- 5%Ti -1%B을 사용하여 재활용 AC4A 합금재료의 인장특성을 평가하였다.
본 연구의 저자는 알루미늄 스크랩 재활용에 의한 자원절약, 환경보호 및 경제적 효과를 도모하고자, 현재 우수한 유동성과 열처리에 의한 강화효과를 위해 선택되는 AC4A 리사이클링 재료의 기계적 특성 평가를 지속해오고 있다[14].

제안 방법

(Ti-B)을 첨가했을 때, α-고용체 결정립 미세화 정도를 확인하기 위해서 Keller 부식액(75vol%HCl, 25vol%HNO3,5vol%HF)으로 표면을 부식시킨 후 결정립 크기를 측정하고 산술평균 한 값으로 결정립 미세화 정도를 평가하였다.
2) AC4A 주조용 알루미늄 합금에 (Ti-B)+Sr 연속첨가 후 α-고용체 결정립의 크기 변화를 관찰하였다.
3) AC4A 주조용 알루미늄 합금에 무첨가, Sr첨가, 그리고(Ti-B)+Sr 연속첨가 후 주조상태의 인장특성을 평가하였다. 주조상태의 인장강도는 무첨가인 경우에 182MPa, Sr첨가 시 192MPa, (Ti-B)+Sr 연속첨가 시 204MPa로 증가하였으며, 연신율도 각각 2.
4) AC4A 주조용 알루미늄 합금에 무첨가, Sr 첨가, 그리고 (Ti-B)+Sr 연속첨가 후 T6 열처리상태의 인장특성을 평가하였다. T6 열처리 한 시료의 인장강도는 무첨가의 경우에 293MPa, Sr첨가 시 308MPa, (Ti-B)+Sr 연속첨가 시 318MPa로 측정되었고, 연신율은 각각 4.
또한 SEM/EDS 분석을 통해 합금의 구성상의 형상과 성분을 조사하였다. Sr의 개량 효과를 확인하기 위해 35vol% HCl 용액을 사용하여 표면을 8분 간 부식시킨 후 SEM을 통해 공정Si 형상을 관찰하였다. M.
Sr첨가, (Ti-B)+Sr 첨가에 따른 스크랩 35% 함유된 AC4A 합금의 미세조직을 광학현미경으로 관찰하였다. 또한 SEM/EDS 분석을 통해 합금의 구성상의 형상과 성분을 조사하였다.
05wt% Sr을 연속첨가한 3가지조건으로 제작하였다. 각 시료를 주조상태와 T6 열처리상태로 나누어 상온에서 인장시험을 실시하였다. 인장시험기의cross-head 속도는 1 mm/min이고, 신뢰도의 향상을 위해서각 조건 당 6개의 시험편을 사용하여 얻은 결과값의 평균 및 표준편차를 구하였다.
Sr첨가, (Ti-B)+Sr 첨가에 따른 스크랩 35% 함유된 AC4A 합금의 미세조직을 광학현미경으로 관찰하였다. 또한 SEM/EDS 분석을 통해 합금의 구성상의 형상과 성분을 조사하였다. Sr의 개량 효과를 확인하기 위해 35vol% HCl 용액을 사용하여 표면을 8분 간 부식시킨 후 SEM을 통해 공정Si 형상을 관찰하였다.
2에 나타내었으며, 인장시험편의 조건은 무첨가, Sr첨가, (Ti-B)+Sr연속첨가한 시료를 각각 제작하였다. 또한 제작한 인장시험편을 주조상태와 T6 열처리상태로 나누어 인장특성을 평가하였다.
본 실험에서는 스크랩 35% 함유된 AC4A 합금을 사용하여 무첨가 시료, 공정Si 개량화제인 Al-10%Sr을 0.05wt% 첨가한 시료, 그리고 α-고용체 결정립 미세화제인 Al-5%Ti1%B을 0.1wt% 첨가하고 Al-10%Sr을 0.05wt%를 연속첨가한 시료를 각각 제작하여 인장특성에 미치는 미량원소의 영향을 평가하였다.
스크랩 35% 함유된 AC4A 합금의 인장특성에 대한 Sr과(Ti-B)의 영향을 평가하기 위해 Fig. 2의 인장시험편으로 일축 인장시험을 실시하였다. 인장시험편은 무첨가, 0.
스크랩이 35% 함유된 AC4A 주조용 알루미늄 합금에0.05wt% Al-10%Sr첨가와 0.1wt% Al-5%Ti-1%B과 0.05wt%Al-10%Sr을 연속첨가했을 때, 나타나는 미세조직 관찰 및 인장특성을 평가한 결과 다음과 같은 결론을 도출하였다.
용체화 처리는 535oC±5oC에서 6.5시간 유지하였으며, 40oC±5oC의 물에 냉각시키고, 180oC±5oC에 5시간 동안 인공시효를 실시하였다.
용해가 완료된 후 무첨가, 0.05wt% Sr을 첨가, 0.1wt%(Ti-B)와 0.05wt% Sr을 연속 첨가하였고, 용탕 내부에 잔존하는 수소가스 및 불순물을 제거하기 위해 Ar 가스를 사용하여 G.B.F. (Gas Bubbling Filtration) 처리를 30분 동안 실시하였다. 가스 및 개재물의 부상을 위해 20분 동안 진정시간을 두었다.
2의 인장시험편으로 일축 인장시험을 실시하였다. 인장시험편은 무첨가, 0.05wt%Sr 첨가, 0.1wt% (Ti-B)와 0.05wt% Sr을 연속첨가한 3가지조건으로 제작하였다. 각 시료를 주조상태와 T6 열처리상태로 나누어 상온에서 인장시험을 실시하였다.
첨가제에 따른 스크랩이 35% 첨가된 AC4A 합금의 인장특성을 평가하였다.
판상시료로부터 가공된 시험편의 인장시험을 통해 AC4A합금의 인장특성을 평가하였다. 시험편 규격을 Fig.
전혀 개량되지 않는 경우 1등급, 라멜라(Lamella) 형상을 나타내는 경우 2등급, 부분적으로 개량된 경우 3등급, 라멜라 형상이 관찰되지 않는 경우 4등급, 섬유상(Fibrous) 형상을 나타내는 경우 5등급, 매우 미세하고 구형에 가까운 형상을 나타내는 경우 6등급으로 분류한다[16]. 현미경을 통해서 각 조직사진을 5회 측정한 후 각 등급에 해당하는 영역의 면적비를 구하여 M.R값을 계산하고 산술평균 한 값으로 공정Si 개량 정도를 평가하였다.

대상 데이터

합금의 용해 및 용탕처리 조건을 Table 2에 나타내었다. 시료를 제작하기 위해 신지금 AC4A 잉고트와 무게비 35%해당하는 압탕 스크랩 AC4A 지금을 흑연 도가니에 장입한 후 전기로에서 730^oC로 용해하였다.
판상시료로부터 가공된 시험편의 인장시험을 통해 AC4A합금의 인장특성을 평가하였다. 시험편 규격을 Fig. 2에 나타내었으며, 인장시험편의 조건은 무첨가, Sr첨가, (Ti-B)+Sr연속첨가한 시료를 각각 제작하였다. 또한 제작한 인장시험편을 주조상태와 T6 열처리상태로 나누어 인장특성을 평가하였다.

데이터처리

각 시료를 주조상태와 T6 열처리상태로 나누어 상온에서 인장시험을 실시하였다. 인장시험기의cross-head 속도는 1 mm/min이고, 신뢰도의 향상을 위해서각 조건 당 6개의 시험편을 사용하여 얻은 결과값의 평균 및 표준편차를 구하였다.

성능/효과

또한 스크랩 함량0%인 AC4A 합금과 비교했을 때, 무첨가의 경우에 인장강도와 연신율 모두 스크랩 함량 0%인 AC4A 합금보다 낮은 값을 나타냈으며, Sr 첨가의 경우 인장강도는 다소 낮은 값을 가지나 연신율은 높게 나타났다. (Ti-B)와 Sr을 연속첨가한 경우에 인장특성과 연신율을 모두 스크랩 함량 0%인 AC4A 합금보다 높게 나타났다.
(Ti-B)와 Sr을 연속첨가한 시료의 인장강도와 연신율이 가장 높게 나타났으며, 이는 (Ti-B)첨가에 의한 α-고용체 결정립의 크기가 감소하여 결정립계에 작용하는 응력이 분산되면서 인장강도가 더욱 향상된 것으로 추정된다.
1) AC4A 주조용 알루미늄 합금에 Sr을 첨가한 결과 주조상태에서 공정Si 형상은 섬유상으로 개량되었다. 또한 M.
5) 주조상태의 스크랩이 35% 함유된 AC4A 주조용 알루미늄 합금의 인장강도와 연신율 평가결과, 무첨가, Sr첨가와(Ti-B)+Sr 연속첨가 조건의 경우에 인장강도는 182MPa~204MPa로 모두 KS규격의 요구치 170MPa 이상을 만족하였다. 스크랩 함량이 0%인 AC4A 합금과 비교했을 때, 3조건 모두 다소 낮은 인장강도를 나타내었다.
6) T6 열처리조건에서 스크랩이 35% 함유된 AC4A 주조용 알루미늄 합금의 인장강도와 연신율 평가결과, 무첨가, Sr첨가와 (Ti-B)+Sr 연속첨가의 경우에 인장강도는 293MPa~318MPa로 모두 KS규격의 요구치인 240MPa 이상의 조건을 만족하였다. 스크랩 함량이 0%인 AC4A 합금과 비교했을 때, 무첨가와 Sr첨가의 경우는 다소 낮은 인장강도 값을 나타냈으나, (Ti-B)+Sr 연속첨가 조건의 경우 318MPa로 스크랩함량이 0%인 AC4A 합금보다 높은 인장강도를 나타내었다.
2로 나타났다. T6 열처리 상태의무첨가 시료는 4.2, Sr을 첨가한 시료는 5.1로 Si 형상개량이 효과적으로 이뤄진 것을 확인하였다.
4) AC4A 주조용 알루미늄 합금에 무첨가, Sr 첨가, 그리고 (Ti-B)+Sr 연속첨가 후 T6 열처리상태의 인장특성을 평가하였다. T6 열처리 한 시료의 인장강도는 무첨가의 경우에 293MPa, Sr첨가 시 308MPa, (Ti-B)+Sr 연속첨가 시 318MPa로 측정되었고, 연신율은 각각 4.6%, 6.1%, 7.6%로 나타났다. 주조상태와 T6 열처리 상태에서 모두 첨가제에 의해 인장강도와 연신율이 향상되었다.
T6 열처리조건의 KS규격 요구치는 인장강도 240MPa 이상, 연신율 2%이며, 스크랩 함량이 0%인 AC4A합금의 인장강도는 314MPa, 연신율은 5.4%로 나타났다. T6 열처리한 스크랩 함량이 35%인 AC4A 합금의 무첨가 시료의 인장강도는 293MPa, Sr첨가 시료는 308MPa, (Ti-B)+Sr을 연속첨가한 시료는 318MPa로 점차 증가하였고 연신율은 각각4.
4%로 나타났다. T6 열처리한 스크랩 함량이 35%인 AC4A 합금의 무첨가 시료의 인장강도는 293MPa, Sr첨가 시료는 308MPa, (Ti-B)+Sr을 연속첨가한 시료는 318MPa로 점차 증가하였고 연신율은 각각4.6%, 6.1%, 7.6%로 증가하였다. 인장강도와 연신율은293MPa~318MPa, 4.
1) AC4A 주조용 알루미늄 합금에 Sr을 첨가한 결과 주조상태에서 공정Si 형상은 섬유상으로 개량되었다. 또한 M.R.법을 통해 개량화 정도를 평가한 결과 주조상태의 무첨가 시료는 2.3, Sr첨가한 경우 3.2로 나타났다. T6 열처리 상태의무첨가 시료는 4.
주조상태와 T6 열처리 상태에서 모두 첨가제에 의해 인장강도와 연신율이 향상되었다. 또한 단면감소율도 주조 상태에서 5.2%, 8.3%, 10%, T6 열처리상태에서 8.7%, 11.7%,13.3%로 연신율에 비례하는 경향이 나타내었다.
6%로 KS 요구치를 만족하였다. 또한 스크랩 함량0%인 AC4A 합금과 비교했을 때, 무첨가의 경우에 인장강도와 연신율 모두 스크랩 함량 0%인 AC4A 합금보다 낮은 값을 나타냈으며, Sr 첨가의 경우 인장강도는 다소 낮은 값을 가지나 연신율은 높게 나타났다. (Ti-B)와 Sr을 연속첨가한 경우에 인장특성과 연신율을 모두 스크랩 함량 0%인 AC4A 합금보다 높게 나타났다.
주조상태의KS 규격 요구치는 170MPa 이상, 연신율 3% 이상이다. 스크랩 함량 0%인 AC4A합금의 인장강도와 연신율은 207MPa,2.9%로 나타났다. 주조상태에서 스크랩 함량이 35%인 AC4A 합금의 무첨가 시료의 인장강도는 182MPa, 0.
6%로 KS 규격 요구치를 만족하였다. 스크랩 함량이 0%인 AC4A 합금과 비교했을 때, 무첨가 조건은 스크랩 함량이 0%인 AC4A 합금의 2.9%보다 낮은 연신율을 나타냈으나 Sr 첨가와 (Ti-B)+Sr 연속첨가 조건의 경우 모두 3.1%, 5.6%로 높은 연신율을 나타내었다.
연신율도 3조건 모두 KS 규격 요구치인 2%를 모두 만족하였다. 스크랩 함량이 0%인 AC4A 합금과 비교했을 때, 무첨가 조건은 스크랩 함량이 0%인 AC4A 합금의 5.4%보다 낮은 연신율을 나타냈으나 Sr첨가와 (Ti-B)+Sr 연속첨가조건의 경우 모두 6.1%, 7.6%로 높은 연신율을 나타내었다.
6) T6 열처리조건에서 스크랩이 35% 함유된 AC4A 주조용 알루미늄 합금의 인장강도와 연신율 평가결과, 무첨가, Sr첨가와 (Ti-B)+Sr 연속첨가의 경우에 인장강도는 293MPa~318MPa로 모두 KS규격의 요구치인 240MPa 이상의 조건을 만족하였다. 스크랩 함량이 0%인 AC4A 합금과 비교했을 때, 무첨가와 Sr첨가의 경우는 다소 낮은 인장강도 값을 나타냈으나, (Ti-B)+Sr 연속첨가 조건의 경우 318MPa로 스크랩함량이 0%인 AC4A 합금보다 높은 인장강도를 나타내었다.
6%로 모두 KS 규격 요구치를 만족하였다. 스크랩 함량이 0%인 AC4A합금과 비교했을 때, 무첨가의 경우의 인장강도와 연신율이 모두 스크랩 함량 0%인 AC4A 합금보다 낮은 값을 나타냈으나, Sr 첨가와 (TiB)와 Sr을 연속첨가한 경우에는 두 조건 모두 스크랩 함량 0%인 AC4A 합금보다 인장강도과 연신율이 높게 나타났다.
6%로 증가하였다. 스크랩 함량이 35%인 AC4A 합금의 인장강도는 182MPa~204MPa로 모두 KS 규격 요구치를 만족하였다.
연신율도 3조건 모두 KS 규격 요구치인 2%를 모두 만족하였다. 스크랩 함량이 0%인 AC4A 합금과 비교했을 때, 무첨가 조건은 스크랩 함량이 0%인 AC4A 합금의 5.
연신율은 무첨가의 경우 KS 규격 요구치인 3%를 만족시키지 못하였으나 Sr첨가, (Ti-B)와 Sr을 연속첨가한 경우 3.1%, 5.6%로 KS 요구치를 만족하였다. 또한 스크랩 함량0%인 AC4A 합금과 비교했을 때, 무첨가의 경우에 인장강도와 연신율 모두 스크랩 함량 0%인 AC4A 합금보다 낮은 값을 나타냈으며, Sr 첨가의 경우 인장강도는 다소 낮은 값을 가지나 연신율은 높게 나타났다.
연신율의 경우에는 무첨가 조건에서 KS 규격 요구치 3%를 만족하지 못하였으나 Sr 첨가 또는 (Ti-B)+Sr 연속첨가조건의 경우 3.1%, 5.6%로 KS 규격 요구치를 만족하였다. 스크랩 함량이 0%인 AC4A 합금과 비교했을 때, 무첨가 조건은 스크랩 함량이 0%인 AC4A 합금의 2.
3%, 10%로 각각 증가하였다. 연신율이 증가할수록 인장시험편의 단면적 감소율 또한 증가하는 경향을 나타내었다.
6%로 증가하였다. 인장강도와 연신율은293MPa~318MPa, 4.6%~7.6%로 모두 KS 규격 요구치를 만족하였다. 스크랩 함량이 0%인 AC4A합금과 비교했을 때, 무첨가의 경우의 인장강도와 연신율이 모두 스크랩 함량 0%인 AC4A 합금보다 낮은 값을 나타냈으나, Sr 첨가와 (TiB)와 Sr을 연속첨가한 경우에는 두 조건 모두 스크랩 함량 0%인 AC4A 합금보다 인장강도과 연신율이 높게 나타났다.
9%로 나타났다. 주조상태에서 스크랩 함량이 35%인 AC4A 합금의 무첨가 시료의 인장강도는 182MPa, 0.05wt% Sr첨가 시료는 192MPa, 0.1wt% (Ti-B)과 0.05wt% Sr을 연속첨가 시료는 204MPa로 점차 증가하였고 연신율은 각각 2.2%, 3.1%, 5.6%로 증가하였다. 스크랩 함량이 35%인 AC4A 합금의 인장강도는 182MPa~204MPa로 모두 KS 규격 요구치를 만족하였다.
6%로 나타났다. 주조상태와 T6 열처리 상태에서 모두 첨가제에 의해 인장강도와 연신율이 향상되었다. 또한 단면감소율도 주조 상태에서 5.
4(b)에는 SEM 관찰 사진을 나타내었다. 주조상태의 미세조직을 관찰한 결과 Sr첨가로 인해 침상의 공정Si 형상이 미세하고 불규칙 섬유상으로 개량되었다.
3) AC4A 주조용 알루미늄 합금에 무첨가, Sr첨가, 그리고(Ti-B)+Sr 연속첨가 후 주조상태의 인장특성을 평가하였다. 주조상태의 인장강도는 무첨가인 경우에 182MPa, Sr첨가 시 192MPa, (Ti-B)+Sr 연속첨가 시 204MPa로 증가하였으며, 연신율도 각각 2.2%, 3.1%, 5.6%로 증가하였다. 단면감소율은 5.

질의응답

핵심어	질문	논문에서 추출한 답변
	결정립 미세화 처리법이란?	고액공존 영역에서 고상분율의 증가와 더불어 덴드라이트에서 분리된 가지가 핵으로서 작용하여 다른 덴드라이트 결정이 성장한다[7]. 결정립 미세화 처리법은 TiB2/TiAl3과 같은 불균질 핵생성을 유발하는 첨가입자를 통해 α고용체 결정을 미세하게 만들어주는 용탕처리법이다. 또한 결정립 미세화 처리는 주물 내부의 수축 기공의 크기를 작게 만들고 고르게 분포시켜 인장특성을 향상시킨다[8-10].
	Si는 TPRE (Twining Plane Re-entrant Edge) 성장으로 침상모양으로 존재할 때 재료에 미치는 영향은?	Si은 TPRE (Twining Plane Re-entrant Edge) 성장으로 인해 침상의 모양으로 존재한다. 침상의 Si은 기계적 특성에 악영향을 미치며, 재료에 취성을 부여한다[11]. 공정개량(eutectic modification) 처리는 인장 특성에 악영향을 미치는 침상의 공정Si 형상을 섬유상으로 개량시켜 응력집중을 완화시키며, 공정Si 크기를 감소시켜 인장특성을 향상시킨다[12,13].
	결정립 미세화 처리가 인장특성을 향상시키는 이유는?	결정립 미세화 처리법은 TiB2/TiAl3과 같은 불균질 핵생성을 유발하는 첨가입자를 통해 α고용체 결정을 미세하게 만들어주는 용탕처리법이다. 또한 결정립 미세화 처리는 주물 내부의 수축 기공의 크기를 작게 만들고 고르게 분포시켜 인장특성을 향상시킨다[8-10].Si은 TPRE (Twining Plane Re-entrant Edge) 성장으로 인해 침상의 모양으로 존재한다.

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Jung CY, Materials Transactions, "High temperature mechanical properties of Al-Si-Mg-(Cu) alloys for automotive cylinder heads", 54 (2013) 588-594.

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Kim HJ, J. the Korea Foundry Society, "Effect of Fe, Mn content on the tensile property of Al-4 wt%Mg-0.9 wt%Si alloy system for high pressure die casting", 33 (2013) 103- 112.

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Oh SH and Kim HJ, J. Korea Foundry Society, "Effect of minor additives on casting properites of AC4A aluminum casting alloys", 37 (2017) 148-156.
Dong X, Zhang Y and JI S, Materials Science and Engineering A, "Enhancement of mechanical properties in high silicon gravity cast AlSi9Mg alloy refined by Al3Ti3B master alloy", 700 (2017) 291-300.

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저자의 다른 논문 :

표제어: PCR

동의어: Packet Collision Rate

용어 설명 출처 목록 (6)

용어 설명: PCR은 세균 특이성이 있는 primer를 이용하여 적은 수의 세균이 있을지라도 쉽게 검출할 수 있는 유용한 방법이며, 이를 이용하여 구강 내 치면세균막이나 타액에서 직접 세균을 검출할 수 있게 되었다[8].

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