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문제 정의
- 본 연구에서는 국내 건축법 기준에 적합한 유리가 적용된 비내력 벽체를 실제 건축물에 적용하기 위해 실대형 내화성능 시험을 수행하고 이를 분석하였다. 평가 대상 시험체는 내부 비내력(칸막이) 벽, 외부 비내력 벽으로 구분되며 내화성능 시간은 60분, 90분으로 구분된다.
- 본 연구에서는 차열, 차염성능을 갖는 내화유리를 방화구획에 사용 가능한 비내력벽에 적용하여 국내 건축물의 내화기준에 따라 내화성능을 평가하고 분석하였다. 내화성능을 평가하기에 앞서 유리로 구성된 벽체에 관한 국내 법규 분석 및 국외 시장분석을 수행하였다.
- 그러나 비내력벽에 대한 시각적·미적 관점에 대한 요구가 점차적으로 증가하고 있으나 이에 대한 연구 및 실 건축물 적용사례는 매우 미흡한 상황이다. 이에 본 연구에서는 앞서 언급한 단점을 보완하고자 내화 유리를 적용한 비내력벽을 제작하고 내화시험을 통한 성능검증 및 유한요소해석을 통한 전열해석을 수행하여 비내력벽 적용 가능성을 검토하였다.
가설 설정
- PCE-90B 시험체는 PCE-90F와 같이 외부 비내력 벽에 적용 가능한 시험체로서 내부에서 화재가 발생한 것으로 가정하여 시험체 뒷면을 가열하여 내화성능을 평가하였다. PCE-90B 시험 결과, 최대 온도 및 평균온도의 온도 상승 기준을 초과하지 않았으며 시험체의 최대온도는 16번 열전대에서 발생하였다.
- PCE-90F 시험체는 90분 내화성능이 요구되는 외부 비내력 벽에 적용 가능한 시험체로서 외부에서 화재가 발생한 것으로 가정하여 시험체 앞면을 가열하여 내화성능을 평가하였다. PCE-90 앞면의 경우 뒷면에 비해 화염에 노출되는 프레임의 면적이 5배 이상 적기 때문에 열전도율이 높은 강재에 의한 프레임 온도 상승이 비교적 적은 것으로 나타났다.
- 일반적으로 화재가 발생하면 열원으로부터 대류 및 복사에 의해 구조물 표면부근의 온도가 상승하고, 온도가 상승된 구조물 표면으로부터 열전도에 의해 구조물 내부로 열전달이 이루어지게 된다. 본 해석에는 열전 달의 세가지 요소를 종합적으로 고려하여 종방향 단면에 균일하게 화재에 노출된 것으로 가정하였다. 해석모델의 종방향 단면은 표준화재에 균일하게 노출된 것으로 가정하였으며 , 접합부의 경우 완전접합으로 열전달 및 열유량의 손실이 없는 것으로 가정하였다.
- 본 해석에는 열전 달의 세가지 요소를 종합적으로 고려하여 종방향 단면에 균일하게 화재에 노출된 것으로 가정하였다. 해석모델의 종방향 단면은 표준화재에 균일하게 노출된 것으로 가정하였으며 , 접합부의 경우 완전접합으로 열전달 및 열유량의 손실이 없는 것으로 가정하였다.
제안 방법
- 과도상태(Transient) 열전달 해석 시 요소 타입으로는 ABAQUS에서 주로 사용되는 요소 중 8절점 열전달 해석요소 (DC3D8)를 사용하여 모델링하였다. DC3D8은 온도에 대한 자유도를 가진 8개 절점으로 이루어진 3차원 입방체로서 등질성(Homogeneous)과 등방성(Isotropic)으로 가정한 강재와 석고보드의 구성요소로 적용된다.
- 본 연구에서는 차열, 차염성능을 갖는 내화유리를 방화구획에 사용 가능한 비내력벽에 적용하여 국내 건축물의 내화기준에 따라 내화성능을 평가하고 분석하였다. 내화성능을 평가하기에 앞서 유리로 구성된 벽체에 관한 국내 법규 분석 및 국외 시장분석을 수행하였다. 각 시험체에 대한 시험 기준은 KS F 2257-1 「건축 부재의 내화 시험방법-일반 요구사항」, KS F 2845 「유리구획 부분의 내화 시험방법」에 따라 성능을 평가하였으며, 시험체의 경우 90분 내화성능을 지닌 외벽과 60분 내화성능을 지닌 내벽으로 구성되었다.
- 내화유리가 적용된 외부/내부 비내력 벽의 내화성능 시험을 수행하였으며 시험체 별 차염성능을 비교하기 앞서 온도 상승에 따른 내화유리의 반응 단계 및 두께에 따른 내화성능을 분석하였다. 앞서 언급한 바와 같이 내화유리(Contraflam) 는 내화성능 시간에 따라 적합한 두께의 유리를 적용하도록 제시하고 있다.
- 내화유리를 적용한 내/외부 비내력벽의 내화성능 시험을 수행하였으며, 차염성능 및 차열성능 측정을 통해 각 시험체에 대한 내화성능을 평가하였다. 총 4회의 시험 결과 모두 차열 비내력벽 내화성능기준을 충족하는 것으로 나타났으며 이를 종합하면 Table 6과 같다.
- PCE-90 시험체에 나타난 해석 및 시험 결과값의 오차는 강재 프레임 내부에 존재하는 공기층의 온도상승(복사열)으로 인한 영향을 고려하지 않았기 때문에 최대 40℃ 이상의 오차가 발생한 것으로 판단하였다. 단, 본 연구에서는 내부 공기층에 의한 열전달은 비가열면의 온도상승에 미세한 영향을 미치는 것으로 분석되어 이를 배제하여 해석을 수행하였다.
- 대상 시험체의 내화성능 평가하고자 ISO 3009 「Fire-resistance tests - Elements of building construction -Glazed elements」및 KS F 2845 「유리구획 부분의 내화시험 방법」에서 제시하고 있는 성능 평가 방법을 적용하여 내화 성능 시험을 수행하였다. 평가에 사용된 가열 곡선은 KS F 2257-1에서 제시하고 있는 표준 시간-온도 가열곡선을 사용하였으며 식 (1)과 같다.
- 따라서 본 연구에서는 추가적으로각 시험체에 대한 내화성능을 예측하기 위한 전열해석을 수행하였으며, 이를 위해 기존 내화성능 시험 결과 값과 비교·분석하여 해석기법의 정합성을 검증하였다.
- 또한, 유리 내부에 적용된 차열재료의 경우 해석에 필요한 정확한 비열, 밀도, 열전도율을 등 열적 특성에 관한 연구가 미흡하다. 따라서 본 해석에서는 유리구획에 대한 해석을 제외하고 시험체의 내화성능을 결정짓는 강재 프레임의 단면 조건을 변수로 하여 해석을 수행하였다.
- DC3D8은 온도에 대한 자유도를 가진 8개 절점으로 이루어진 3차원 입방체로서 등질성(Homogeneous)과 등방성(Isotropic)으로 가정한 강재와 석고보드의 구성요소로 적용된다. 본 연구에서는 열전달 해석 알고리즘을 사용하였으며 시간에 따라 온도가 변화하는 과도상태의 기능을 사용하여 단계를 결정하였다.
- 사전정의 영역(Pre-defind field)은 ABAQUS에서 선행된 해석 결과를 이용하여 다른 해석을 수행할 경우에 사용하는 도구이다. 본 해석에서는 초기 온도를 정하는 방법으로 사용하였으며 초기온도는 상온인 15℃를 절대 온도로 변환하여 입력하였다. 이상과 같은 조건으로 열전달 해석을 위한 요소의 정의와 자료를 입력하여 열전달 해석을 수행하였다.
- 각 시험체에 대한 시험 기준은 KS F 2257-1 「건축 부재의 내화 시험방법-일반 요구사항」, KS F 2845 「유리구획 부분의 내화 시험방법」에 따라 성능을 평가하였으며, 시험체의 경우 90분 내화성능을 지닌 외벽과 60분 내화성능을 지닌 내벽으로 구성되었다. 외벽과 내벽은 각각 앞/뒷면에 대하여 1회씩 내화성능 시험을 수행하였다.
- 평가 대상 시험체에 사용한 내화유리는 일반유리와 달리 내화성능 및 단열성능을 지닌 유리로써 구조체 역할을 하는 강재와 함께 비내력을 구성하는데 사용되는 제품을 사용하였다. 외부 비내력벽에 사용되는 내화유리는 요구내화성능시간에 따라 2겹~4겹까지 사용이 가능하며 추가적으로 단열성능을 확보하기 위해 1개의 Low-E 유리를 적용하였다. 본 연구에서 사용된 외부 비내력벽의 경우 4겹의 내화유리가 적용되었으며, 내부 비내력벽의 경우 3겹의 내화유리가 적용되었다.
- 본 해석에서는 초기 온도를 정하는 방법으로 사용하였으며 초기온도는 상온인 15℃를 절대 온도로 변환하여 입력하였다. 이상과 같은 조건으로 열전달 해석을 위한 요소의 정의와 자료를 입력하여 열전달 해석을 수행하였다.
- 특히 대상 구조체의 적용 범위에 따라 차열성능의 측정 유/무를 결정할 수 있으며 본 시험체의 경우 비내력벽 기준에 의거하여 차염성능과 차열성능을 함께 측정하였다. 차열성능을 위한 열전대는 Fig 2과 같이 시험 기준에 따라 비가열면에 부착하여 온도를 측정하였다.
- 특이사항으로는 90분 내화성능인 시험체의 경우 내화 유리 제작 여건상 1,500mm×3,000mm의 크기로 제작이 불가하여 2단으로 분리하여 시험체를 제작하였다.
- 본 시험체의 경우 비내력 구조부재로써 KS F 2845 기준에 따라 시험을 수행하여야 한다. 특히 대상 구조체의 적용 범위에 따라 차열성능의 측정 유/무를 결정할 수 있으며 본 시험체의 경우 비내력벽 기준에 의거하여 차염성능과 차열성능을 함께 측정하였다. 차열성능을 위한 열전대는 Fig 2과 같이 시험 기준에 따라 비가열면에 부착하여 온도를 측정하였다.
- 본 연구에서는 국내 건축법 기준에 적합한 유리가 적용된 비내력 벽체를 실제 건축물에 적용하기 위해 실대형 내화성능 시험을 수행하고 이를 분석하였다. 평가 대상 시험체는 내부 비내력(칸막이) 벽, 외부 비내력 벽으로 구분되며 내화성능 시간은 60분, 90분으로 구분된다. 시험체 명에 따라 PCE는 외부 비내력벽을 의미하며 PCI는 내부 비내력벽을 의미한다.
대상 데이터
- 외부 비내력벽에 사용되는 내화유리는 요구내화성능시간에 따라 2겹~4겹까지 사용이 가능하며 추가적으로 단열성능을 확보하기 위해 1개의 Low-E 유리를 적용하였다. 본 연구에서 사용된 외부 비내력벽의 경우 4겹의 내화유리가 적용되었으며, 내부 비내력벽의 경우 3겹의 내화유리가 적용되었다. 내화유리 1겹은 열팽창 성능이 매우 높은 특수 유리 사이에 차열성능을 지닌 화학성분을 주입하여 상온 시 투명한 상태로 존재하다 온도 상승 시 내부에 주입된 화학 성분이 발포하여 비가열면으로 열을 차단한다.
- 유한요소해석을 통한 전열해석에 사용된 강재의 고온영역재료물성 데이터는 가장 보편적으로 사용되는 오로코드의 물성값을 사용하였으며 Table 7과 같다(Eurocode 3). 프레임 내부에 삽입되거나 접합부에 적용된 방화석도보드의 온도에 따른 열 특성값은 기존 연구에서 실제로 수행한 데이터를 적용하여 수치해석 입력 데이터로 활용하였으며 Table 8과 같다(Kim et al.
- 2(b)는 PCE-90의 입면 및 최대온도/평균온도 열전대 위치를 나타내고 있다. 평가 대상 시험체는 크게 프레임을 구성하는 강재 프레임과 내화 유리의 조합으로 구성되어 있으며, 비내력 벽체의 유형 및 내화시간에 따라 각기 다른 두께의 내화유리가 적용되었다. 내부 비내력벽 중 60분 내화성능이 요구되는 시험체의 경우 29mm의 내화유리가 적용되었으며, 외부 비내력벽 중 90분 내화성능이 요구되는 시험체의 경우 58mm의 내화유리가 적용되었다.
- 평가 대상 시험체에 사용한 내화유리는 일반유리와 달리 내화성능 및 단열성능을 지닌 유리로써 구조체 역할을 하는 강재와 함께 비내력을 구성하는데 사용되는 제품을 사용하였다. 외부 비내력벽에 사용되는 내화유리는 요구내화성능시간에 따라 2겹~4겹까지 사용이 가능하며 추가적으로 단열성능을 확보하기 위해 1개의 Low-E 유리를 적용하였다.
- 유한요소해석을 통한 전열해석에 사용된 강재의 고온영역재료물성 데이터는 가장 보편적으로 사용되는 오로코드의 물성값을 사용하였으며 Table 7과 같다(Eurocode 3). 프레임 내부에 삽입되거나 접합부에 적용된 방화석도보드의 온도에 따른 열 특성값은 기존 연구에서 실제로 수행한 데이터를 적용하여 수치해석 입력 데이터로 활용하였으며 Table 8과 같다(Kim et al.).
데이터처리
- 따라서 추가적으로 각 시험체에 대한 유한요소 해석 결과 값과 시험에 의한 결과 값을 비교·분석하였다.
이론/모형
- KS F 2845 규정에 따라 시험을 실시하며, 비내력 구조물이 적용되는 부위 별로 요구되는 내화성능시간이 결정된다. 건축물에 사용되는 비내력은 「건축물 피난 방화기준에 관한 규칙 별표 1」에서 제시하는 바와 같이 외벽 및 내벽으로 구분되어 일반시설, 주거기설, 산업시설로 구분되어 최소 30분에서 최대 120분까지 내화성능시간이 요구되고 있다.
- 내화성능을 평가하기에 앞서 유리로 구성된 벽체에 관한 국내 법규 분석 및 국외 시장분석을 수행하였다. 각 시험체에 대한 시험 기준은 KS F 2257-1 「건축 부재의 내화 시험방법-일반 요구사항」, KS F 2845 「유리구획 부분의 내화 시험방법」에 따라 성능을 평가하였으며, 시험체의 경우 90분 내화성능을 지닌 외벽과 60분 내화성능을 지닌 내벽으로 구성되었다. 외벽과 내벽은 각각 앞/뒷면에 대하여 1회씩 내화성능 시험을 수행하였다.
- 내화성능 평가 기준은 KS F 2845에서 제시하는 차염성능 및 차열성능으로 구분된다. 비차열 구조의 경우 차염성능만 요구되며 차열 구조의 경우 차염성능 및 차열성능을 동시에 만족하여야 한다.
- 단, 정해진 내화성능 평가 기준에 따라 해당 성능이 확인된 경우 해당 제품에 한하여 건축물에 적용할 수 있으며, 시험 방법은 KS F 2845 “유리구획부분의 내화시험방법”에서 제시하는 성능시험 방법을 통해 내화성능을 평가하여야 한다.
- 일반적인 재료(콘크리트 및 보드)로 구성되어 있는 비내력 벽의 경우 KS F 2257-8 「건축부재의 내화 시험방법-비내력 수직 구획 부재의 성능조건」에 따라 내화시험 및 성능을 평가해야 되나, 해당 규정의 경우 비내력 벽이 유리 및 강재로 구성되어 있기 때문에 비내력 성능 평가 기준을 적용할 수 없다. 따라서 본 대상 시험체의 경우 비내력 구조물에 해당되나 KS F 2845의 유리구획 성능 평가 방법을 통해 내화성능을 평가하였다. KS F 2845의 평가 대상 적용범위는 “건축물에 설치되는 유리구획 부분의 한 면이 화재에 노출될 때의 내화성능을 측정하기 위한 시험방법”으로 규정되어 있다.
- 따라서 본 연구에서는 추가적으로각 시험체에 대한 내화성능을 예측하기 위한 전열해석을 수행하였으며, 이를 위해 기존 내화성능 시험 결과 값과 비교·분석하여 해석기법의 정합성을 검증하였다. 비내력 유리 벽체의 최적 내화성능 확보를 위한 해석기법은 유한요소해석이 가능한 사용 프로그램인 ABAQUS를 사용하였으며 비내력 구조의 특성상 전열해석을 통해 각 시험체에 대한 내화성능을 예측하였다.
- 차열성능 측정을 위한 열전대는 KS F 2845에 준수하여 위치 등을 선정하였다. 평균온도 측정은 유리구획 윗면에 적용한 열전대를 통해 결정되며 최고온도 측정은 시험체에 적용된 모든 열전대를 통해 결정된다.
- 대상 시험체의 내화성능 평가하고자 ISO 3009 「Fire-resistance tests - Elements of building construction -Glazed elements」및 KS F 2845 「유리구획 부분의 내화시험 방법」에서 제시하고 있는 성능 평가 방법을 적용하여 내화 성능 시험을 수행하였다. 평가에 사용된 가열 곡선은 KS F 2257-1에서 제시하고 있는 표준 시간-온도 가열곡선을 사용하였으며 식 (1)과 같다.
성능/효과
- 1) 내화유리가 적용된 외부, 내부 비내력벽 시험 결과 요구 내화시간 60분 및 90분에 적합한 내화성능을 갖고 있는 것으로 분석되었다. 특히 외부 비내력벽인 PCE-90 시험체의 경우 시험 종료 90분 경과 시 차열성능 평가 기준 온도에 약 1/2에 도달하여 추가적인 내화성능을 확보할 수 있을 것으로 판단되었다.
- 2) 전열해석을 통해 각 시험체의 시험결과 값과 비교하였으며 그 결과 온도-시간에 따른 시험체의 비가열면 상승 온도 경향을 유추할 수 있는 것으로 판단되었다. 특히 PCE의 경우 90분 시험 경과 후 온도 오차가 약 10℃ 내외로 미소한 것으로 나타났으며, 차후 개발되는 120분 시험체에 대한 온도 예측이 가능하여 보다 경제성 있는 제품의 단면 및 차열재 등 재료를 적용하는 것이 가능한 것으로 분석된다.
- PCE-90B시험체의 경우 시험 시작 후 약 40분까지 약 10℃의 오차가 발생하였으나, 이후 시험 종료시 점까지는 큰 오차가 발생하지 않았다. PCE-90 시험체는 시험 시작 후 약 50분까지 완만한 온도 상승을 나타내며 이후 온도가 급상승하여 100℃ 도달 후 방화석고보드의 차열성능에 의해 완만한 온도 상승을 나타내는 것으로 분석되었다. PCE-90 시험체에 나타난 해석 및 시험 결과값의 오차는 강재 프레임 내부에 존재하는 공기층의 온도상승(복사열)으로 인한 영향을 고려하지 않았기 때문에 최대 40℃ 이상의 오차가 발생한 것으로 판단하였다.
- PCE-90 시험체는 시험 시작 후 약 50분까지 완만한 온도 상승을 나타내며 이후 온도가 급상승하여 100℃ 도달 후 방화석고보드의 차열성능에 의해 완만한 온도 상승을 나타내는 것으로 분석되었다. PCE-90 시험체에 나타난 해석 및 시험 결과값의 오차는 강재 프레임 내부에 존재하는 공기층의 온도상승(복사열)으로 인한 영향을 고려하지 않았기 때문에 최대 40℃ 이상의 오차가 발생한 것으로 판단하였다. 단, 본 연구에서는 내부 공기층에 의한 열전달은 비가열면의 온도상승에 미세한 영향을 미치는 것으로 분석되어 이를 배제하여 해석을 수행하였다.
- PCE-90B 시험체는 PCE-90F와 같이 외부 비내력 벽에 적용 가능한 시험체로서 내부에서 화재가 발생한 것으로 가정하여 시험체 뒷면을 가열하여 내화성능을 평가하였다. PCE-90B 시험 결과, 최대 온도 및 평균온도의 온도 상승 기준을 초과하지 않았으며 시험체의 최대온도는 16번 열전대에서 발생하였다. 시험 시작 후 15분 경과 후 16번 열전대에서 온도가 급상승하여 약 80~90℃를 기록하였으며 이후 80분까지 완만한 온도 상승을 기록하였다.
- PCE-90 앞면의 경우 뒷면에 비해 화염에 노출되는 프레임의 면적이 5배 이상 적기 때문에 열전도율이 높은 강재에 의한 프레임 온도 상승이 비교적 적은 것으로 나타났다. PCE-90F의 내화성능 시험 결과, 최대온도 및 평균온도의 온도 상승 기준을 초과하지 않았으며 시험체의 최대온도는 15번 열전대에서 발생하였다. 또한, 평균/최대 온도 모두 평가기준의 1/2이하의 온도 상승을 기록하였기 때문에 본 시험체의 경우 추가적인 내화성능 확보할 수 있을 것으로 판단하였다.
- PCI-60의 경우 프레임 두께가 PCE-90보다 얇기 때문에 좀더 빠른 온도 상승을 보이는 것으로 해석되었다. PCI-60F 및 PCI-60B에 대한 해석결과 시험 시작 후 약 10분 후 온도가 급상승하여 약 100℃ 도달한 후 방화석고보드의 차열성능에 의해 완만한 온도를 나타내는 것으로 분석되었다. 따라서 시험 및 해석결과를 비교한 결과 큰 오차가 발생하지 않아 1차적인 해석결과 값을 통해 시험체의 내화성능을 예측할 수 있어 합리적으로 단면 형상 및 차열재료 등을 선정할 수 있을 것으로 판단되었다.
- PCI-60F 시험체는 PCI-60B와 동일하게 60분 내화성능이 요구되는 내부 비내력벽에 적용 가능한 시험체로서 PCI-60B 의 내화성능 시험 결과, 최대 온도 및 평균온도의 온도 상승 기준을 초과하지 않았으며 시험체의 최대온도는 13번 열전대에서 발생하였다. 시험 시작 후 8분 경과 후 13번 열전대에서 온도가 급상승하여 약 12분 이후 100℃를 기록하였다.
- 2 (b)와 같이 시험체 앞면과 뒷면을 임의로 지정하여 내화성능 시험을 수행하였으며 PCI-60 시험체의 앞면과 뒷면은 접합부의 구속 여건상 비대칭으로 구성되어 있다. PCI-60F의 내화성능 시험 결과, 최대 온도 및 평균온도의 온도 상승 기준을 초과하지 않았으며 시험체의 최대온도는 13번 열전대에서 발생하였다. 시험 시작 후 8분 경과 후 13번 열전대에서 온도가 급상승하여 약 25분이후 100℃를 기록하였으며 시험 종료 60분 경과 시 122℃를 기록하였다.
- PCI-60F 및 PCI-60B에 대한 해석결과 시험 시작 후 약 10분 후 온도가 급상승하여 약 100℃ 도달한 후 방화석고보드의 차열성능에 의해 완만한 온도를 나타내는 것으로 분석되었다. 따라서 시험 및 해석결과를 비교한 결과 큰 오차가 발생하지 않아 1차적인 해석결과 값을 통해 시험체의 내화성능을 예측할 수 있어 합리적으로 단면 형상 및 차열재료 등을 선정할 수 있을 것으로 판단되었다.
- 시험 시작 80분 이후 온도가 상승하는 것으로 나타났으며 90분 시험 종류 시점에서는 최대 온도 118℃를 기록하였다. 본 시험체의 경우 PCE-90F와 달리 온도 급상승 구간이 약 25분 빠르게 나타났으며 이는 화염에 많은 프레임 면적이 노출되기 때문인 것으로 분석되었다. PCE-90B 시험체에 대한 차열성능 결과 값은 Fig.
- 비교·분석결과, PCE-90F 시험체의 경우 시험 시간 40~50 분 구간에서 시험 결과 및 해석 결과의 오차가 약 30℃ 발생하 였으나, 시험 종료시점에서는 비가열면 프레임에서 큰 오차가 발생하지 않았다.
- 상기에 언급한 조건을 토대로 유한요소기법을 통한 열전달 해석을 수행하였으며 내화성능에 영향을 주는 각 시험체 프레임에 관한 해석 결과는 Table 9와 같다. 열전달 해석결과, PCE-90F의 경우 가열면의 프레임-프레임 연결 철물-결합부 석고보드-비가열면 프레임 순으로 온도가 전달되었으며, PCE-90B의 경우 PCE-90F의 역방향으로 온도가 전달되었다.
- 2) 전열해석을 통해 각 시험체의 시험결과 값과 비교하였으며 그 결과 온도-시간에 따른 시험체의 비가열면 상승 온도 경향을 유추할 수 있는 것으로 판단되었다. 특히 PCE의 경우 90분 시험 경과 후 온도 오차가 약 10℃ 내외로 미소한 것으로 나타났으며, 차후 개발되는 120분 시험체에 대한 온도 예측이 가능하여 보다 경제성 있는 제품의 단면 및 차열재 등 재료를 적용하는 것이 가능한 것으로 분석된다.
- 1) 내화유리가 적용된 외부, 내부 비내력벽 시험 결과 요구 내화시간 60분 및 90분에 적합한 내화성능을 갖고 있는 것으로 분석되었다. 특히 외부 비내력벽인 PCE-90 시험체의 경우 시험 종료 90분 경과 시 차열성능 평가 기준 온도에 약 1/2에 도달하여 추가적인 내화성능을 확보할 수 있을 것으로 판단되었다. 또한 본 시험체에 적용한 내화유리의 화재시 반응 단계를 분석·정리하여 90분 이후 시험체 적용 시 필요한 유리의 두께를 1차적으로 예측하는 것이 가능할 것으로 분석된다.
후속연구
- 또한 본 시험체에 적용한 내화유리의 화재시 반응 단계를 분석·정리하여 90분 이후 시험체 적용 시 필요한 유리의 두께를 1차적으로 예측하는 것이 가능할 것으로 분석된다.
- PCE-90F의 내화성능 시험 결과, 최대온도 및 평균온도의 온도 상승 기준을 초과하지 않았으며 시험체의 최대온도는 15번 열전대에서 발생하였다. 또한, 평균/최대 온도 모두 평가기준의 1/2이하의 온도 상승을 기록하였기 때문에 본 시험체의 경우 추가적인 내화성능 확보할 수 있을 것으로 판단하였다. PCE-90F 시험체에 대한 차열성능 결과 값은 Fig.
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