[논문]개착식 터널 프리캐스트 아치 구조물의 변형 거동 연구

김학준; 이규필; 임철원

doi:10.9711/ktaj.2019.21.1.093

개착식 터널 프리캐스트 아치 구조물의 변형 거동 연구
Investigation for the deformation behavior of the precast arch structure in the open-cut tunnel 원문보기

Journal of Korean Tunnelling and Underground Space Association = 한국터널지하공간학회논문집, v.21 no.1, 2019년, pp.93 - 113

김학준 (대전대학교 건설안전방재공학과) , 이규필 (한국건설기술연구원 도로관리통합센터) , 임철원 (후레씨네 코리아 신사업 개발부)

초록
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최근 개착식 터널공법으로 널리 사용되고 있는 프리캐스트 라이닝 아치 구조물에 대하여 현장 계측과 수치해석 결과를 비교하여 3힌지 프리캐스트 아치 구조물의 거동을 분석하였다. 현장 계측결과, 천단부에서 가장 큰 연직변위가 측정되었으며 초기에는 상방향으로 변위가 발생하다가 뒤채움 흙이 천단부보다 높아지면서 하방향으로 변위가 발생하였다. 천단부는 최종적으로 원 위치로부터 상방향 19 mm에서 변위가 수렴하였다. 측벽부 최대 수평변위 지점에서의 수평변위는 아치상단까지 뒤채움시 터널 내측으로 발생하여 두 지점간의 수평거리가 줄어들다가, 상부 성토가 진행될수록 수평변위는 감소하여 원래 위치로 이동하였다. 프리캐스트 아치구조물에 대한 변위 분석결과, 지반-구조물의 상호작용을 잘 관찰할 수 있었으며 따라서 기존의 강성구조물과 비교하여 경제적인 설계가 가능할 것으로 기대된다. Duncan 모델을 사용한 유한요소 해석결과를 현장 변위 계측값과 변위 형상 등과 비교하면 유사한 결과를 나타내었다. 수치해석 결과에 의한 측벽부의 수평토압계수는 터널 좌측부는 0.4, 우측부는 0.7에서 수렴하여, 편토압이 발생하는 현장상황 및 현장 변위 계측 결과와도 일치하였다.

Abstract ▼ AI-Helper

The behavior of the 3 hinged precast arch structure was investigated by comparing field measurements with numerical analyses performed for precast lining arch structures, which are widely used for the open-cut tunnel. According to the field measurements, the maximum vertical displacement occurred at the crown with upward displacements during the backfilling up to the crown of the arch and downward displacements at the backfill height above the crown. The final crown displacement was 19 mm upward from the original position. The horizontal displacement at the sidewall, which had a maximum horizontal displacement, occurred inward of the arch when compacting the backfill up to the crown and returned to the original position after completing the backfill construction. According to the analysis of displacement measurements, economical design is expected to be possible for precast arch structures compared to rigid concrete structures due to ground-structure interactions. Duncan model gave good results for the estimation of displacements and deformed shape of the tunnel according to the numerical analyses comparing with field measurements. The earth pressure coefficients calculated from the numerical analyses were 0.4 and 0.7 for the left and the right side of the tunnel respectively, which are agreed well with the eccentric load acting on the tunnel due to topographical condition and actual field measurements.

주제어

표/그림 (19)

그림 Fig. 1. Detailed view of precast arch members
그림 Fig. 2. A precast arch structure used for this study
그림 Fig. 3. Standard cross section of the precast arch structure used for this study
그림 Fig. 4. Backfill compaction zones surrounding the precast concrete arch structure
그림 Fig. 5. Longitudinal diagram of the precast arch structure
그림 Fig. 6. Installed location of strain gauges in steel bars for the left arch
그림 Fig. 7. Location and view of targets for displacement measurements
표 Table 1. Strength parameters used for the numerical analysis
표 Table 2. Numerical analyses procedures according to construction stages
그림 Fig. 8. Results of vertical displacement measurements
표 Table 3. Comparison of displacements obtained from field measurements and numerical analyses (unit: mm)
그림 Fig. 9. Comparison of vertical displacements obtained from field measurements and numerical analyses
그림 Fig. 10. Results of horizontal displacement measurements
그림 Fig. 11. Comparison of horizontal displacements obtained from field measurements and numerical analyses
그림 Fig. 12. Comparison of deformed shape obtained from numerical analyses with field measurements
그림 Fig. 13. Comparison of calculated lateral earth pressure changes using two methods
그림 Fig. 14. Displacement diagrams of the precast concrete arch structure using numerical analyses
그림 Fig. 15. Changes of coefficients of earth pressure in points D and H
그림 Fig. 16. Stress distributions around a precast arch structure after completion of construction

AI 본문요약
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문제 정의

본 연구에서는 시공단계별로 발생되는 프리캐스트 콘크리트 아치 구조물의 거동을 분석하기 위해 유한요소법을 수행하여 현장계측결과와 비교 분석하였다.

가설 설정

(2010)의 연구 결과에 의하면, 프리캐스트 아치형 개착식 터널구조물 설계시에는 기초판과 아치형 벽체 세그먼트의 연결부는 내부힌지 조건으로 모사하는 것이 합리적인 설계방안인 것으로 판단된다. 본 연구에서도 기존 연구결과를 참조하여 아치 세그멘트간 연결부를 힌지조건으로 가정하여 수치해석을 수행하였다.

제안 방법

구조물이 연암지반에 위치하여 기초지반의 침하는 거의 없을 것으로 예상되나 기초구조물의 변위를 파악하기 위해 기초부의 A점과 K점에 계측기를 추가로 설치하였다. 계측기는 좌측으로부터 우측으로 호 길이방향으로 A부터 K까지 순서를 정하였으며, 천단부는 F점, 최대 수평변위 예상지점은 D점과 H점이다. 또한 변위계측은 각 지점마다 Span 1, Span 2, Span 3의 3개의 세그먼트에서 계측이 수행되었다.
계측현장의 뒤채움 시 편토압 발생을 최소화하기 위해 구조물 좌 ‧ 우측 토공단차가 50 cm 이내가 되도록 시공관리를 하였고, 아치상단 성토시에도 성토 높이를 수평으로 유지하여 성토를 실시하였다. 뒤채움 및 아치 상부 성토 단계별 현장 계측된 수평변위를 정리하면 Fig.
7과 같이 변위측정용 타깃을 설치하였다. 구조물이 연암지반에 위치하여 기초지반의 침하는 거의 없을 것으로 예상되나 기초구조물의 변위를 파악하기 위해 기초부의 A점과 K점에 계측기를 추가로 설치하였다. 계측기는 좌측으로부터 우측으로 호 길이방향으로 A부터 K까지 순서를 정하였으며, 천단부는 F점, 최대 수평변위 예상지점은 D점과 H점이다.
프리캐스트 지중아치 구조물은 뒤채움이 단계별로 진행됨에 따라 지반-구조물 상호작용이 발생된다. 뒤채움시공단계는 아치지점부를 기준(E.L = 0.0 m)으로 해서 1.0 m 성토높이 간격으로 뒤채움 및 성토단계를 모델링하였다(Table 2 참조).
Duncan 모델을 이용하여 흙의 비선형거동을 유한요소해석에 적용할 경우, 성토가 진행됨에 따라 구조물 뒤채움부의 구속압이 변하게 되고 흙의 변형계수가 변하는 효과를 고려할 수 있기 때문에 실제와 유사한 지반-구조물 상호작용을 고려할 수 있다(Duncan and Chang, 1970). 따라서 본 연구에서는 현장계측 결과를 이용하여 프리캐스트 아치구조물의 거동을 분석하기 위하여 Duncan모델(hyperbolic 모델)을 고려한 프리캐스트 아치 전용 프로그램인 Aztech 소프트웨어를 해석 목적에 맞게 적용하여 계측결과를 분석하였다.
계측기는 좌측으로부터 우측으로 호 길이방향으로 A부터 K까지 순서를 정하였으며, 천단부는 F점, 최대 수평변위 예상지점은 D점과 H점이다. 또한 변위계측은 각 지점마다 Span 1, Span 2, Span 3의 3개의 세그먼트에서 계측이 수행되었다.
변위 계측은 약 4개월에 걸쳐 수행되었으며, 타깃이 설치된 11개 계측지점의 수평과 수직방향의 변위를 내공 변위 타깃을 이용하여 광파기로 측정하였다.
본 연구를 위한 수치해석에서 사용한 지반정수는 뒤채움 흙에 대한 체분석 결과와 기존 문헌자료를 참고하여 Table 1과 같이 SM계열의 성토체의 지반정수를 사용하였다. 특히 뒤채움 및 구조물 상부 성토는 흙의 압축특성을 고려하기 위해 Duncan 모델을 적용하였다.
프리캐스트 아치 지중구조물은 단면이 얇아 현장타설 형식의 강성구조물보다 변위가 크게 발생된다. 본 연구에서는 내측지간(Span) 16.0 m, 내측 높이 7.6 m인 대단면 프리캐스트 아치구조물에 대하여 내공변위를 측정하였으며, 계측결과의 신뢰성을 높이기 위하여 3개의 횡단면에서 연속적으로 계측을 수행하였다. 계측현장의 프리캐스트 아치구조물은 연장 70.
이와 같이 국내외에서 대단면 프리캐스트 아치구조물의 적용사례가 증가하고 있으나, 현장계측을 통하여 지반-구조물 상호작용과 3힌지 프리캐스트 아치구조물의 거동을 관찰한 사례는 매우 드문 실정이다. 본 연구에서는 대단면 프리캐스트 라이닝 아치 구조물에 대하여 현장 계측을 수행한 후 지반-구조물 상호작용을 고려한 수치해석결과와 비교하여 프리캐스트 아치의 거동을 분석하였다.
성토는 구조물과 절개사면사이의 공간이 협소하여 노체다짐 수준인 90% 건조밀도 수준으로 시공하였으며,구조물 주변에는 배수를 위하여 자갈배수층 500 mm를 포설하고 기초배면에 유공관과 배수층을 설치하여 구조물에 수압이 발생하지 않도록 하였다.
아치 구조물에 대한 수치해석과 현장계측 등의 문헌조사 결과, 3힌지로 구성된 프리캐스트 아치구조물은 지반과 구조물의 상호작용을 고려한 지반공학적 유한요소해석을 적용하여 설계한다. 또한 뒤채움 흙의 물성치는 단계별 다짐에 의하여 일정하지 않으므로 가장 결정하기 어려운 인자이며 비선형 탄소성 모델을 적용한 것이 가장 합리적인 것으로 알려져 있다.
현장 계측된 천단부 수평 변위는 아치상단까지 뒤채움시, 변위가 3 mm로 거의 발생하지 않다가 뒤채움 높이가 13 m에서 7 mm로 변화한 후 15 m까지 변위가 유지되었다. 아치 상단으로부터 15 m까지는 대칭토압 조건으로 토공이 수행되었다. 그 후 뒤채움 높이가 16 m로 성토시, 생태통로 상부의 공사용 임시가도 설치로 편토압이 발생되어 수평변위가 7 mm에서 15 mm로 2배가량 증가한 후 최종적으로 16 mm에서 수렴하였으며 변위의 방향은 H점 쪽이었다.
충청북도 괴산군 일대에 시공된 프리캐스트 아치구조물에 대하여 내공변위 계측을 실시하고 수치해석 결과와 비교하여 지반-구조물 상호작용의 영향에 대하여 연구하였으며 그 결론은 다음과 같다.
0 m구간의 성토로서 아치구조물에 주로 연직토압을 발생시키는 영역으로 일반 성토기준을 따른다. 특히 뒤채움 토공시 편토압의 영향을 최소화하기 위해 구조물 좌 ‧ 우측 토공 단차가 500 mm가 되지 않도록 주의하여 뒤채움을 실시하였다.
편토압이 최소로 발생되고 토피고가 높은 횡단구간 중 시공오차 및 계측오차로 인한 오류를 최소화하기 위해 3개의 세그먼트 단면을 계측하여 평균값을 계측결과로 취득하였다. 계측이 수행된 세그먼트의 천단부 접합부 중에서 볼록홈 부재는 TA1-Span 1, TA1-Span 2, TA1-Span 3, 오목홈 부재는 TB1-Span 1, TB1-Span 2, TB1-Span 3로 명칭을 부여하였다.

대상 데이터

편토압이 최소로 발생되고 토피고가 높은 횡단구간 중 시공오차 및 계측오차로 인한 오류를 최소화하기 위해 3개의 세그먼트 단면을 계측하여 평균값을 계측결과로 취득하였다. 계측이 수행된 세그먼트의 천단부 접합부 중에서 볼록홈 부재는 TA1-Span 1, TA1-Span 2, TA1-Span 3, 오목홈 부재는 TB1-Span 1, TB1-Span 2, TB1-Span 3로 명칭을 부여하였다. 여기서, Span 1, 2, 3의 위치는 Fig.
6 m인 대단면 프리캐스트 아치구조물에 대하여 내공변위를 측정하였으며, 계측결과의 신뢰성을 높이기 위하여 3개의 횡단면에서 연속적으로 계측을 수행하였다. 계측현장의 프리캐스트 아치구조물은 연장 70.0 m, 최대 토피고 8.87 m, 부재 두께는 350 mm이고, 연암 지반에 놓인 줄기초 위에세그먼트가 시공되었다. 프리캐스트 아치구조물의 종단면도는 Fig.
본 계측 현장은 아치 내측 지간이 16.0 m로 대형단면이며 좌측아치부가 50 cm정도 높게 뒤채움 흙이 복토되어공사 중 및 성토 완료시 약간의 편토압이 발생하는 현장이다. 이러한 조건을 고려한 지반공학적 수치해석 결과는 지반-구조물 상호작용과 편토압으로 인하여 좌측아치(D점)는 정지토압계수(K₀ = 0.
연구대상 구조물은 충청북도 괴산군 ○○ 일대에 시공된 프리캐스트 아치형 개착구조물로서, 연장 70 m, 최대 토피고 8.87 m, 내측지간(span) 16.0 m, 내측높이(rise) 7.6 m, 세그먼트 두께 0.35 m, 세그먼트 폭 2.0 m이다. 연구대상 구조물의 건설 과정과 건설 완료 후 전경은 Fig.
3과 같다. 폭 2 m로 제작된 아치부재의 중량은 22,000 kg이며 아치 부재의 항복강도는 콘크리트 f_ck= 40 MPa, 기초 옹벽 f_ck = 27 MPa, 철근 f_y = 400 MPa이다.

데이터처리

그러나 프리캐스트 지중아치 구조물은 옹벽처럼 옹벽 배면이 편평한 지면이 아니라 구조물 상부에 성토가 되어 연직토압으로 인해 구속압이 발생되는 조건이기 때문에 벽체의 변위가 터널 내측으로 발생하더라도 주동토압 상태로간주될 수 없다. 벽체의 회전변위로 정지토압이 아닌 토압상태가 최대수평변위 주변에서 발생 할 수 있으므로, 최대 수평변위 발생 지점의 프리캐스트 아치 배면의 토압상태를 정역학으로 구한 수평토압과 지반공학적 수치해석 결과(Duncan 모델)와 비교하였다(Fig. 13). 이때 정역학공식으로 구한 수평토압은 강성구조물의 경우와의 상대 비교를 위하여 정지토압계수(K₀ = 1-sinφ)를 사용하여 0.

이론/모형

수치해석은 뒤채움 흙의 비선형 거동을 고려할 수 있는 Duncan 모델을 사용하여 수행하였다. 현장에서의 F,D, H지점의 수평과 연직 변위 계측과 수치해석 결과는 Table 3과 같다.
본 연구를 위한 수치해석에서 사용한 지반정수는 뒤채움 흙에 대한 체분석 결과와 기존 문헌자료를 참고하여 Table 1과 같이 SM계열의 성토체의 지반정수를 사용하였다. 특히 뒤채움 및 구조물 상부 성토는 흙의 압축특성을 고려하기 위해 Duncan 모델을 적용하였다. 수치해석에 사용된 Duncan parameter는 문헌자료와 Freyssinet사에서 내부적으로 사용하고 있는 설계사례 등을 참고하여 다짐도에 따른 지반물성치를 가정한 수치이다.

성능/효과

1. 프리캐스트 아치구조물의 최대 변위는 모든 토공단계마다 천단부에서 발생하였으며, 천단부 연직변위가 가장 큰값으로 관찰되었다. 아치상단까지 성토시 천단부 최대 연직변위는 상방향으로 계측되었다.
2. D점과 H점의 수평변위는 아치상단까지 뒤채움시 터널 내측으로 발생하다가 상부 성토가 진행될수록 수평변위는 감소하였다. H점은 성토완료단계에서 원 위치로 변위가 수렴된 반면, D점은 원 위치에서 터널 내측으로 22 mm지점에서 수평변위가 수렴되었다.
4. 현장 변위 계측값과 변위 형상 등을 유한요소 해석결과와 비교하면 전반적으로 Duncan 모델을 이용한 수치해석결과와 현장 계측값은 유사한 경향을 나타내었다.
5. 측벽부 최대 수평변위 지점에 대하여 수치해석을 수행한 결과 D점의 수평토압계수는 0.4, H점은 0.7에서 수렴하였다. 이 결과는 현장 계측 결과 수평변위가 H점 방향으로 발생되어 좌측아치 뒷면의 압력이 증가하는 현상으로 발생된 것이다.
0 m까지 뒤채움 하는 동안은 연직변위가 10 mm내외로 발생하였다. E.L. = 6.0 m 이상 뒤채움 후 연직변위는 E점과 G점에서 19~25 mm정도의 연직변위가 증가하였으며, 천단부 정점에 해당하는 F점에서는 38 mm의 급격한 변위증가가 관찰되었으며 변위방향은 최초 관측점에서 위쪽으로 발생되었다. 뒤채움이 단계별로 시행됨에 따라 연직변위는 점점 증가하였고, 아치상단 성토고에 해당하는 E.
0 m) 천단부 부근의 연직변위는 최대변위 발생지점으로부터 E점은 39 mm, G점은 32 mm, F점의 50 mm 정도의 하향 변위가 발생하였다. 결과적으로 천단부 부근의 연직변위는 최초 위치로부터 E점과 G점은 6 mm정도 지점에서 변위가 수렴하였는데, E점은 원래 위치보다 하향, G점은 상향으로 변위가 발생하였다. 천단부 정점인 F점은 원래 위치에 거의 근접하여 변위가 수렴하였는데, 상향으로 16mm지점에 해당된다.
9(b)와 같이 미세하게 발생하였다. 뒤채움 높이가 6.0 m에서 8.0 m로 성토될 때 연직변위가 하향으로 증가하기 시작하였고, 아치상단부터 성토가 h_f = 4.0 m 진행된 뒤채움 높이 12.0 m 단계부터 완만하게 증가하였다. 수치해석결과는 아치상단까지 뒤채움시연직변위가 하향으로 6.
아치상단까지 성토시 천단부 최대 연직변위는 상방향으로 계측되었다. 뒤채움 흙이천단부보다 높아지면 하방향으로 변위가 발생하였으며, 최종적으로 원 위치로부터 상방향 19 mm에서 변위가 수렴하였다. 측벽부 연직변위는 D점이 H점보다 14 mm 크게 하방향으로 발생하였다.
0 m 이상 뒤채움 후 연직변위는 E점과 G점에서 19~25 mm정도의 연직변위가 증가하였으며, 천단부 정점에 해당하는 F점에서는 38 mm의 급격한 변위증가가 관찰되었으며 변위방향은 최초 관측점에서 위쪽으로 발생되었다. 뒤채움이 단계별로 시행됨에 따라 연직변위는 점점 증가하였고, 아치상단 성토고에 해당하는 E.L. = 8.0 m일 때 최대변위를 나타내었다. 이 때, 최대 연직변위는 E점 33 mm, G점 38 mm, F점은 66 mm가 발생하였다.
이 결과는 현장 계측 결과 수평변위가 H점 방향으로 발생되어 좌측아치 뒷면의 압력이 증가하는 현상으로 발생된 것이다. 따라서 프리캐스트 아치구조물에 작용하는 토압은 정지토압상태가 아니며 지반-구조물 상호작용으로 변화된다는 것을 알 수 있었다.
이 단계는 아치상단까지 뒤채움이 시공된 단계이다. 반면에 지반공학적 수치해석으로 구한 천단부 연직변위는 아치상단까지 뒤채움 시 점진적으로 변위가 증가하는 양상을 보였다. 아치상단까지 뒤채움 단계인 뒤채움 높이 8.
6과 같다. 본 계측 현장은 기존 사면을 절개하고 원지형에 가깝게 복토가 되므로 좌측아치부가 우측 아치부보다 토피가 높으며 복토된 성토마감면의 상대 단차는 1.59 m이다.
반면에 지반공학적 수치해석으로 구한 천단부 연직변위는 아치상단까지 뒤채움 시 점진적으로 변위가 증가하는 양상을 보였다. 아치상단까지 뒤채움 단계인 뒤채움 높이 8.0 m의 천단부 연직변위 크기를 살펴봤을 때 흙의 비선형성을 고려한 Duncan 모델을 이용한 수치해석결과(60 mm)는 현장 계측치(평균 66 mm)에 근접한 연직변위 결과를 나타내었다.
0 mm가 발생하여 현장계측치인 6 mm와 동일하였다. 연직변위는 성토완료단계까지 점진적으로 증가하였으며 터널 하향으로 10 mm인 지점에서 수렴하는 양상을 보이며, 현장 계측치 16 mm와는 약 6 mm정도 차이를 나타내었다.
0 m로 성토될 때 수평변위가 급격히 증가하기 시작하였고, 수평변위는 터널 내측 방향으로 D점은 최대 32 mm, H점은 최대 22 mm가 발생하였다. 측벽부 최대 수평변위가 발생한 D점과 H 점의 수평변위가 터널 내측으로 발생하였으므로 D점과 H점간의 수평거리가 54 mm 줄어든 것으로 관찰되었다. 상부 성토가 진행될수록 수평변위는 원래 위치로 이동하기 시작했는데, H점은 성토완료단계에서 원래 위치로 변위가 수렴되었으나 D점은 원래 위치에서 터널 내측으로 22 mm지점에서 수평변위가 수렴되었다.
H점은 성토완료단계에서 원 위치로 변위가 수렴된 반면, D점은 원 위치에서 터널 내측으로 22 mm지점에서 수평변위가 수렴되었다. 현장 계측된 천단부 수평변위는 아치상단까지 뒤채움시, 변위가 거의 발생하지 않다가 뒤채움 높이가 아치상단으로 성토될수록 수평변위가 H점쪽으로 증가하였고 대칭토압 조건에서 7 mm지점에서 변위가 수렴되었다.

후속연구

3. 프리캐스트 아치구조물에 대한 변위 분석결과, 유연한 구조물의 특성인 지반-구조물의 상호작용을 잘 관찰할 수 있었으며 따라서 기존의 강성구조물과 비교하여 경제적인 설계가 가능할 것으로 기대된다.
6. 본 연구는 절개된 암반지역에서 터널 높이/폭 비가 (7.6 m /16.0 m) × 100 = 48%인 현장에 대한 연구결과이며, 다양한 구조물 크기와 주변 지반조건에 따른 거동에 대한 추가 연구가 필요하다.

질의응답

핵심어	질문	논문에서 추출한 답변
	3힌지 프리캐스트 콘크리트 아치 구조물의 구성 요소는 무엇인가?	본 연구에 사용된 3힌지 프리캐스트 콘크리트 아치 구조물은 Fig. 1(a)와 같이 현장타설 기초, 2개의 곡선형 세그먼트, 크라운빔의 3개 구성요소로 이루어진다. 기초는 세그먼트를 설치하기 위해 상면에 종방향으로 凹 모양의 홈(keyway)이 시공된다.
	프리캐스트 세그먼트를 이용한 개착식 터널의 장점은 무엇인가?	프리캐스트 세그먼트를 이용한 개착식 터널은 기존의 현장 콘크리트 타설 공법보다 시공성, 공사기간, 품질관리의 장점이 있으며 특히 프리캐스트 콘크리트 아치 구조물은 세그먼트 연결부가 내부힌지로 작용한다. 따라서 기존의 개착식 구조물에 비하여 동일하중 조건에서 휨모멘트가 작게 발생하여 세그먼트 부재의 단면 축소가 가능하고 부재를 경량화 할 수 있는 장점이 있다.
	세그먼트 설치 완료 후 종방향의 세그먼트 결속을 위해 크라운빔이 설치되는 구조는 ?	세그먼트 설치 완료 후 종방향의 세그먼트 결속을 위해 크라운빔이 설치된다. 이 때, 크라운빔은 좌우가 joint filler로 분리되어 있어 힌지거동을 하므로 모멘트를 발생시키지 않는 구조이다.

저자의 다른 논문 :

표제어: PCR

동의어: Packet Collision Rate

용어 설명 출처 목록 (6)

용어 설명: PCR은 세균 특이성이 있는 primer를 이용하여 적은 수의 세균이 있을지라도 쉽게 검출할 수 있는 유용한 방법이며, 이를 이용하여 구강 내 치면세균막이나 타액에서 직접 세균을 검출할 수 있게 되었다[8].

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