[논문]사질토층을 지나 풍화암에 소켓된 매입 PHC말뚝에서 지반의 허용압축지지력 산정도표 및 산정공식 개발에 관한 연구(II) - 설계 사례 분석을 통한 매입 PHC말뚝의 설계 개선 방향 -

여규권; 윤대희; 윤도균; 최용규

doi:10.7843/kgs.2019.35.8.31

사질토층을 지나 풍화암에 소켓된 매입 PHC말뚝에서 지반의 허용압축지지력 산정도표 및 산정공식 개발에 관한 연구(II) - 설계 사례 분석을 통한 매입 PHC말뚝의 설계 개선 방향 -
Study(II) on Development of Charts and Formulae Predicting Allowable Axial Bearing Capacity for Prebored PHC Pile Socketed into Weathered Rock through Sandy Soil Layer - Improvement Measures of Current Design Method by Analyzing Current Design Data for Prebored PHC Piles - 원문보기

韓國地盤工學會論文集 = Journal of the Korean geotechnical society, v.35 no.8, 2019년, pp.31 - 42

여규권 (삼부토건(주)) , 윤대희 (경성대학교 토목공학과) , 윤도균 (경성대학교 토목공학과) , 최용규 (경성대학교 공과대학 건설환경도시공학부)

초록
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최근에 시공된 건축현장의 73개 설계 자료를 분석하여 매입 PHC말뚝에 대한 설계 현황을 고찰하였다. 매입 PHC말뚝의 설계에서 사용하고 있는 극한지지력 산정공식에 따라 산정한 전체지지력에 대한 주면마찰력의 분담율(SRF)는 20~53%로 나타났다. 극한주면마찰력이 과소평가되는 지지력 산정공식에 대한 개선이 필요한 것으로 판단되었다. PHC말뚝의 재료 성능에 대한 평균 설계 효율은 약 70%이었으며 지반 지지력에 대한 평균 설계 효율은 약 80%이었다. 즉, 지반의 설계 효율은 PHC말뚝의 설계 효율보다 약간 높은 수준으로 나타나고 있었다. 이는 지반 지지력을 설계하중보다 동등한 수준 또는 그것보다 약간 높은 수준으로 계산하고 있는 설계 현황에 기인한 것으로 판단되었다. 지반의 허용지지력을 PHC말뚝의 허용연직압축하중보다 높은 수준으로 산정하여야 할 것으로 판단되었다. 매입 PHC말뚝의 지지력 산정공식에서는 극한주면마찰력이 극한선단지지력보다 상대적으로 2.2배 정도 낮은 수준으로 계산되었다. 매입 PHC말뚝의 설계에서 적용하고 있는 극한지지력 산정공식들은 모두 국외 지반을 대상으로 개발되었으며 국내 지반에 대한 적용성 검증 없이 도입되어 사용되어 오고 있었다. 매입 PHC말뚝의 설계에서 적용할 지지력 산정공식의 개선이 이루어져야 할 것으로 판단되었다.

Abstract ▼ AI-Helper

A total of 73 pile design data for prebored PHC piles was analyzed to study the current design method. Based on the design data, a ratio of skin friction to total capacity from the pile design data was about 20~53%. Such low ratio of skin friction to total capacity tends to underestimate skin friction. Considering this tendency, the current design method should be improved. Also, an average design efficiency of PHC pile capacity was 70% and an average design efficiency for bearing capacity of soil or weathered rock was 80%, which shows slightly higher value than the former. This is probably due to the fact that the allowable bearing capacity is estimated to be equal to or slightly higher than the design load. Hence, the allowable bearing capacity should be estimated to be higher than the long-term allowable compressive force of the PHC pile. In the current design method, skin friction is calculated to be about 2.2 times lower than end bearing. The current design method for prebored PHC piles applied foreign design methods without any verification of applicability to the domestic soil or rock condition. Therefore, the current design method for prebored PHC piles should be improved.

주제어

표/그림 (10)

표 Table 1. Summary of Design Cases for Prebored PHC Piles Socketed into Weathered Rocks
그림 Fig. 1. SRF According to Pile Diameter by Analyzing Design Data on Pre-bored PHC Piles
그림 Fig. 2. Analysis of Long-term Allowable Pile Axial Load (P_all), Allowable Bearing Capacity of Soil or Rock Capacity (Q_all) and Design Load (P_D) for Prebored PHC Piles Socketed into Weathered Rock According to Pile Diameters
그림 Fig. 3. Design Efficiency Distribution of Prebored PHC Piles Socketed into Weathered Rock
그림 Fig. 4. Average Design Efficiency and Variation of Prebored PHC Piles Socketed into Weathered Rock According to Pile Diameters
그림 Fig. 5. Analysis of Design Efficiency (D_e) and Capacity Efficiency (RQP) of Prebored PHC Piles Socketed into Weathered Rock According to Pile Diameters
그림 Fig. 6. Relationship between RQP and L_b/D for Prebored PHC Piles
표 Table 2. Pile Capacity Estimation Methods in Current Design Codes
그림 Fig. 7. Schematic diagram for calculation of SRF
그림 Fig. 8. SRF calculated by ultimate bearing capacity equation of present design stage

AI 본문요약
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문제 정의

국내와 같은 전형적인 노령지반에서 나타나는 양호한 사질토에서 발현될 수 있는 양호한 지지력을 합리적으로 사용할 수 있는 방안으로 생각된다. 또한 PHC말뚝의 우수한 허용연직하중 성능을 최대한으로 활용하여 경제성을 제고하기 위한 방안으로 볼 수 있다.

가설 설정

주면마찰력을 안정적으로 충분하게 확보할 수 있도록 풍화암 소켓길이를 4D로 가정하였다. 사질토를 지나 풍화암에 4D 만큼 소켓된 매입 PHC말뚝의 경우 SRF는 식 (4)로 구할 수 있는데, SRF는 말뚝의 직경에는 무관하고 주면부의 N치(N_s)와 PHC말뚝의 상대근입길이(L_r)에 따라 달라지는 것을 알 수 있다.

제안 방법

(6) 풍화암에 소켓된 매입 PHC말뚝의 설계하중, PHC말뚝의 허용연직압축하중, 지반의 허용지지력을 분석하였다. 설계하중과 PHC말뚝의 허용연직압축하중 사이의 최적화 노력이 필요할 것으로 판단되었다.
Table 1의 B-WR-01∼10의 10 개 말뚝에 대한 설계 사례를 활용하여 극한 지지력 산정 공식에 의해 계산된 지반의 극한지지력, 극한주면마찰력, 극한선단지지력의 값을 분석하였다.
따라서 아래에서는 지지력 산정공식에서 SRF가 매우 낮은 수준으로 계산될 수밖에 없는 태생적인 한계를 수치적 계산으로 분석하였다. Table 2에 나타낸 지반의 지지력 산정공식을 이용하여 다음의 2가지 경우에 대한 SRF를 수치적으로 계산하였다.
매입 PHC말뚝의 선단을 지지하고 있는 지반의 종류에 따라 극한선단지지력 산정공식의 적용 현황을 분석 하였다. 풍화암에서는 250N(kN/m² )(The Korea Housing Corporation, 2008)을 사용하고 있었으며, 이 때에는 N값을 60까지 환산하여 사용하고 있다.
매입 PHC말뚝의 주면이 접하고 있는 지반의 종류에 따라 극한주면마찰력 산정공식의 적용 현황을 분석하였다. 사질토, 풍화토, 풍화암 및 연･경암에서는 지반의 종류에 상관없이 2N(kN/m² )(여기서 N=표준관입시험의 보정N값)으로 산정하고 있다.
분석의 편의를 위하여 전체지지력에 대한 주면마찰력의 분담율(Vertical compressive load sharing ratio of friction resistance)을 SRF로 정의였다.
, 2019b)인 것에 비하면 설계 자료의 SRF가 크게 저평가 되는 것을 알 수 있었다. 여기서 10개 사례에서는 재하 시험 자료가 존재하지 않았으므로 101개 매입말뚝에 대한 정재하시험 및 재항타 동재하시험에서 확인된 SRF와 비교하였다. 이는 설계에서 사용하는 극한지지력 산정공식에서 피할 수 없이 나타날 수밖에 없는 태생적인 모순이 내재되어 있기 때문으로 생각되었다.
Table 1의 B-WR-01∼10의 10 개 말뚝에 대한 설계 사례를 활용하여 극한 지지력 산정 공식에 의해 계산된 지반의 극한지지력, 극한주면마찰력, 극한선단지지력의 값을 분석하였다. 여기서 설계 사례에 나타나 있는 지반조건, 지지력 산정방법 등을 면밀 하게 검토하였다. 또한 10개의 설계 사례를 분석하였지만 지지력 산정공식이 동일하고 지반 특성치로 N치만을 사용하고 직경의 종류 및 상대근입길이를 다양하게 고려하였으므로 사례의 개수가 더 많아지더라도 그 경향성은 크게 차이가 나지 않을 것으로 생각되었다.
(2019b) 에 수록된 임의로 수집된 매입 PHC말뚝의 설계 자료 73개를 통하여 설계 현황을 고찰하였다. 이들 자료를 통하여 극한지지력 계산 값에 의한 SRF, PHC말뚝의 설계 효율(D_c), 지반의 설계 효율(RQP), 극한지지력 산정 공식의 원천적인 오류 및 개선방향 등을 분석하였다.
최근에 시공된 건축현장의 73개 설계 자료를 분석하여 매입 PHC말뚝에 대한 현행 설계 현황을 고찰하였다. 이 연구의 결론은 다음과 같다.

대상 데이터

(2019a)과 Choi et al.(2019b) 에 수록된 임의로 수집된 매입 PHC말뚝의 설계 자료 73개를 통하여 설계 현황을 고찰하였다. 이들 자료를 통하여 극한지지력 계산 값에 의한 SRF, PHC말뚝의 설계 효율(D_c), 지반의 설계 효율(RQP), 극한지지력 산정 공식의 원천적인 오류 및 개선방향 등을 분석하였다.
여기서 풍화암은 지반조사보고서에 의하여 별도로 분석하지는 않았으나 설계 자료에 나타나 있는 지층으로 정의하였다. 대체로 풍화암층 소켓 길이는 직경의 크기에 상관없이 1.0m 정도로 나타났다. 상부 지층이 매우 연약한 일부 사례에서는 주면마찰력을 확보하기 위하여 풍화암층 소켓길이를 4.
본 논문은 아래에 정리한 바와 같이 사질토층을 지나 풍화암에 소켓된 매입 PHC말뚝에서 지반의 허용압축 지지력 산정도표 및 산정공식을 제안하는 연구에 대한 일련의 연속논문 중 제2편에 해당한다.
임의로 수집된 매입 PHC말뚝의 73개 설계 사례를 분석하였다(Choi et al., 2019a; Choi et al., 2019b). 이 연구에서는 그 중에서 Table 1에 나타낸 사례들만을 활용 하였다.

이론/모형

연암에서는 Goodman 공식(Das, 2007), Ladanyi et al. 방법(Yoo et al., 2015), Teng 방법(Yoo et al., 2015) 및 Zhang and Einstein 방법(Yoo et al., 2015)을 사용하고 있었으며 이들 방법에 의해 계산한 값 중에서 최소치를 적용하고 있다.

성능/효과

(2) 풍화암에 소켓된 매입 PHC말뚝의 설계에서 사용하고 있는 극한지지력 산정공식에 따라 산정한SRF는 20∼53%의 범위에 분포하였다.
(3) 극한지지력 산정공식을 통하여 알 수 있듯이 계산된 극한주면마찰력은 계산된 극한선단지지력에 비하여 극히 작은 값으로 나타나는 것을 알 수 있다. 따라서 SRF는 극히 낮은 수준으로 나타날 수밖에 없다.
(7) PHC말뚝의 평균 설계 효율(D_c)는 약 70%로 나타났으며 지반의 평균 설계 효율(RQP)는 약 80%이었다. 즉 지반의 RQP는 PHC말뚝의 D_c보다 약간 높은 수준으로 나타나고 있었다.
3에서 직경별 및 상대근입길이별로 설계 효율(D_C)을 분석하였다. D_C는 평균적으로 직경 400mm말뚝에서 64%, 직경 500mm말뚝에서 72%, 직경 600mm말뚝에서 71%, 직경 800mm말뚝에서 68%로 나타났다. 다만 직경 450mm말뚝은 1개 사례만 있었으므로 분석에서 제외하였다.
RQP는 75∼100%의 범위에서 분산되어 분포하였으며 평균적으로 약 80%로 나타났다.
5에는 풍화암에 소켓된 PHC말뚝의 설계 효율 (D_C) 및 지반의 설계 효율(RQP)의 분포를 함께 나타내었다. RQP는 평균적으로 직경 400mm말뚝에서 80%, 직경 500mm말뚝에서 84%, 직경 600mm말뚝에서 78%, 직경 800mm말뚝에서 73%로 나타났다. 다만 직경 450mm 말뚝은 1개 사례만 있었으므로 분석에서 제외하였다.
여기서 설계 사례에 나타나 있는 지반조건, 지지력 산정방법 등을 면밀 하게 검토하였다. 또한 10개의 설계 사례를 분석하였지만 지지력 산정공식이 동일하고 지반 특성치로 N치만을 사용하고 직경의 종류 및 상대근입길이를 다양하게 고려하였으므로 사례의 개수가 더 많아지더라도 그 경향성은 크게 차이가 나지 않을 것으로 생각되었다. 극한 지지력 중에서 SRF를 분석하여 Fig.
매입 PHC말뚝의 시공 단계에서 현장 시공 품질의 유지 및 관리가 제대로 이루어지지 않을 것을 우려하여 과도하게 안전측의 설계를 수행하는 경향이 나타났다. 설계기술자들은 시공단계에서 원활한 시공을 할 수 있도록 필요한 조치를 설계 및 시공 시방서에 반영해 주면될 것으로 생각된다.
2에 나타내었다. 모든 경우에서 P_all와 Q_all사이에서 전형적인 상관관계는 나타나지 않았다. Fig.
여기서 변동계수는 표준편차를 평균값으로 나누어 상대적인 차이를 비교하기 위한 변동성의 지표로서 ‘상대 표준편차’라고도 불린다. 모든 직경의 매입 PHC말뚝에서도 변동계수는 극히 낮은 수준이었으므로 모든 직경의 매입 PHC말뚝의 설계 효율은 거의 유사한 수준인 것으로 평가할 수 있었다.
이러한 경우 지반의 지지력은 우수하게 나타나는데 극한지지력 산정공식으로는 이 우수한 지반의 지지력을 제대로 평가하지 못하고 있었다. 설계 자료 분석을 통하여 PHC말뚝의 허용연직압축하중에 크게 미달되는 정도로 지반의 지지 력을 평가하고 있는 것을 알 수 있다. 이로 인하여 PHC 말뚝의 우수한 연직압축하중지지 능력을 낭비하고 막대한 국가 경제 측면에서 큰 손실을 초래하게 되는 것을알 수 있다.
1에 도시하였다. 설계 자료를 통한 극한 상태의 SRF는 평균 약 36%로 나타났다(Fig. 1 참조). 실제 시공된 매입 PHC말뚝의 재하시험에서 확인된 SRF가 약 42～99% 수준(Choi et al.
그 연구의 내용을 요약하여 인용하면 다음과 같다. 실제 시공된 말뚝의 SRF는 시공법, 말뚝의 종류, 상대근입길이, 지반의 종류, 재하시험의 종류에 상관없이 평균적으로 약 42～99%로 나타났다. 매입 PHC 말뚝에 대한 설계 자료에서 구한 SRF는 말뚝의 직경, 상대근입길이에 상관없이 풍화암에 소켓된 경우 20∼53%의 범위에 분포하였다.
1 참조). 실제 시공된 매입 PHC말뚝의 재하시험에서 확인된 SRF가 약 42～99% 수준(Choi et al., 2019b)인 것에 비하면 설계 자료의 SRF가 크게 저평가 되는 것을 알 수 있었다. 여기서 10개 사례에서는 재하 시험 자료가 존재하지 않았으므로 101개 매입말뚝에 대한 정재하시험 및 재항타 동재하시험에서 확인된 SRF와 비교하였다.
평균 RQP(약 80%)는평균 D_C(약 70%)보다는 높게 나타났으며 100%를 상회하지 않는 것으로 나타났다. 즉 지반 허용지지력은 PHC 말뚝의 설계하중보다는 크게 나타났지만 PHC말뚝의 허용연직압축하중(P_all)에는 미치지 못하는 것으로 계산되었다. 이런 설계 현황에서는 PHC말뚝의 우수한 허용연 직하중 성능을 제대로 활용할 수가 없었다.
직경 및 상대근입길이에 상관없이 PHC말뚝의 설계 효율은 일정한 수준으로 나타났으며 평균적으로 70% 로 나타났다. 즉 직경 및 상대근입길이에 상관없이 매입 PHC말뚝에서는 PHC말뚝의 설계 효율이 비교적 일정한 수준으로 나타났는데 이는 설계 시 말뚝두부에 작용하는 하중을 일정한 수준으로 분배하여 말뚝을 배치하는 건축구조분야의 설계 현황에서 비롯된 것으로 판단되었다. 이 현황은 안전측의 설계일 수는 있으나 상당한 정도의 비경제성을 내포하고 있는 것으로 판단되었다.
다만 직경 450mm말뚝은 1개 사례만 있었으므로 분석에서 제외하였다. 직경 및 상대근입길이에 상관없이 PHC말뚝의 설계 효율은 일정한 수준으로 나타났으며 평균적으로 70% 로 나타났다. 즉 직경 및 상대근입길이에 상관없이 매입 PHC말뚝에서는 PHC말뚝의 설계 효율이 비교적 일정한 수준으로 나타났는데 이는 설계 시 말뚝두부에 작용하는 하중을 일정한 수준으로 분배하여 말뚝을 배치하는 건축구조분야의 설계 현황에서 비롯된 것으로 판단되었다.
(4) 매입 PHC말뚝의 설계에서 사용하고 있는 극한지지력 산정공식에서는 다음과 같은 올바르지 못한 현황을 고찰할 수 있다. 첫째, 매입 PHC말뚝에서는 극한주면마찰력이 극한선단지지력 보다 상대적으로 낮은 수준으로 계산되었다. 따라서 극한SRF가 극히 낮은 수준으로 나타나고 있다.
여기서 지지력 산정공식에서 SRF가 매우 낮은 수준으로 계산될 수밖에 없는 사유를 2가지로 생각해 볼 수 있다. 첫째, 지지력 산정공식에서 주면마찰력이 선단지지력에 대하여 상대적으로 작게 계산된다. 둘째, 선단지지력 산정공식에서 선단지지력이 실제 거동을 모사할 수 있는 크기로 계산되는지 의문이다.
RQP는 75∼100%의 범위에서 분산되어 분포하였으며 평균적으로 약 80%로 나타났다. 평균 RQP(약 80%)는평균 D_C(약 70%)보다는 높게 나타났으며 100%를 상회하지 않는 것으로 나타났다. 즉 지반 허용지지력은 PHC 말뚝의 설계하중보다는 크게 나타났지만 PHC말뚝의 허용연직압축하중(P_all)에는 미치지 못하는 것으로 계산되었다.
매입 PHC 말뚝에 대한 설계 자료에서 구한 SRF는 말뚝의 직경, 상대근입길이에 상관없이 풍화암에 소켓된 경우 20∼53%의 범위에 분포하였다. 풍화암에 소켓된 매입 PHC말뚝의 설계에서 사용하고 있는 극한지지력 산정공식으로 계산한 SRF는 실제 말뚝의 SRF보다 평균적으로 2.2 배 정도로 낮은 수준으로 평가되었다. 이는 설계에서 사용하고 있는 극한주면마찰력 산정공식이 매우 낮은 수준으로 계산되기 때문이다.

후속연구

(1) 매입 PHC말뚝의 설계에서 적용하는 지지력 산정공식에서는 시급하게 개선이 이루어져야 할 것으로 판단된다. 선진 건설을 바라보고 있는 현재 시점에서는 무분별하게 도입되어 적용되고 있는 지지력 산정공식들의 국내 지반에 대한 적용성을 검증하여야 할 것으로 생각된다.
기존에 사용하고 있는 지반의 연직압축지지력 산정공식에서는 실제 지반의 지지능력을 매우 낮은 수준으로 과소평가하고 있어 극한주면마찰력은 더욱 과소평가되고 있는 것을 의미하였다. 따라서 극한지지력 산정공식이 내포하고 있는 이러한 태생적인 오류를 개선해야 할 것으로 판단되었다.
토사지반에 적용하는 산정공식 자체의 신뢰성도 검증되지 않은 상황에서 이 산정공식을 풍화지반에도 그대로 적용하고 있다. 따라서 상기의 현황들을 해결 하는 방안은 풍화지반에 적용할 수 있는 주면마찰력 산정공식을 개발하던지 또는 풍화지반 주면마찰력 산정 공식이 개발되기 전까지 현재 사용되는 산정공식을 수정 및 보완하여 잠정적으로 사용하는 방안이 시급하게 강구되어야 할 것으로 생각된다.
통상적으로 말뚝의 설계하중은 말뚝의 허용연직압축하중과 지반 허용지지력 중에서 작은 값을 사용하는데 상기의 경우 말뚝의 설계하중은 항상 지반 허용지지력에 따라 결정될 수밖에 없으며 말뚝의 허용연직압축하중의 70∼80% 수준까지만 사용할 수밖에 없게 된다. 따라서 지반 허용지지력을 먼저 산정하여야 하며 이 값이 PHC 말뚝의 허용연직압축하중보다 높은 수준이 되도록 하여야 PHC말뚝의 우수한 하중지지 성능을 제대로 활용할 수 있을 것으로 판단되었다. 다만 현장 시공 시 시공 품질 및 시공 관리는 확립된 절차에 따라 진행되어야 할 것이다.
(1) 매입 PHC말뚝의 설계에서 적용하는 지지력 산정공식에서는 시급하게 개선이 이루어져야 할 것으로 판단된다. 선진 건설을 바라보고 있는 현재 시점에서는 무분별하게 도입되어 적용되고 있는 지지력 산정공식들의 국내 지반에 대한 적용성을 검증하여야 할 것으로 생각된다. 축적된 검증 자료들을 분석 하여 국내 지반에 적합한 지지력 산정공식을 개발 하여야 할 것으로 생각된다.
(6) 풍화암에 소켓된 매입 PHC말뚝의 설계하중, PHC말뚝의 허용연직압축하중, 지반의 허용지지력을 분석하였다. 설계하중과 PHC말뚝의 허용연직압축하중 사이의 최적화 노력이 필요할 것으로 판단되었다. 이 때 지반의 허용지지력을 PHC말뚝의 허용연직압축하중보다 높은 수준으로 산정하여야 할 것으로 판단되었다.
현 단계에서 적용하는 설계에서 또 다른 기초적인 현황들을 살펴볼 수 있다. 첫째, 현장에서 실시되는 지반 조사 현황도 개선되어야 할 부분이다. 지반 지층을 구분을 위한 지반조사만 실시되고, 지반정수들을 제대로 평가할 수 있는 상세 지반조사가 이루어지지 않고 있다.
선진 건설을 바라보고 있는 현 시점에서는 무분별하게 도입되어 적용되고 있는 지반의 지지력 산정공식들을 국내 지반에 대하여 적용성을 검증하여야 할 것으로 생각된다. 축적된 검증 자료들을 분석하여 국내 지반에적합한 지지력 산정공식을 개발하여야 할 것으로 생각 된다.
선진 건설을 바라보고 있는 현 시점에서는 무분별하게 도입되어 적용되고 있는 지반의 지지력 산정공식들을 국내 지반에 대하여 적용성을 검증하여야 할 것으로 생각된다. 축적된 검증 자료들을 분석하여 국내 지반에적합한 지지력 산정공식을 개발하여야 할 것으로 생각 된다.

질의응답

핵심어	질문	논문에서 추출한 답변
	SRF는 무엇인가?	분석의 편의를 위하여 전체지지력에 대한 주면마찰 력의 분담율(Vertical compressive load sharing ratio of friction resistance)을 SRF로 정의였다.
	지지력 산정공식의 태생적인 한계는 무엇인가?	따라서 아래에서는 지지력 산정공식에서 SRF가 매우 낮은 수준으로 계산될 수밖에 없는 태생적인 한계를 수치적 계산으로 분석하였다. Table 2에 나타낸 지반의 지지력 산정공식을 이용하여 다음의 2가지 경우에 대한 SRF를 수치적으로 계산하였다.
	극한지지력 산정공식으로 계산한 SRF는 실제 말뚝의 SRF보다 평균적으로 2.2배 정도로 낮은 이유는 무엇인가?	2 배 정도로 낮은 수준으로 평가되었다. 이는 설계에서 사용하고 있는 극한주면마찰력 산정공식이 매우 낮은 수준으로 계산되기 때문이다.

저자의 다른 논문 :

표제어: PCR

동의어: Packet Collision Rate

용어 설명 출처 목록 (6)

용어 설명: PCR은 세균 특이성이 있는 primer를 이용하여 적은 수의 세균이 있을지라도 쉽게 검출할 수 있는 유용한 방법이며, 이를 이용하여 구강 내 치면세균막이나 타액에서 직접 세균을 검출할 수 있게 되었다[8].

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