[논문]중·고층형 모듈러 벽체의 내화성능 평가

양승조; 이재승

doi:10.11112/jksmi.2019.23.4.15

중·고층형 모듈러 벽체의 내화성능 평가
Evaluation on the Fire Resistance Performance for High-Rise Modular Walls 원문보기

한국구조물진단유지관리공학회 논문집 = Journal of the Korea Institute for Structural Maintenance and Inspection, v.23 no.4, 2019년, pp.15 - 22

양승조 (한남대학교 건축공학과) , 이재승 (한남대학교 건축공학과)

초록
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국내 건축법에는 표준 내화구조인 KS F 1611-5에서 1시간 내화성능을 갖는 각형강관에 대한 사양적 기준만을 제시하고 있어 각형 강관에 적용되는 모듈러 건축물을 중 고층에 적용하기 위해서는 한계가 있다. 따라서 내화성능 평가를 통해 2시간 인정을 받은 모듈러 구조에 한하여 중 고층 건축물에 적용이 가능하다. 본 연구에서는 KS F 2257-1 및 KS F 2257-4 기준에 의거하여 실대형 내화실험을 수행하였다. 평가결과 OW-01 및 OW-02 실험체의 경우 각형강관의 온도상승 및 강도 저하로 인해 면외좌굴이 발생하여 2시간 내화성능을 확보하지 못하였으나, 피복 및 각형강관 두께를 보완한 IW-01 및 OW-03 실험체의 경우 충분한 차열성능으로 인해 2시간 내화성능을 확보하여 중고층 모듈러 건축에 적용하는 것이 가능한 것으로 판단되었다.

Abstract ▼ AI-Helper

The use of modular buildings is increasing because of various advantages of modular buildings. But there are limits to apply modular buildings to medium-rise buildings because the building law provides only the specification criteria of the modular building with respect to the 1 hour fire resistance performance. This study was conducted to investigate 2 hours fire resistance performance of load bearing walls with steel studs in modular buildings by KS F 2257-1 and KS F 2257-4. After full scale tests, load bearing walls ensuring two hours fire resistance performance consist of at least 2 layers of fire resistance plaster boards of 19mm thickness or 3 layer of fire resistance plaster boards of thickness.

주제어

표/그림 (16)

표 Table 1 Fire-resistant standards of walls
표 Table 2 Fire resistance standard by KS F 1611-5
표 Table 3 Performance standard of fire resistant structures
표 Table 4 Fire resistance standard by SFA
그림 Fig. 1 Installation of specimens
표 Table 5 Transcription methods
표 Table 6 Section of specimens
표 Table 7 Apply load for specimens
표 Table 8 Temperature measurement position
표 Table 9 Fire resistance performance evaluation criteria
그림 Fig. 2 Specimens after experiments
표 Table 10 Results of integrity for specimens
그림 Fig. 3 Vertical and horizontal displacement of Specimens
그림 Fig. 4 Surface temperature of OW-03
표 Table 11 Results of insulation for specimens
표 Table 12 Fire resistance performance time of specimens

AI 본문요약
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문제 정의

본 연구에서는 4층(20m) 초과, 12층 이하(50m) 모듈러 건축 건축물에 적용이 가능한 내력 벽체를 개발하기 위해 모듈러 건축물에 적용되는 내벽 및 외벽에 대한 실대형 내화성능실험을 총 4차례 수행하여 내화성능을 평가/검증하고자 하였으며, 그 결과를 토대로 합리적인 내화피복 두께 및 각형강관의 단면형상을 결정하기 위한 기초 자료를 제시하는 것에 목적이 있다.
본 연구에서는 국내 기준에 적합한 2시간 이상 모듈러 내화 벽체를 실제 건축물에 적용하기 위해 실대형 내화성능 실험을 수행하고 이를 분석하였다. 평가 대상 실험체는 내벽 및 외벽으로 구분되며 변수로는 벽체의 구조적 역할을 하는 각형강관의 두께 및 내화보드의 두께 및 개수로 설정하였다.
본 연구에서는 중⋅고층 건축물에 해당하는 2시간 내화성능을 확보하기 위해 내화구조인정 기준에 적합한 절차에 따라 실대형 내화실험을 수행하여 각 구조에 대한 성능을 평가하였다.

제안 방법

OW-02 실험체는 OW-01실험체와 같은 방화 석고보드 두께로 구성되어 있으나, 구조적인 성능을 확보하고자 각형강관의 두께를 약 0.8T 증가시켰다. 재하가열 실험 결과 OW-01실험체와 유사하게 실험 시작 90분 경과 후 면외 좌굴이 급속도로 발생하였으며 115분 후 수평변위에 의해 비가열면 보드에 관통부가 발생하여 실험이 종료되었다.
대상 실험체의 내화성능 평가하고자 KS F 2257-1 ｢건축 부재의 내화 실험방법 ─ 일반 요구사항｣ 및 KS F 2257-4 ｢건축부재의 내화 실험방법 ─ 내력 수직 구획 부재의 성능 조건｣에서 제시하고 있는 성능 평가 방법을 적용하여 내화성능 실험을 수행하였다.
따라서 내화성능 평가를 통해 2시간 인정을 받은 모듈러 구조에 한하여 중⋅고층 건축물에 적용이 가능함으로 본 연구에서는 KSF 2257-1 및 KS F 2257-4의 실험 방법 및 평가 기준에 의거하여 실대형 내화실험을 수행하였으며 다음과 같은 결론을 도출하였다.
따라서 본 연구에서는 C형 스터드를 각형강관으로 대체하여 모듈러 벽체의 내화성능을 평가⋅분석하였다(Kim et al., 2014).
평가 대상 실험체는 크게 구조적 역할을 하는 각형강관과 화재로 인한 온도 상승을 차단하는 방화석고보드, 외부 마감역할을 하는 일반 석고보드로 구성되어 있다. 본 연구의 실험계획은 2시간 이상의 내화성능을 갖는 모듈러 벽체의 최적 단면을 도출하고자 방화석고보드의 두께 및 각형강관의 두께를 변수로 하여 내화실험을 수행하였다.
비가열면에 부착된 열전대를 통해 차열성능 평가 기준인평균온도 및 최대온도를 측정하였다. IW-01실험체의 경우 2시간 재하가열 실험 결과 최대온도 및 평균온도 기준을 초과하지 않아 120분의 차열성능을 갖는 것으로 나타났다.
차열성능을 측정하기 위하여 Table 8과 같이 실험체의 비가열면 석고보드에 5개의 열전대(1~5)를 설치하여 평균온도를 측정하였으며, 최고온도를 측정하기 위하여 차열 성능이 취약할 것으로 판단되는 석고보드의 조인트 부위에 6개의 열전대(6~11)를 추가로 설치하였다. 하중지지력에 대한 성능평가를 위하여 LVDT를 사용하여 실험체 중앙및 좌우측에서의 수직 변위(12~14)을 측정하였다.
차열성능을 측정하기 위하여 Table 8과 같이 실험체의 비가열면 석고보드에 5개의 열전대(1~5)를 설치하여 평균온도를 측정하였으며, 최고온도를 측정하기 위하여 차열 성능이 취약할 것으로 판단되는 석고보드의 조인트 부위에 6개의 열전대(6~11)를 추가로 설치하였다. 하중지지력에 대한 성능평가를 위하여 LVDT를 사용하여 실험체 중앙및 좌우측에서의 수직 변위(12~14)을 측정하였다.

대상 데이터

IW-01 실험체는 모듈러 건축물의 내부에 사용되는 벽체로써 가열면과 비가열면에 19T 방화석고보드 2겹과 125x75x2.3T 각형강관으로 구성되어 있다. 재하가열 실험결과, 실험시작60분 경과 후 면외 좌굴이 발생하였으나 하중지지력, 차염성능, 차열성능의 성능기준을 초과하지 않아 2시간의 내화성능을 확보한 것으로 평가하였다.
OW-01 실험체는 모듈러 건축물의 외부에 사용되는 벽체로써 가열면에 15T 방화석고보드 2겹, 비가열면에 9.5T 일반석고보드 1겹과 75x75x2.3T 각형강관으로 구성되어 있다. 재하가열 실험결과, 실험 시작80분 경과 후 면외 좌굴이 급속도로 발생하여 114분 후 수평변위에 의해 비가열면 보드에 관통부가 발생하여 실험이 종료되었으며 이로 인해 120분의 내화성능을 확보하지 못한 것으로 평가되었다.
OW-02 실험체는 비가열면에 9.5T 일반 석고보드, 가열면에 3겹의 15T 내화석고보드, 75x75x3.2T의 각형강관으로 구성된 실험체로써 OW-01실험체에 비해 구조적 성능을 향상시키기 위해 각형강관의 두께를 0.8mm 증가시켜 실험을 수행하였다. 그러나 실험 결과 OW-01 실험체와 유사하게 실험시작후 115분 경과 후 실험체 중심부에서 좌굴이 발생하였으며, 이로 인해 비가열면의 석고보드가 탈락하여 관통부가 발생하여 실험이 종료되었다.
OW-03 실험체는 가열면에 19T 방화석고보드 3겹, 비가열면에 9.5T 일반 석고보드 1겹, 75x75x3.2T 각형강관으로 구성되어 있다. OW-02 실험체 평가 결과, 가열면 방화석고보드의 차열성능이 부족한 것으로 판단하여 방화석고보드의 두께를 약 12T 증가시켰다.
OW-03 실험체는 비가열면에 9.5T 일반 석고보드, 가열면에 3겹의 19T 내화석고보드, 75x75x3.2T의 각형강관으로 구성된 실험체로 차열성능을 향상시키기 위하여 19T-3겹의 방화 석고보드를 적용하여 실험을 수행하였다. 실험 결과OW-01 및 OW-02에서 발생한 좌굴현상은 나타나지 않았으며 비가열면의 그을음 및 급격한 온도상승도 발생하지 않았다.
본 연구에서는 중⋅고층 건축물에 해당하는 2시간 내화성능을 확보하기 위해 내화구조인정 기준에 적합한 절차에 따라 실대형 내화실험을 수행하여 각 구조에 대한 성능을 평가하였다. 최초 시험체인 IW-01과 OW-01의 내화보드 두께는 Table 4의 내/외부 두께를 참고하였으며, 추가적인 구조적 성능확보를 위해 C형 채널을 대체한 각형강관을 적용하여 실험체를 구성하였다.
본 연구에서는 국내 기준에 적합한 2시간 이상 모듈러 내화 벽체를 실제 건축물에 적용하기 위해 실대형 내화성능 실험을 수행하고 이를 분석하였다. 평가 대상 실험체는 내벽 및 외벽으로 구분되며 변수로는 벽체의 구조적 역할을 하는 각형강관의 두께 및 내화보드의 두께 및 개수로 설정하였다. 선행 연구의 경우 C형 스터드를 구조체로 적용하여 2시간 이상의 내화성능을 확보하였으나, 4층 이상의 중고층형 모듈러 벽체로 활용하기에 상온에서 구조적 성능확보에 무리가 있는 것으로 분석되었다.
평가 대상 실험체는 크게 구조적 역할을 하는 각형강관과 화재로 인한 온도 상승을 차단하는 방화석고보드, 외부 마감역할을 하는 일반 석고보드로 구성되어 있다. 본 연구의 실험계획은 2시간 이상의 내화성능을 갖는 모듈러 벽체의 최적 단면을 도출하고자 방화석고보드의 두께 및 각형강관의 두께를 변수로 하여 내화실험을 수행하였다.

이론/모형

KS F 2257-1 및 KS F 2257-4에 의한 실험 조건에 의해 모듈러 내력벽체의 내화성능을 수행하였으며, 내화성능 판정기준중 차염성능에 관한 각 실험체의 특이사항은 Table 10과 같다.내력벽체의 차염성능은 비가열면에 발생한 구멍이나 화염에 면패드 접촉시 착화되지 않고 균열게이지가 해당 구멍을관통하지 않고 실험체 이면에 화염이 발생하지 않는 조건에의해 결정된다.
내력벽체의 하중지지력은 KS F 2257-1 기준에 따라 변형량과 변형율 측정으로 평가되며, 변형량은 실험체 중앙과 양측면 3개소에서 측정하였다. 측정된 변형량과 변형율의 결과는 측정 부위 3개소 중 최대 변형량이 발생한 부위를 기준으로 하였으며 실험체별로 Fig.
중고층형 모듈러 건축물에는 2시간 이상의 내화성능을 확보한 벽체가 사용되어야 하며 이에 따라 본 연구에서는 KS F2257-1 및 KS F 2257-4의 기준에 의거하여 2시간 재하가열 실험을 수행하였다. 하중지지력, 차염성능, 차열성능을 분석하여 각 실험체의 최종 내화성능을 평가하면 Table 12와 같다.
각 실험체 크기는 3,000mm x 3,000mm(유효면적 : 3000mmx 2,920mm)이며, 가열실험 동안 실험체에 작용하는 하중의 크기는 Table 7에 제시하였다. 하중 산정에는 탄성 좌굴하중 및 KBC 2012기준에 따른 설계 압축강도를 계산하여 적용하였으며, 각형강관 1개소에 대한 허용 하중 및 시험체 하중은 Table7과 같다.

성능/효과

1) 외부 벽체인 OW-01, OW-02 실험에서는 내화 피복의성능이 부족하여 강재의 온도 상승을 유발하였으며 면외 좌굴에 의한 수평변위로 비가열면이 손상되고 관통부가 생기는 현상이 발생되었다. 해당 실험을 통한 모듈러 벽체의 손상 메커니즘을 분석한 결과, 총 6단계로 구분하는 것이 가능하다.
2) 외부 벽체인 OW-01, OW-02 실험체는 동일한 내화석고보드가 적용되어 있으며 구조체인 각형강관의 두께가 다르게 적용되었다. 실험 결과 각형강관의 두께 증가와 무관하게 면외 좌굴이 발생하여 2시간 이하의 내화성능을 확보하였다.
OW-02 실험체 평가 결과, 가열면 방화석고보드의 차열성능이 부족한 것으로 판단하여 방화석고보드의 두께를 약 12T 증가시켰다. 2시간 재하가열 실험결과 실험 종료 전까지 급격한 면외 좌굴이 발생하지 않았으며 내화성능 평가 기준인 하중지지력, 차염성능, 차열성능의 성능기준을 초과하지 않아 최종적으로 2시간의 내화성능을 확보한 것으로 나타났다.
3) IW-01 실험체의 경우 모듈러 내부에 사용되는 벽체로서 2시간 이상의 내화성능을 확보하였으나, 실험 시작후 60분 이후 각형강관 좌굴에 의한 수평 변위가 증가하기 시작하였다. 그러나 실험시작120분 이후까지 비가열면에 내화성능 평가기준을 초과하는 특이사항이 발생하지 않았음으로 2시간 이상의 내화성능을 갖는 모듈러 벽체로 적합한 것으로 분석되었다.
내력벽체의 차염성능은 비가열면에 발생한 구멍이나 화염에 면패드 접촉시 착화되지 않고 균열게이지가 해당 구멍을관통하지 않고 실험체 이면에 화염이 발생하지 않는 조건에의해 결정된다. IW-01 및 OW-03 실험체의 경우 2시간 이상의충분한 차염성능을 갖는 것으로 나타났으나 OW-01 및OW-02 실험체의 경우 면외 변위가 크게 발생하여 보드가 탈락하거 화염이 발생하는 현상이 나타났다. 이는 온도상승으로 강재의 강도가 저하되어 상온시 발생하지 않았던 좌굴이 각형강관에 발생하여 보드가 탈락한 것으로 분석되었다.
비가열면에 부착된 열전대를 통해 차열성능 평가 기준인평균온도 및 최대온도를 측정하였다. IW-01실험체의 경우 2시간 재하가열 실험 결과 최대온도 및 평균온도 기준을 초과하지 않아 120분의 차열성능을 갖는 것으로 나타났다. 이는 IW-01실험체의 방화 석고보드가 충분한 차열성능 갖고 있어 구조체의 변형 및 석고보드 손상 등을 최대한 방지하는 것으로 판단할 수 있다.
2T 각형강관으로 구성되어 있다. OW-02 실험체 평가 결과, 가열면 방화석고보드의 차열성능이 부족한 것으로 판단하여 방화석고보드의 두께를 약 12T 증가시켰다. 2시간 재하가열 실험결과 실험 종료 전까지 급격한 면외 좌굴이 발생하지 않았으며 내화성능 평가 기준인 하중지지력, 차염성능, 차열성능의 성능기준을 초과하지 않아 최종적으로 2시간의 내화성능을 확보한 것으로 나타났다.
OW-03 실험체의 경우 2시간 재하가열 실험 결과 최대온도및 평균온도를 초과하지 않아 120분의 차열성능을 갖는 것으로 나타났다. 이는 가열면의 방화석고보드의 두께를 증가시켜 구조체 및 비가열면으로 전달되는 열을 최대한 방지한 것으로 분석되었다.
그러나 실험시작120분 이후까지 비가열면에 내화성능 평가기준을 초과하는 특이사항이 발생하지 않았음으로 2시간 이상의 내화성능을 갖는 모듈러 벽체로 적합한 것으로 분석되었다. OW-03 실험체의 경우 모듈러 외부에 사용되는 벽체로서 IW-01과 같이 2시간 이상의 내화성능을 확보하였으며 비가열면의 온도상승은 평가기준의 약1/2 상승한 것으로 나타났다. 그러나 OW-03의 차열성능 실험 결과와 같이 가열면에 과도한 피복을 형성하는 경우 실사용자의 사용면적 축소 및 재료비 증가에 영향을 주기 때문에 이에 대한 추가적인 고려가 필요할 것으로 판단된다.
총 4가지 실험체의 2시간 재하가열 실험 결과, 실험체 모두 내화실험 시간 동안 하중 지지력 성능 기준을 초과하지 않은 것으로 나타났다. 그러나 상기에서 언급한 바와 같이 각 실험체 별로 면외 좌굴현상이 발생하였으며 특히 OW-01 실험체와 OW-02의 경우 실험 시작 80분 이후 급격한 변위가 발생하여 차염성능에 영향을 준 것으로 분석되었다.
8mm 증가시켜 실험을 수행하였다. 그러나 실험 결과 OW-01 실험체와 유사하게 실험시작후 115분 경과 후 실험체 중심부에서 좌굴이 발생하였으며, 이로 인해 비가열면의 석고보드가 탈락하여 관통부가 발생하여 실험이 종료되었다. Fig.
3) IW-01 실험체의 경우 모듈러 내부에 사용되는 벽체로서 2시간 이상의 내화성능을 확보하였으나, 실험 시작후 60분 이후 각형강관 좌굴에 의한 수평 변위가 증가하기 시작하였다. 그러나 실험시작120분 이후까지 비가열면에 내화성능 평가기준을 초과하는 특이사항이 발생하지 않았음으로 2시간 이상의 내화성능을 갖는 모듈러 벽체로 적합한 것으로 분석되었다. OW-03 실험체의 경우 모듈러 외부에 사용되는 벽체로서 IW-01과 같이 2시간 이상의 내화성능을 확보하였으며 비가열면의 온도상승은 평가기준의 약1/2 상승한 것으로 나타났다.
두 번째로 KS F 1611-5와 같이 산업표준법에 따른 한국산업표준으로 내화성능이 인정된 구조의 경우 모듈러 벽체로 사용이 가능하나, 상기에서 언급한 바와 같이 KS F 1611-5의경우 1시간까지 내화성능을 확보한 구조에 대해서만 세부기준을 제시하고 있어 중⋅고층 건축물에 적용하는 것이 불가능하다.
내화석고보드와 맞붙어 있는 각형강관의 경우 높은 열전도성을 가진 재료이므로 내화석고보드의 온도 상승과 거의 유사한 온도 거동을 나타내게 되며, 이로 인해 강재의 온도가 약550℃증가하는 경우 실제 강도에 1/2정도 수준으로 저하되어 구조적인 불안전성을 갖게 된다. 따라서 각형강관의 두께가 증가하여 상온에서 구조적인 성능을 추가적으로 확보하였지만 강재의 높은 열전도성을 인해 높은 온도노출시 급격한 강도 저감을 보여 내화성능에 큰 영향을 주지 못한 것으로 판단되었다.
2) 외부 벽체인 OW-01, OW-02 실험체는 동일한 내화석고보드가 적용되어 있으며 구조체인 각형강관의 두께가 다르게 적용되었다. 실험 결과 각형강관의 두께 증가와 무관하게 면외 좌굴이 발생하여 2시간 이하의 내화성능을 확보하였다. 한면이 화재에 노출된 내화석고보드의 단면 온도는 시간이 지남에 따라 내/외부가 균형을 이뤄높은 온도를 지닌 매개체가 된다.
2T의 각형강관으로 구성된 실험체로 차열성능을 향상시키기 위하여 19T-3겹의 방화 석고보드를 적용하여 실험을 수행하였다. 실험 결과OW-01 및 OW-02에서 발생한 좌굴현상은 나타나지 않았으며 비가열면의 그을음 및 급격한 온도상승도 발생하지 않았다. OW-03 실험체의 경우, 2시간 이상의 충분한 내화성능을 확보한 것으로 평가되었다.
OW-03 실험체의 경우 2시간 재하가열 실험 결과 최대온도및 평균온도를 초과하지 않아 120분의 차열성능을 갖는 것으로 나타났다. 이는 가열면의 방화석고보드의 두께를 증가시켜 구조체 및 비가열면으로 전달되는 열을 최대한 방지한 것으로 분석되었다. 그러나 Fig.
재하가열 실험 결과 OW-01실험체와 유사하게 실험 시작 90분 경과 후 면외 좌굴이 급속도로 발생하였으며 115분 후 수평변위에 의해 비가열면 보드에 관통부가 발생하여 실험이 종료되었다. 이러한 결과는 각형강관의 두께를 증가시켜 구조적인 성능을 보완하였으나,가열면 석고보드의 차열성능 부족으로 인해 각형강관에 열전달이 빠르게 진행되었고 이로 인해 강도가 급격히 저감되어 면외 좌굴이 발생한 것으로 분석되었다.
8T 증가시켰다. 재하가열 실험 결과 OW-01실험체와 유사하게 실험 시작 90분 경과 후 면외 좌굴이 급속도로 발생하였으며 115분 후 수평변위에 의해 비가열면 보드에 관통부가 발생하여 실험이 종료되었다. 이러한 결과는 각형강관의 두께를 증가시켜 구조적인 성능을 보완하였으나,가열면 석고보드의 차열성능 부족으로 인해 각형강관에 열전달이 빠르게 진행되었고 이로 인해 강도가 급격히 저감되어 면외 좌굴이 발생한 것으로 분석되었다.
3T 각형강관으로 구성되어 있다. 재하가열 실험결과, 실험 시작80분 경과 후 면외 좌굴이 급속도로 발생하여 114분 후 수평변위에 의해 비가열면 보드에 관통부가 발생하여 실험이 종료되었으며 이로 인해 120분의 내화성능을 확보하지 못한 것으로 평가되었다.
3T 각형강관으로 구성되어 있다. 재하가열 실험결과, 실험시작60분 경과 후 면외 좌굴이 발생하였으나 하중지지력, 차염성능, 차열성능의 성능기준을 초과하지 않아 2시간의 내화성능을 확보한 것으로 평가하였다.
｢건축물의 피난⋅방화구조 등의 기준에 관한 규칙-제3조(내화구조)｣에는 건축물이 내화성능을 확보할 수 있는 방법에 대한 기준을 제시하고 있다. 첫 번째로 법정내화 구조에 해당하는 방법으로 모듈러 벽체가 아닌 철근 콘크리트조 또는 콘크리트조에 해당하여 모듈러 벽체에 적용하는 것이 불가능하다. Table 1은 건축법에서 제시하고 있는 벽체의 내화구조 기준을 나타내고 있다.
총 4가지 실험체의 2시간 재하가열 실험 결과, 실험체 모두 내화실험 시간 동안 하중 지지력 성능 기준을 초과하지 않은 것으로 나타났다. 그러나 상기에서 언급한 바와 같이 각 실험체 별로 면외 좌굴현상이 발생하였으며 특히 OW-01 실험체와 OW-02의 경우 실험 시작 80분 이후 급격한 변위가 발생하여 차염성능에 영향을 준 것으로 분석되었다.
1) 외부 벽체인 OW-01, OW-02 실험에서는 내화 피복의성능이 부족하여 강재의 온도 상승을 유발하였으며 면외 좌굴에 의한 수평변위로 비가열면이 손상되고 관통부가 생기는 현상이 발생되었다. 해당 실험을 통한 모듈러 벽체의 손상 메커니즘을 분석한 결과, 총 6단계로 구분하는 것이 가능하다. 가열면의 석고보드 온도상승, 석고보드와 체결부를 통한 각형강관으로 열전달, 가열면 석고보드 손상에 따른 각형강관 온도 급증, 각형강관 온도 500℃ 도달에 따른 강도 저하 및 면외 좌굴 급증, 면외 좌굴에 의한 수평변위 증가 및 비가열면의 보드 변형발생, 비가열면 보드 변형에 따른 관통부 발생 및 내화성능 한계점 도달로 구분된다.

후속연구

OW-03 실험체의 경우 모듈러 외부에 사용되는 벽체로서 IW-01과 같이 2시간 이상의 내화성능을 확보하였으며 비가열면의 온도상승은 평가기준의 약1/2 상승한 것으로 나타났다. 그러나 OW-03의 차열성능 실험 결과와 같이 가열면에 과도한 피복을 형성하는 경우 실사용자의 사용면적 축소 및 재료비 증가에 영향을 주기 때문에 이에 대한 추가적인 고려가 필요할 것으로 판단된다.

질의응답

핵심어	질문	논문에서 추출한 답변
	모듈러 건축물의 기대가치는 어떻게 평가되고 있는가?	모듈러 건축물은 철골조 기반의 공업화 건축 시스템으로최근 국내외에서 다양한 용도로 적용이 확대되고 있는 추세이다. 국내외 건설시장이 위축되는 최근의 건설 환경에서도모듈러 건축물의 시장 규모는 꾸준히 증가하고 있으며, 향후 새로운 시장을 창출하고 국내 시장뿐만 아니라 해외 시장을 새롭게 개척할 수 있는 미래 건축기술로 주목받고 있다(Parket al., 2014).
	모듈러 벽체의 손상 메커니즘에는 무엇이 있는가?	해당 실험을 통한 모듈러 벽체의 손상 메커니즘을 분석한 결과, 총 6단계로 구분하는 것이 가능하다. 가열면의 석고보드 온도상승, 석고보드와 체결부를 통한 각형강관으로 열전달, 가열면 석고보드 손상에 따른 각형강관 온도 급증, 각형강관 온도 500℃ 도달에 따른 강도 저하 및 면외 좌굴 급증, 면외 좌굴에 의한 수평변위 증가 및 비가열면의 보드 변형발생, 비가열면 보드 변형에 따른 관통부 발생 및 내화성능 한계점 도달로 구분된다. 따라서 2시간 이상의 내화성능을 확보한 모듈러 벽체는 내화피복의 충분한 차열성능 및 체결부로 인한 열전달 차단을 확보하여 각형강관에 발생하는 좌굴을 최대한 방지하여야 한다.
	SFA는 무엇인가?	국외의 경우, 스터드와 방화 석고보드의 형태로 이루어진 벽체에 대하여 내화성능을 인정받아 사용하고 있거나 대표적인 단면을 표준화하여 구조물에 적용하고 있는 추세이다.SFA(Steel Framing Alliance)는 미국의 대표적인 강구조 협회로써 현재 개발되어 상용화된 박판 냉간성형을 벽체, 바닥, 지붕, 구조의 단면에 따른 내화,차음성능 사양을 표준화하여 사용자에게 제공하고 있다. UL(Underwriters Labratories)는 미국의 안전 규격 개발 기관으로 단면 종류에 따른 각 내력벽체의 개별 시험을 통해 성능에 대한 안전성을 입증하고 있다.

저자의 다른 논문 :

표제어: PCR

동의어: Packet Collision Rate

용어 설명 출처 목록 (6)

용어 설명: PCR은 세균 특이성이 있는 primer를 이용하여 적은 수의 세균이 있을지라도 쉽게 검출할 수 있는 유용한 방법이며, 이를 이용하여 구강 내 치면세균막이나 타액에서 직접 세균을 검출할 수 있게 되었다[8].

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